謝煥雄， 顏建春， 胡志超， 顧峰瑋， 吳惠昌， 游兆延， 吳 峰

(農(nóng)業(yè)部南京農(nóng)業(yè)機(jī)械化研究所，江蘇南京 210014)

5HG-2.5A型箱式換向通風(fēng)干燥機(jī)小麥產(chǎn)地烘干性能

謝煥雄， 顏建春， 胡志超， 顧峰瑋， 吳惠昌， 游兆延， 吳 峰

(農(nóng)業(yè)部南京農(nóng)業(yè)機(jī)械化研究所，江蘇南京 210014)

為了解自行研制的5HG-2.5A型箱式換向通風(fēng)干燥機(jī)小麥烘干作業(yè)性能，開展收獲后小麥于45 ℃烘干 6 h 和先于40 ℃烘干4 h再于50 ℃烘干2 h的2個(gè)批次烘干試驗(yàn)，測試分析空載和滿載條件下下干燥床面風(fēng)場分布、干燥床層水分分布、溫度分布、干燥機(jī)熱效率、干燥耗能、經(jīng)濟(jì)性等特性。結(jié)果表明：小麥裝載過程人力踩踏對床層空隙分布影響較大，與空載時(shí)相比，滿載后床層表面風(fēng)場分布發(fā)生了較大變化；換向通風(fēng)干燥可根據(jù)床層小麥含水率分布梯度調(diào)整干燥介質(zhì)(空氣)流動(dòng)方向，改變床層小麥?zhǔn)軣岣稍锎涡蚝蜏囟忍荻?，在干燥條件不均勻的劣勢環(huán)境下確保干燥結(jié)果的均勻性；45 ℃烘干6 h和先40 ℃烘干4 h再于50 ℃烘干2 h的2種小麥干燥工藝均可使小麥干燥終止時(shí)的干燥不均勻性達(dá)到國家標(biāo)準(zhǔn)，但后者在烘干熱效率和經(jīng)濟(jì)性2個(gè)方面均優(yōu)于前者，后者直接烘干成本比前者低 0.011元/kg，后者綜合評價(jià)高，更適用于小麥批量式烘干。

上下?lián)Q向通風(fēng)；箱式干燥機(jī)；小麥；產(chǎn)地干燥

小麥?zhǔn)俏覈饕募Z食作物之一，種植面積為2 410萬hm2，約占我國總耕地面積的18%，分布范圍遍及全國各省(區(qū))，年產(chǎn)量達(dá)12 172.7萬t，占全世界小麥產(chǎn)量的17.8%[1]。此外據(jù)統(tǒng)計(jì)，我國目前有60%～80%的小麥由農(nóng)戶保存，由于農(nóng)村通常缺乏良好的干燥設(shè)施和條件，且小麥?zhǔn)斋@后水分偏高，如不能及時(shí)干燥，會(huì)引起霉變、發(fā)芽等損失，嚴(yán)重影響小麥產(chǎn)量和品質(zhì)[2]。近年來，隨著大田作物機(jī)械化收獲的快速發(fā)展，小麥機(jī)收水平已達(dá)87.8%[3]，農(nóng)村現(xiàn)有干燥設(shè)施和條件已不能滿足當(dāng)前小麥機(jī)械集中化收獲后及時(shí)干燥的要求，對適用于產(chǎn)地干燥的機(jī)械設(shè)備的需求越來越大[4-6]。目前，大型糧庫和種植農(nóng)場通常配置大中型塔式、循環(huán)式干燥機(jī)，一次性投入成本高、批次處理量大，而我國農(nóng)村分散種植農(nóng)戶很難接受和適應(yīng)這種集中烘干作業(yè)模式[7-12]，多數(shù)逐漸采用小型箱式通風(fēng)干燥機(jī)(圖1)作為農(nóng)產(chǎn)品收獲后的補(bǔ)充或應(yīng)急干燥設(shè)備，該類設(shè)備具有結(jié)構(gòu)簡單、配置靈活、價(jià)格低廉等優(yōu)點(diǎn)，適合我國農(nóng)村生產(chǎn)實(shí)際[2，13]，但該類設(shè)備皆采用自下而上的單向通風(fēng)，上層物料干燥嚴(yán)重滯后，造成底層物料過度干燥而上層物料干燥不充分，干燥品質(zhì)低、耗能成本高、干燥均勻性差。

本研究的5HG-2.5A型箱式換向通風(fēng)干燥機(jī)在上述設(shè)備原有結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)上進(jìn)行了改進(jìn)優(yōu)化，改變了設(shè)備的通風(fēng)方式，采用向上和向下交替換向通風(fēng)，改變了料層固有的干燥次序，有效解決了上層物料干燥滯后的問題，提高了干燥效率和均勻性。本研究就改進(jìn)后的干燥設(shè)備開展了小麥產(chǎn)地烘干試驗(yàn)，確定了該設(shè)備對于小麥干燥性能。

1 5HG-2.5A型箱式換向通風(fēng)干燥機(jī)

本研究的5HG-2.5A型箱式換向通風(fēng)干燥機(jī)主要由燃油熱風(fēng)爐、箱體、換向通風(fēng)裝置、抽風(fēng)機(jī)及若干通風(fēng)管組成，詳見圖2。設(shè)備結(jié)構(gòu)簡單、易操作、適應(yīng)性強(qiáng)，可很好地適應(yīng)我國當(dāng)前農(nóng)村農(nóng)戶小麥生產(chǎn)模式。

1.1 燃油熱風(fēng)爐

燃油熱風(fēng)爐由送風(fēng)機(jī)、燃燒機(jī)、控制系統(tǒng)組成，總尺寸為1 513 mm×922 mm×1 740 mm。送風(fēng)機(jī)為三相軸流送風(fēng)機(jī)(單段)，功率1.5 kW，通風(fēng)量5 400 m3/h。燃燒機(jī)為高壓自動(dòng)點(diǎn)火槍型噴射燃燒機(jī)，使用燃料為煤油或高級柴油，最大燃燒量7.8 L/h，所需動(dòng)力50 W?？刂葡到y(tǒng)可對一定范圍內(nèi)的熱風(fēng)溫度無級調(diào)節(jié)，調(diào)節(jié)范圍：環(huán)境溫度～(環(huán)境溫度+40 ℃)，精度±1 ℃，當(dāng)設(shè)定的熱風(fēng)溫度低于環(huán)境溫度時(shí)，燃燒機(jī)不開啟，此時(shí)僅為通風(fēng)干燥狀態(tài)。

1.2 烘干機(jī)箱體

烘干機(jī)箱體是由若干壁板、底板、蓋板拼接而成。板與板拼接處貼有橡膠密封條，壁板與底板之間扣接；壁板與壁板連接處開有矩形孔，插銷穿過矩形孔使相鄰壁板連接緊密；壁板與蓋板之間采用連接扣夾緊。此外，箱體內(nèi)部裝有篩孔板及支撐架，物料層平鋪于篩孔板之上，篩孔板與底板之間形成下風(fēng)室，物料層頂部與蓋板之間形成上風(fēng)室，上風(fēng)室和下風(fēng)室前后兩處壁板均開有通風(fēng)口。具體結(jié)構(gòu)見圖3，外尺寸為 3 730 mm×2 455 mm×1 310 mm，內(nèi)部倉容約4.1 m3，推薦小麥裝載量2.5 t。

1.3 換向通風(fēng)裝置

換向通風(fēng)裝置主要由三通風(fēng)管、手柄、換向葉片等組成，用于調(diào)節(jié)熱空氣進(jìn)、出烘干機(jī)箱體的流動(dòng)路線，改變熱空氣穿過料層的方向(從下往上或從上往下)。換向葉片位于三通風(fēng)管內(nèi)部，方向與手柄一致，可隨手柄繞轉(zhuǎn)動(dòng)軸轉(zhuǎn)動(dòng)，當(dāng)換向葉片隨手柄轉(zhuǎn)動(dòng)至底部時(shí)，熱空氣走上風(fēng)道，當(dāng)換向葉片隨手柄轉(zhuǎn)動(dòng)至頂部時(shí)，熱空氣走下風(fēng)道(圖4)。

1.4 抽風(fēng)機(jī)

設(shè)備選用防爆軸流抽風(fēng)機(jī)作為輔助通風(fēng)設(shè)備，用于快速排出穿過料層后的廢熱濕空氣。抽風(fēng)機(jī)口徑600 mm，額定功率0.75 kW，額定風(fēng)量8 700 m3/h。

2 材料與方法

試驗(yàn)原料來自南京市溧水區(qū)小麥種植地，品種為揚(yáng)麥16。經(jīng)聯(lián)合收割機(jī)收獲后由田間直接運(yùn)送到小麥烘干場地，經(jīng)初步清選去雜后分2批裝入烘干倉。根據(jù)已有的干燥經(jīng)驗(yàn)，試驗(yàn)時(shí)第1批小麥干燥溫度設(shè)定為45 ℃；第2批小麥干燥溫度設(shè)定為前4 h 40 ℃，之后50 ℃[14-16]。同時(shí)，根據(jù)烘干機(jī)的烘干能力，2批小麥料層的厚度均為40 cm。干燥過程每隔1 h定期抽樣檢測上、中、下層小麥含水率，若測得上層含水率高于下層含水率，則在接下來的1 h采用從上往下通風(fēng)干燥，反之則采用從下往上通風(fēng)干燥，如此反復(fù)，直至干燥結(jié)束。采用的換向通風(fēng)方案如表1所示。

表1 小麥干燥過程換向通風(fēng)方案

注：箭頭表示物料層通風(fēng)方向，“↑”表示從下往上通風(fēng)，“↓”表示從上往下通風(fēng)。

考慮到整個(gè)物料層不同區(qū)域可能存在的干燥速率差異，將物料干燥區(qū)域等面積分割成25個(gè)單元測試區(qū)(圖5)，分別對風(fēng)場分布、小麥床層含水率分布、溫度分布進(jìn)行測定，并記錄本試驗(yàn)過程進(jìn)出風(fēng)口處氣流溫濕度和油箱油耗。

2.1 空載、滿載狀態(tài)風(fēng)場分布測定

分別在空載、滿載狀態(tài)下開啟風(fēng)機(jī)，利用華盛昌 DT-8880 型熱敏風(fēng)速儀(測量精度±5%)按照圖5分別測定各個(gè)單元區(qū)域風(fēng)速，風(fēng)速儀探頭離網(wǎng)板或料層表面高度約為 5 cm，每個(gè)區(qū)域隨機(jī)讀取5個(gè)點(diǎn)的風(fēng)速，取平均值作為該區(qū)域風(fēng)速測試值。

2.2 小麥床層含水率分布測定

筆者自制了糧食取樣器，有效盛料腔體為內(nèi)直徑 30 mm、長度450 mm的管形容器。利用該取樣器對小麥床層每個(gè)單元測試區(qū)隨機(jī)進(jìn)行垂直取樣3次，每次將40 cm床層高度的垂直取樣柱由上到下等分為3段。分別收集并標(biāo)記為上、中、下3層，再采用105 ℃烘箱法[17]統(tǒng)一對各個(gè)測試區(qū)域采集的上、中、下3層小麥樣品進(jìn)行含水率測定，確定不同測試區(qū)域上、中、下各層的含水率分布情況。烘干試驗(yàn)期間每隔1 h就按照上述方法采樣測試小麥床層的含水率分布。

2.3 烘干過程抽樣小麥含水率快速測定

烘干試驗(yàn)過程每隔1 h，隨機(jī)選取料層表面3個(gè)位置并采用“2.2”節(jié)提到的自制取樣計(jì)垂直取樣，采用PT-2700型連續(xù)式單粒水分儀(測定精度0.5%濕既含水量)分別測量3份取樣柱上、中、下3層小麥含水率，并計(jì)算平均值，比較上、下2層小麥含水率大小，確定之后1 h內(nèi)料層的通風(fēng)方向。

2.4 小麥床層溫度分布測定

采用SM1200B-160型10通道溫度采模塊(上海搜博實(shí)業(yè)有限公司)及75個(gè)DS18B20數(shù)字溫度傳感器(測量精度±0.5 ℃)。根據(jù)使用說明將溫度傳感器接入采集模塊，模塊信號輸出接口經(jīng)工業(yè)型RS232-USB2.0轉(zhuǎn)換器與計(jì)算機(jī)進(jìn)行連接通信，通過上位機(jī)軟件即可實(shí)現(xiàn)不同采集區(qū)域的物料溫度采集與記錄。T101～T515共75個(gè)溫度傳感器平面布置位置如圖5所示，每個(gè)測試單元在中心區(qū)域依次按照下、中、上料層位置布置3個(gè)溫度傳感器(垂直布置位置如圖6所示)，可實(shí)時(shí)準(zhǔn)確了解干燥過程小麥床層溫度變化情況。

2.5 空氣流排入、排出口溫濕度測定

試驗(yàn)采用EXTECH HD500溫濕度測量儀(溫度精度為±3%，濕度精度為±2%相對濕度)定時(shí)(時(shí)間間隔1 h)測量空氣流排入、排出烘干機(jī)的溫濕度。測量時(shí)，在熱風(fēng)爐入風(fēng)口處、排風(fēng)機(jī)排風(fēng)口處分別隨機(jī)讀取5個(gè)點(diǎn)的溫濕度，各取平均值作為排入、排出空氣流的溫濕度測試值。

2.6 能耗測定

本干燥機(jī)能耗分為燃燒機(jī)油耗及2個(gè)風(fēng)機(jī)電耗2個(gè)部分。干燥期間將油箱放在伯倫斯BWS-T02型電子計(jì)重秤(量程0～100 kg，誤差±5 g)上，可以確定干燥過程中的油耗情況，而風(fēng)機(jī)電耗則通過與燃油熱風(fēng)機(jī)、抽風(fēng)機(jī)連接的電度表來讀取耗電量。

3 結(jié)果與分析

3.1 空載、滿載風(fēng)場分布

為形象直觀地描述干燥機(jī)在空載、滿載下的風(fēng)場分布情況，分別對空載、滿載2種狀態(tài)下網(wǎng)板或料層表面上方測得的2組5×5風(fēng)速數(shù)據(jù)矩陣用MATLAB軟件繪圖功能進(jìn)行網(wǎng)格化和插值處理，使風(fēng)速分布呈三維可視化，如圖7、圖8所示。

由圖7、圖8可見，空載、滿載時(shí)干燥床面風(fēng)速分布均存在較大的不均勻性。在小麥裝載及攤平過程中，局部區(qū)域因人力踩踏，物料之間相互擠壓，造成小麥床層不同區(qū)域空隙度差異較大，與空載時(shí)相比，滿載后床層表面風(fēng)速較大的區(qū)域位置也發(fā)生了變化。空載、滿載時(shí)床層表面風(fēng)速最大值、最小值和標(biāo)準(zhǔn)差見表2。

表2 空載、滿載時(shí)床表風(fēng)速最大值、最小值和標(biāo)準(zhǔn)差

3.2 小麥床層含水率變化

2批小麥烘干時(shí)間均為6 h，根據(jù)試驗(yàn)過程測得的1～6 h各測試單元上、中、下層小麥含水率，分別計(jì)算整床上、中、下3層小麥平均含水率，并計(jì)算25個(gè)測試區(qū)域合計(jì)75份樣品小麥的最高含水率與最低含水率之差，記為水分差，計(jì)算結(jié)果如圖9、圖10所示。同時(shí)為直觀了解烘干結(jié)束時(shí)床層小麥含水率分布情況，合理評價(jià)各批次小麥干燥均勻性，利用MATLAB軟件繪圖功能，分別對2批小麥烘干6 h測得的上、中、下3層小麥含水率數(shù)據(jù)進(jìn)行插值處理，并以顏色表示小麥含水率，繪制床層小麥含水率分布四維切片圖(圖11、圖12)。

本研究發(fā)現(xiàn)，2批小麥烘干過程中各層小麥平均含水率和小麥水分差呈現(xiàn)相似的變化規(guī)律：入風(fēng)口側(cè)小麥含水量下降最快，中間層次之，出風(fēng)口側(cè)最慢；床層小麥水分差呈波浪形變化，變化幅值逐漸減小，當(dāng)“向上通風(fēng)”時(shí)間與“向下通風(fēng)”時(shí)間不等時(shí)，水分差處于峰值，當(dāng)“向上通風(fēng)”時(shí)間與“向下通風(fēng)”時(shí)間相等時(shí)，水分差處于谷值。

此外，2批小麥烘干前平均含水率均為16.8%，水分差分別為1.6%、1.8%。第1批小麥45 ℃烘干6 h后，上、中、下3層小麥平均含水率分別為13.0%、13.0%、12.7%，床內(nèi)小麥最大水分差為0.8%(圖9)，差異極顯著(P=3.2×10-4<0.01)；第2批小麥40 ℃烘干4 h后，再于50 ℃烘干2 h后，上、中、下3層小麥平均含水率分別為12.6%、13.0%、12.9%，床內(nèi)小麥最大水分差為0.9%(圖10)，差異極顯著(P=2.6×10-8<0.01)。與烘干前相比，烘干后2批小麥水分差分別降低了0.8、0.9百分點(diǎn)。

3.3 小麥床層溫度變化

同樣按照上、中、下3層對烘干過程所有溫度測試數(shù)據(jù)取平均值，2批小麥烘干過程各層小麥平均溫度隨干燥時(shí)間變化如圖13所示。

2批小麥烘干過程均表明：根據(jù)干燥過程上、中、下3層小麥含水率高低，調(diào)節(jié)換向通風(fēng)裝置手柄，改變熱空氣穿過料層的方向，可逆轉(zhuǎn)小麥料層溫度梯度，以使在干燥條件不均勻的劣勢環(huán)境下，有效保證干燥結(jié)束時(shí)床層小麥含水率的均勻性。干燥過程中層小麥溫度單調(diào)上升，上層、下層小麥溫度均隨通風(fēng)方向改變而出現(xiàn)較大波動(dòng)，波動(dòng)幅值在6～10 ℃之間。

3.4 干燥過程熱效率變化

根據(jù)干燥機(jī)的熱效率定義：干燥過程中用于水分蒸發(fā)所需要的熱量占熱源提供的熱量比例，即：

(1)

式中：ηt為干燥機(jī)的熱效率，%。

忽略熱空氣穿流過程中箱壁間的泄漏，假設(shè)同一部分熱空氣進(jìn)入、穿出干燥機(jī)的時(shí)間間隔足夠短，則可根據(jù)進(jìn)出干燥機(jī)空氣流的絕對濕度變化計(jì)算水分蒸發(fā)所需的熱量：

Q蒸發(fā)=ρa(bǔ)·Va·Δt·ΔH·hfg。

(2)

式中：ρa(bǔ)為干空氣密度，kg/m3；Va為干空氣體積流量，m3/h；Δt為時(shí)間間隔，s；ΔH為絕對濕度變化；hfg為小麥水分蒸發(fā)潛熱，J/kg。

根據(jù)干燥過程耗油率則可以計(jì)算熱源提供的熱量：

Q熱源=(Δm油/Δt)·Δt·qc。

(3)

式中：Δm油/Δt為耗油率，kg/h；qc為柴油熱值，J/kg。

根據(jù)2批小麥烘干過程中記錄的進(jìn)出口處空氣流的溫度、相對濕度，計(jì)算進(jìn)、出口空氣流絕對濕度，并根據(jù)式(1)～式(3)計(jì)算小麥烘干過程干燥機(jī)熱效率，繪制進(jìn)、出口空氣流絕對濕度與熱效率變化曲線。由圖14、圖15可以看出，進(jìn)口空氣濕度隨環(huán)境濕度變化而變化，無明顯的變化規(guī)律，出口空氣濕度變化趨勢與進(jìn)口空氣濕度變化保持一致，在數(shù)值上比進(jìn)口處高3～4 g/kg(單位質(zhì)量空氣中水的質(zhì)量)。2批小麥烘干過程，干燥機(jī)熱效率均呈降低趨勢。第1批小麥烘干，進(jìn)風(fēng)溫度恒定在45 ℃，隨著排風(fēng)口處空氣流溫度的快速升高，0～4 h小麥烘干熱效率快速降低，4 h之后熱效率變化較小，相對穩(wěn)定。第2批小麥烘干，0～4 h烘干機(jī)進(jìn)風(fēng)溫度恒定在40 ℃；0～2 h排風(fēng)口處空氣流溫度與周邊環(huán)境溫度接近，熱效率很高，且變化較低；2～4 h排風(fēng)口處空氣流溫度快速升高，熱效率快速降低；4～6 h烘干機(jī)進(jìn)風(fēng)口溫度改為恒定 50 ℃，排風(fēng)口處空氣流溫度繼續(xù)升高，烘干機(jī)熱效率進(jìn)一步降低。此外，對比2批小麥干燥全程熱效率，第2批小麥烘干熱效率明顯更高。

3.5 干燥能耗與運(yùn)行成本

2批小麥烘干期間天氣狀況穩(wěn)定，烘干過程周邊環(huán)境溫度變化范圍為30～35 ℃，平均氣溫32.4 ℃，根據(jù)烘干過程中采集的耗油量和耗電量數(shù)據(jù)，按照柴油9元/kg、電費(fèi) 1元/(kW·h) 價(jià)格，計(jì)算烘干后單位質(zhì)量小麥的直接烘干成本，結(jié)果見表3。

2批小麥烘干降水幅度均約為4%，根據(jù)表3結(jié)算結(jié)果，折算1 kg小麥含水率下降5%的耗能成本分別為0.080、 0.066 元，即2批小麥烘干單位物料5%降水耗能成本分別為0.080、0.066元/kg。在干燥經(jīng)濟(jì)性方面，通常大型干燥機(jī)干燥小麥的單位物料5%降水能耗成本控制在 0.04元/kg 以下，與大型干燥機(jī)干燥小麥相比，本研究設(shè)備運(yùn)行成本并不占優(yōu)勢[17-21]。但該設(shè)備價(jià)格便宜，市場售價(jià)可控制在3萬元左右，且結(jié)構(gòu)簡單、易操作、通用性好，除稻麥以外，該機(jī)型還可用于花生、玉米、果蔬等農(nóng)產(chǎn)品干燥，批次處理量和性價(jià)比均與我國農(nóng)村生產(chǎn)實(shí)際相符，該設(shè)備在我國農(nóng)村農(nóng)戶農(nóng)產(chǎn)品干燥領(lǐng)域具有較好的應(yīng)用前景。

表3 小麥烘干直接成本分析

4 結(jié)論

小麥裝載過程，因人力踩踏而造成的床層不同區(qū)域空隙度差異，對風(fēng)場分布有較大的影響。

換向通風(fēng)干燥可根據(jù)床層小麥含水率分布梯度調(diào)整干燥介質(zhì)(空氣)流動(dòng)方向，改變床層小麥?zhǔn)軣岣稍锎涡蚝蜏囟忍荻?，在干燥過程不均勻的劣勢條件下，確保干燥結(jié)果的均勻性。

45 ℃烘干6 h和40 ℃烘干4 h后于50 ℃再烘干2 h，2種小麥換向通風(fēng)干燥工藝均可有效控制小麥干燥均勻性，干燥不均勻度達(dá)到了相關(guān)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)和國家標(biāo)準(zhǔn)要求(烘干后小麥水分差≤1百分點(diǎn)[16])，小麥烘干性能明顯優(yōu)于其他類型固定床通風(fēng)干燥機(jī)[2，13]，此外，在小麥烘干過程中，2種烘干工藝相比較，前者熱效率明顯低于后者，且在烘干經(jīng)濟(jì)性方面，前者直接烘干成本比后者高0.011元/kg，后者綜合評價(jià)高，更適用于小麥批量干燥。

[1]孫 超. 2013/14年度中國小麥?zhǔn)袌龇治雠c展望[J]. 農(nóng)業(yè)展望，2014，10(3)：4-8.

[2]謝煥雄，王海鷗，胡志超，等. 箱式通風(fēng)干燥機(jī)小麥干燥試驗(yàn)研究[J]. 農(nóng)業(yè)工程學(xué)報(bào)，2013，29(1)：64-71.

[3]朱德泉，王繼先，朱德文，等. 小麥微波干燥特性及其對品質(zhì)的影響[J]. 農(nóng)業(yè)工程學(xué)報(bào)，2006，22(4)：182-185.

[4]吳文福，劉春山，韓 峰，等. 中國糧食產(chǎn)地干燥的發(fā)展現(xiàn)狀及趨勢[J]. 農(nóng)業(yè)工程學(xué)報(bào)，2011，27(14)：321-325.

[5]師建芳，劉 清，謝奇珍，等. 新型混流式糧食干燥機(jī)的應(yīng)用[J]. 農(nóng)業(yè)工程學(xué)報(bào)，2011，27(14)：15-19.

[6]李 棟，毛志懷，邵長發(fā)，等. 農(nóng)用平床式逆流干燥機(jī)[J]. 農(nóng)機(jī)與食品機(jī)械，1999(5)：26-29.

[7]王士軍，毛志懷，石懷志，等. 糧食干燥工藝分析與探討[J]. 農(nóng)機(jī)化研究，2009，31(1)：66-70.

[8]邢佐群，尹曉慧，高廣智，等. 谷物干燥機(jī)干燥性能的條件修正系數(shù)的探討[J]. 農(nóng)業(yè)工程學(xué)報(bào)，2009，25(2)：91-95.

[9]黃正明，譚鶴群，陸 銳. 大型立式干燥機(jī)械布料裝置設(shè)計(jì)與試驗(yàn)[J]. 農(nóng)業(yè)工程學(xué)報(bào)，2012，28(13)：251-256.

[10]李長友. 糧食熱風(fēng)干燥系統(tǒng)×用評價(jià)理論研究[J]. 農(nóng)業(yè)工程學(xué)報(bào)，2012，28(12)：1-6.

[11]王繼煥，劉啟覺. 高水分稻谷分程干燥工藝及效果[J]. 農(nóng)業(yè)工程學(xué)報(bào)，2012，28(12)：245-250.

[12]戴 飛，張鋒偉，韓正晟，等. 自動(dòng)跟蹤式小型太陽能集熱玉米果穗干燥裝置設(shè)計(jì)[J]. 農(nóng)業(yè)工程學(xué)報(bào)，2012，28(5)：189-193.

[13]陳坤杰，李娟玲，劉德營，等. 小麥固定床深層干燥試驗(yàn)研究[J]. 農(nóng)機(jī)化研究，2001(4)：71-73.

[14]潘永康. 現(xiàn)代干燥技術(shù)[M]. 北京：化學(xué)工業(yè)出版社，1998，2：949.

[15]朱德泉，朱 琳，夏 萍，等. 小麥薄層變溫干燥工藝試驗(yàn)研究[J]. 糧油食品科技，2008，16(2)：1-4.

[16]小麥干燥技術(shù)規(guī)范：GB/T 21016—2007[S].

[17]糧食、油料檢驗(yàn)水分測定法：GB/T 5497—1985[S].

[18]張懷珠，張艷紅. 農(nóng)產(chǎn)品貯藏加工技術(shù)[M]. 北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2009，8：41-42.

[19]陳坤杰，陳青春，張 銀. 中國谷物干燥加工中的能源消耗狀況[J]. 農(nóng)業(yè)工程學(xué)報(bào)，2005，21(5)：173-177.

[20]蔣國斌，梅建峰，張新泉，等. 低溫循環(huán)干燥機(jī)烘干小麥的探討[J]. 糧油倉儲(chǔ)科技通訊，2005(4)：55-56.

[21]胡志超，王海鷗，謝煥雄，等. 幾種谷物橫流干燥數(shù)學(xué)模型及其應(yīng)用[J]. 農(nóng)業(yè)工程學(xué)報(bào)，2010，26(10)：76-82.

10.15889/j.issn.1002-1302.2017.02.056

2015-11-13

公益性行業(yè)(農(nóng)業(yè))科研專項(xiàng)(編號：201203037)；現(xiàn)代農(nóng)業(yè)產(chǎn)業(yè)技術(shù)體系建設(shè)專項(xiàng)(編號：CARS-14-08B)

謝煥雄(1968—)，男，廣西浦北人，碩士，研究員，主要從事農(nóng)產(chǎn)品加工技術(shù)與裝備研究。E-mail：nfzhongzi@163.com。

胡志超，博士，研究員，博士生導(dǎo)師，主要從事農(nóng)作物收獲及產(chǎn)后加工技術(shù)裝備研究。E-mail：nfzhongzi@163.com。

S226.6

A

1002-1302(2017)02-0190-05

謝煥雄，顏建春，胡志超，等. 5HG-2.5A型箱式換向通風(fēng)干燥機(jī)小麥產(chǎn)地烘干性能[J]. 江蘇農(nóng)業(yè)科學(xué)，2017，45(2)：190-195.