崔玉國(guó)， 陳 旺

(中鐵隧道集團(tuán)二處有限公司， 河北 三河 065201)

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南昌紅谷沉管隧道短管節(jié)干塢內(nèi)拉合對(duì)接施工技術(shù)

崔玉國(guó)， 陳 旺

(中鐵隧道集團(tuán)二處有限公司， 河北 三河 065201)

沉管隧道最終接頭短管節(jié)在牽移和拉合過(guò)程中易發(fā)生偏移與傾斜，且GINA止水帶壓縮到設(shè)計(jì)值難度較大。以南昌紅谷沉管隧道為例，從準(zhǔn)備、牽移、拉合及后處理4個(gè)階段介紹短管節(jié)對(duì)接拉合施工工藝。通過(guò)對(duì)底鋼板打磨、涂抹黃油等，減小底部摩擦阻力。采用計(jì)算機(jī)控制液壓同步提升系統(tǒng)、液壓數(shù)據(jù)量測(cè)、鋼端殼間距測(cè)量等措施，對(duì)短管節(jié)軸線及平面控制。實(shí)踐表明：GINA止水帶壓縮量誤差僅為+4 mm，短管節(jié)軸線及平面偏差均在可控范圍內(nèi)，短管節(jié)干塢內(nèi)拉合對(duì)接操作可行、質(zhì)量可靠。

沉管隧道；最終接頭；短管節(jié)；拉合對(duì)接；偏差控制；GINA止水帶；壓縮量

0 引言

沉管隧道是一種修建于江河湖海水下的交通載體[1]，最終接頭位置可在水中或岸上進(jìn)行處理，結(jié)構(gòu)形式為剛性或柔性接頭[2]，不同的最終接頭形式對(duì)隧道的工期和造價(jià)有較大影響[3]。岸上或水下最終接頭施工時(shí)，最后一節(jié)管節(jié)與岸上段(或相鄰管節(jié))形成了一種剛性連接[4]，管節(jié)基礎(chǔ)多采用砂流法或?qū)愉伔?，長(zhǎng)期使用后容易產(chǎn)生不均勻沉降[5]。為解決這一問(wèn)題，可設(shè)置1個(gè)短管節(jié)，即增加1個(gè)柔性接頭，避免剛性連接管節(jié)不均勻沉降造成管節(jié)結(jié)構(gòu)開(kāi)裂的問(wèn)題[6]。短管節(jié)長(zhǎng)度較短、空間有限，無(wú)法設(shè)置壓載系統(tǒng)來(lái)調(diào)節(jié)管節(jié)的起浮和沉放，因此，需將短管節(jié)與相鄰管節(jié)在干塢內(nèi)拉合、對(duì)接成整體后一起浮運(yùn)沉放。

王光輝等[7]通過(guò)牽移和頂推試驗(yàn)，得出牽移和頂推過(guò)程中底部摩擦力及GINA止水帶壓縮值存在差異性的結(jié)論，但缺少實(shí)際數(shù)據(jù)支撐。我國(guó)沉管隧道起步較晚，在短管節(jié)干塢內(nèi)拉合受力驗(yàn)算、拉合對(duì)接施工工藝、管節(jié)軸線糾偏、保證GINA止水帶壓縮量等方面的研究較少。本文以南昌紅谷沉管隧道短管節(jié)干塢內(nèi)拉合對(duì)接為背景，從準(zhǔn)備、牽移、拉合及后處理4個(gè)階段詳細(xì)介紹短管節(jié)對(duì)接拉合施工工藝及控制要點(diǎn)，并通過(guò)理論計(jì)算和實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，驗(yàn)證計(jì)算機(jī)控制液壓同步系統(tǒng)的可操作性，通過(guò)減小底鋼板摩擦阻力、GINA止水帶壓縮值控制、管節(jié)軸線糾偏調(diào)整等措施，保證GINA止水帶壓縮量，避免管節(jié)傾覆事故風(fēng)險(xiǎn)，可為類(lèi)似沉管隧道工程提供參考。

1 工程概況

南昌紅谷隧道沉管段長(zhǎng)1 329 m，是目前國(guó)內(nèi)內(nèi)河最長(zhǎng)的城市道路沉管隧道，共12節(jié)管節(jié)。其中：E1—E9管節(jié)每節(jié)長(zhǎng)114.85 m，E10管節(jié)長(zhǎng)89.85 m，E11管節(jié)長(zhǎng)107.35 m，E12管節(jié)長(zhǎng)89.85 m，E10-2短管節(jié)長(zhǎng)3.85 m，E10-2與E11管節(jié)之間預(yù)留 1.5 m的間距，水下最終接頭部位見(jiàn)圖1。

圖1 水下最終接頭示意圖Fig.1 Sketch of submarine final joint

E10-2管節(jié)與E11管節(jié)上、下2對(duì)拉合橫梁設(shè)置8只350 t千斤頂，上、下部各4只，對(duì)應(yīng)于每只千斤頂設(shè)1束高強(qiáng)度低松弛鋼絞線，規(guī)格為31-φj15.24，錨具采用橋梁工程中的GVM系列預(yù)應(yīng)力錨具。E10-2管節(jié)為滑動(dòng)段，E11管節(jié)為固定段，在干塢內(nèi)初步拉合對(duì)接，待完成后續(xù)接頭處理、鋼端封門(mén)安裝等工序后，一起浮運(yùn)、沉放。

2 施工工藝

管節(jié)干塢內(nèi)拉合對(duì)接示意圖見(jiàn)圖2。分4個(gè)階段：準(zhǔn)備階段、牽移階段、拉合階段及后處理階段[8]。牽移和拉合階段主要由計(jì)算機(jī)控制液壓同步提升系統(tǒng)(見(jiàn)圖3)完成，液壓同步提升系統(tǒng)由鋼絞線及提升油缸集群(承力部件)、傳感檢測(cè)及計(jì)算機(jī)控制(控制部件)、液壓泵站(驅(qū)動(dòng)部件)組成。拉合對(duì)接施工工藝流程見(jiàn)圖4。

3 施工技術(shù)及控制要點(diǎn)

3.1 準(zhǔn)備階段

1)安裝拉合橫梁、拉合設(shè)備及測(cè)試元件，主要有液壓泵站、液壓千斤頂(見(jiàn)圖5)、錨具系統(tǒng)(見(jiàn)圖6)、鋼絞線、傳感器、計(jì)算機(jī)控制系統(tǒng)等。

2)在E10-2和E11管節(jié)端面上對(duì)稱(chēng)布設(shè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)(見(jiàn)圖7)，頂板、底板各4處，每側(cè)側(cè)墻及倒角各3處，測(cè)點(diǎn)要明顯、易測(cè)、代表性強(qiáng)。

(a) 立面圖

(b) 平面圖

圖3 計(jì)算機(jī)控制液壓同步提升系統(tǒng)組成示意圖Fig.3 Hydraulic lifting system controlled by computer

圖4 管節(jié)拉合對(duì)接施工工藝流程Fig.4 Flowchart of pulling and connecting of short segment

圖5 液壓千斤頂Fig.5 Hydraulic jack

圖6 錨具Fig.6 Anchorage

3)清除待拉合管節(jié)間雜物，采用砂輪機(jī)將凸出、尖銳物打磨徹底，下涂黃油并鋪設(shè)塑料薄膜隔離層。

4)鋼導(dǎo)向梁與2管節(jié)側(cè)墻接觸面間加塞四氟板，以減小滑動(dòng)過(guò)程中摩擦阻力的影響。

3.2 牽移階段

牽移工藝見(jiàn)圖8，主要使用底部的4只千斤頂，頂部4只千斤頂主要起牽制E10-2管節(jié)的作用，防止E10-2管節(jié)失穩(wěn)。

1)鋼絞線初始張力調(diào)整。8只千斤頂同時(shí)預(yù)加張拉力20 kN，使每一束的鋼絞線能共同均勻受力。

2)克服靜摩擦力。保持頂部4只千斤頂預(yù)加力不變，底部4只千斤頂從初始20 kN以10 kN為一級(jí)逐級(jí)同時(shí)施加張拉力，直至E10-2管節(jié)略有滑移。

3)循環(huán)牽移。E10-2管節(jié)略有滑移后，上下千斤頂油缸全部退油，夾片即自動(dòng)跟進(jìn)錨固。重新對(duì)頂部4只千斤頂施加20 kN張力，底部4只千斤頂從20 kN初始值以10 kN為一級(jí)逐級(jí)施加張拉力直至E10-2管節(jié)開(kāi)始滑移，滑移后隨時(shí)調(diào)整頂部4只千斤頂?shù)膹埩?。?dāng)一次拉合距離接近千斤頂有效行程時(shí)，活塞回程，油缸繼續(xù)提升工作，直至GINA止水帶與面板接觸。

4)牽移過(guò)程監(jiān)測(cè)。控制牽移速度在300 mm/min以?xún)?nèi)，觀測(cè)千斤頂?shù)睦塾?jì)行程差及2管節(jié)的相對(duì)位置，若超過(guò)10 mm，應(yīng)及時(shí)調(diào)整施加力的順序，使管節(jié)平穩(wěn)牽移。

圖7 測(cè)點(diǎn)布置示意圖(單位：mm)Fig.7 Layout of monitoring points (mm)

圖8 牽移工藝示意圖(單位：mm)Fig.8 Sketch of segment pulling (mm)

3.3 拉合階段

E10-2短管節(jié)與E11管節(jié)在干塢內(nèi)拉合對(duì)接，根據(jù)設(shè)計(jì)施工圖設(shè)計(jì)要求，GINA止水帶需被均勻、穩(wěn)定地壓縮80 mm，且需保證沉放后管節(jié)接頭的水密性。因此，對(duì)拉合橫梁與拉合設(shè)備受力進(jìn)行驗(yàn)算。

3.3.1 拉合過(guò)程受力驗(yàn)算

3.3.1.1 拉合力設(shè)計(jì)值計(jì)算

GINA止水帶壓力變形曲線見(jiàn)圖9，壓縮量為80 mm時(shí)，需要的壓力為230 kN/m，單根GINA止水帶長(zhǎng)度為71.388 m，止水帶壓縮80 mm所需壓縮反力F1=230×71.338=16 407.7 kN。短管節(jié)結(jié)構(gòu)質(zhì)量約855.86 t，底部摩擦力f=μN(yùn)=μmg= 0.15×855.86×10=1 283.79 kN。

圖9 GINA止水帶壓力變形曲線[9]Fig.9 Force vs.compression of GINA sealing strip[9]

要將GINA止水帶壓縮80 mm，總拉合力設(shè)計(jì)值F=(F1+f)γQγ0。 其中：γQ為荷載分項(xiàng)系數(shù)，取1.4；γ0為結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，取0.9。 代入相關(guān)數(shù)據(jù)，計(jì)算得總拉合力設(shè)計(jì)值F=22 291.3 kN。

3.3.1.2 千斤頂選型

千斤頂選型情況見(jiàn)表1。每只千斤頂提供的力F2=F/8=22 291.3/8=2 786.4 kN<3 000 kN(有效荷載)。因此，所選用的千斤頂滿(mǎn)足施工要求。

表1 選用千斤頂型號(hào)及規(guī)格Table 1 Properties of hydraulic jack

3.3.1.3 鋼絞線選型

選用的鋼絞線性能見(jiàn)表2。每根鋼絞線承受拉力F3=F/248=22 291.3/248=89.9 kN

表2 選用鋼絞線性能表Table 2 Properties of steel strand

3.3.1.4 拉合橫梁受力驗(yàn)算

拉合橫梁計(jì)算簡(jiǎn)圖及其橫截面分別如圖10和圖11所示。

圖10 拉合橫梁計(jì)算簡(jiǎn)圖(單位：mm)Fig.10 Calculation diagram of pulling and connecting beam (mm)

圖11 拉合橫梁橫斷面圖(單位：mm)Fig.11 Cross-section of pulling and connecting beam (mm)

1)抗彎強(qiáng)度σ驗(yàn)算。 橫梁最大彎矩Mx=F2×l=2 786.4×0.65=1 811.2 kN·m，慣性矩Ix=3 768.18×106mm4，凈截面模量Wx=Ix×2/b=3 768.18×106×2/540=13.96×106mm3。 抗彎強(qiáng)度σ=Mx/γWx，其中γ為截面塑性發(fā)展系數(shù)(取1.05)。代入相關(guān)數(shù)據(jù)得σ=123.6 MPa，小于鋼材的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值205 MPa。

2)抗剪強(qiáng)度τ驗(yàn)算。 橫梁最大剪力V=2 786.4 kN。 面積矩S=28×500×(566/2-14)+30×190×(450/2+15) ×2+(28×450/2×450/4)×2=7.92×106mm3。 抗剪強(qiáng)度τ=VS/Ixtw， 其中tw為腹板厚度(取56 mm)。 代入相關(guān)數(shù)據(jù)得抗剪強(qiáng)度τ=104.6 MPa，小于鋼材的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值120 MPa。

綜上，拉合橫梁作為在主平面內(nèi)受彎的實(shí)腹構(gòu)件，同時(shí)受較大的正應(yīng)力和剪應(yīng)力時(shí)，其抗彎強(qiáng)度、抗剪強(qiáng)度及折算應(yīng)力均低于設(shè)計(jì)值。因此，拉合橫梁滿(mǎn)足施工要求。

3.3.2 拉合步驟

1)向管節(jié)E11方向牽移管節(jié)E10-2，當(dāng)E10-2管節(jié)局部與GINA止水帶接觸還未壓縮時(shí)，調(diào)整8只千斤頂?shù)膹埨κ?管節(jié)結(jié)合面基本平行。

2)對(duì)8只千斤頂同時(shí)施加張拉力，以10 kN為一級(jí)逐級(jí)施加，以平穩(wěn)、分級(jí)、及時(shí)調(diào)整為原則，均勻壓縮GINA止水帶。

3)當(dāng)整圈GINA止水帶被均勻、穩(wěn)定地壓縮80 mm后，立即鎖定8只千斤頂，確保接頭不松動(dòng)回彈。

4)通過(guò)對(duì)拉合管節(jié)端鋼殼面板間距量測(cè)以及油壓傳感器和長(zhǎng)距離傳感器顯示數(shù)據(jù)讀取，借助計(jì)算機(jī)控制柜對(duì)管節(jié)牽移拉合過(guò)程實(shí)時(shí)監(jiān)控并采集、記錄數(shù)據(jù)。短管節(jié)牽移、拉合過(guò)程數(shù)據(jù)記錄見(jiàn)表3，GINA止水帶壓縮量測(cè)值見(jiàn)表4。由表3和表4可知：①行程1—8下層4組拉合點(diǎn)油壓明顯大于上層4組，為管節(jié)牽移階段；行程9—16上下層油壓相當(dāng)，為管節(jié)拉合階段。②短管節(jié)對(duì)塢底結(jié)構(gòu)(鋼板)的吸附力巨大，與塢底鋼板局部連接十分緊密，使得牽移過(guò)程中摩擦力較大，遠(yuǎn)大于理論值1 283.79 kN。因此，牽移前需對(duì)底鋼板進(jìn)行清理、打磨、涂抹黃油，以減小摩擦。③在牽移過(guò)程中，下部4只千斤頂每只加到300 kN時(shí)，管節(jié)開(kāi)始移動(dòng)，此時(shí)拉動(dòng)管節(jié)的力為2 000 kN，直到E10-2管節(jié)行進(jìn)1.2 m后，此時(shí)管節(jié)姿態(tài)存在差異性，需對(duì)管節(jié)進(jìn)行糾偏。④GINA止水帶設(shè)計(jì)尺寸厚度為275 mm，最終管節(jié)累計(jì)位移為1 309 mm，GINA止水帶最終預(yù)壓縮量ΔL=275-(1 500-1 309)=84 mm，與設(shè)計(jì)壓縮量誤差僅為+4 mm。考慮到干塢內(nèi)拉合對(duì)接后存在微小的回彈松弛量，因此壓縮誤差+4 mm是完全滿(mǎn)足施工要求的。⑤頂部GINA止水帶壓縮值明顯大于底部GINA止水帶壓縮值，此時(shí)需對(duì)上層千斤頂部分卸載，加大下層千斤頂作用力，保證底部GINA止水帶壓縮值。

表3 E10-2短管節(jié)牽移、拉合過(guò)程數(shù)據(jù)記錄表Table 3 Data collected during pulling and connecting of segment E10-2

注：1—16為千斤頂行程；LHD1—LHD4為上層拉合點(diǎn)，LHD5—LHD8為下層拉合點(diǎn)。

3.3.3 后處理階段

1)連接并緊固E10-2和E11管節(jié)接頭PC拉索，PC拉索主要用于抵抗水壓或GINA止水帶壓縮反力的變化。

2)經(jīng)測(cè)量確認(rèn)E10-2、E11管節(jié)接頭無(wú)松動(dòng)張開(kāi)后，平緩?fù)结尫?只千斤頂內(nèi)的拉合力，并逐步將千斤頂頂力轉(zhuǎn)由接頭PC拉索承擔(dān)，2管節(jié)松弛位移不大于20 mm。

3)安裝管節(jié)接頭處的OMEGA止水帶并進(jìn)行檢漏。

4)施工安裝E10-2和E11管節(jié)接頭間水平限位梁。

5)測(cè)量E10-2和E11管節(jié)接頭GINA止水帶的最終實(shí)際壓縮量。

3.4 施工要點(diǎn)及保證措施

3.4.1 減小底鋼板摩擦阻力

1)底鋼板雜物清洗干凈，焊渣、凸點(diǎn)要磨平，牽移前在底鋼板表面涂抹黃油，注意保護(hù)GINA止水帶不要受到油污污染。

表4 GINA止水帶壓縮值記錄表Table 4 Record of compression of GINA sealing strip cm

2)起始驅(qū)動(dòng)時(shí)加強(qiáng)觀察，若是因墊層鋼板及管節(jié)防水底鋼板之間吸附力作用，使靜摩擦力轉(zhuǎn)換為動(dòng)摩擦力導(dǎo)致需要的動(dòng)力過(guò)大時(shí)，需使用上層的千斤頂輔助管節(jié)牽移。

3.4.2 短管節(jié)軸線及平面控制

通過(guò)管節(jié)外部布設(shè)的監(jiān)測(cè)點(diǎn)及計(jì)算機(jī)控制柜界面顯示參數(shù)，密切監(jiān)測(cè)待拉合管節(jié)的軸向水平與豎直偏差，確保短管節(jié)平面位置和標(biāo)高符合以下要求：1)待拉合管節(jié)軸線的平面位置允許偏差<±1 cm；2)待拉合管節(jié)軸線的平面轉(zhuǎn)角允許偏差<±0.04°；3)待拉合管節(jié)的端鋼殼中心標(biāo)高允許偏差<±1 cm；4)待拉合管節(jié)的豎向轉(zhuǎn)角允許偏差<±0.03°。

3.4.3 拉合中GINA止水帶壓縮量控制

1)E10-2管節(jié)牽移到位后，將進(jìn)行壓縮GINA止水帶與E11管節(jié)拉合連接工作。緩慢推動(dòng)E10-2管節(jié)，從E11管節(jié)鋼端殼面板與短管節(jié)GINA止水帶尖嘴部位局部接觸開(kāi)始，壓縮GINA止水帶后，每拉合1～1.5 cm，須暫停拉合檢查GINA止水帶整圈受壓狀態(tài)，測(cè)量人員在有代表性的位置監(jiān)測(cè)2管節(jié)面板之間的距離，即測(cè)量GINA止水帶頂板、底板中間部位及四角壓縮量；重復(fù)上述步驟，不斷壓縮GINA止水帶，直至其整體壓縮量達(dá)到80 mm為止。

2)若壓縮過(guò)程中測(cè)量人員測(cè)出GINA止水帶壓縮量最大偏差超過(guò)10 mm，須暫停壓縮過(guò)程，計(jì)算機(jī)主控柜操作人員注意觀察界面上的油壓參數(shù)，控制對(duì)稱(chēng)位置的千斤頂組壓力基本保持一致，通過(guò)調(diào)整千斤頂組的作用力來(lái)使GINA止水帶整圈均勻受壓，調(diào)整完成后才可繼續(xù)重復(fù)拉合施工。

3.4.4 壓力平衡及軸線糾偏控制

1)計(jì)算機(jī)主控柜操作人員要時(shí)刻注意界面上顯示的油壓參數(shù)，拉合過(guò)程中盡可能保證8只千斤頂油壓一致，使2條橫梁對(duì)稱(chēng)受力。

2)時(shí)刻注意短管節(jié)的移動(dòng)距離，控制短管節(jié)在移動(dòng)時(shí)其左右側(cè)對(duì)應(yīng)千斤頂?shù)男谐桃恢?。牽移起始時(shí)每個(gè)行程走10 cm后暫停并立即測(cè)量2管節(jié)的相對(duì)位置；3個(gè)起始行程(即牽移30 cm)完成后，每移動(dòng)25 cm(千斤頂單次滿(mǎn)行程)暫停施工并測(cè)量，直至E10-2管節(jié)GINA止水帶尖嘴部位移動(dòng)至離E11管節(jié)端鋼殼面板 1～2 cm處。

若監(jiān)測(cè)中發(fā)現(xiàn)E10-2軸線偏差超過(guò)2 cm，須通過(guò)千斤頂來(lái)糾偏，調(diào)整方法如下：

1)可通過(guò)改變鋼絞線受力角度(移動(dòng)E11管節(jié)拉合橫梁位置)，往軸線偏移的反方向拖動(dòng)E10-2管節(jié)。

2)若監(jiān)測(cè)發(fā)現(xiàn)軸線偏向，應(yīng)把反向2只千斤頂卸載，先拖動(dòng)正向千斤頂行走3～5 cm，保持正向千斤頂壓力，反向千斤頂行走相同行程，該過(guò)程能微調(diào)軸線偏差1 mm左右，重復(fù)上述過(guò)程直至符合要求。

4 結(jié)論與建議

1)從準(zhǔn)備階段、牽移階段、拉合階段及后處理階段介紹南昌紅谷隧道短管節(jié)干塢內(nèi)拉合對(duì)接工藝及控制要點(diǎn)，利用計(jì)算機(jī)控制液壓同步提升系統(tǒng)，通過(guò)液壓數(shù)據(jù)、端鋼殼間距量測(cè)，實(shí)現(xiàn)管節(jié)拉合對(duì)接過(guò)程中軸線偏差控制，保證GINA止水帶的壓縮量，驗(yàn)證施工設(shè)備及施工工藝的可行性。

2)短管節(jié)牽移、拉合過(guò)程中或多或少存在傾斜、偏移現(xiàn)象，建議勤量測(cè)，而尺量是較為直觀、便捷的方法。通過(guò)改變鋼絞線受力角度、千斤頂加(卸)載措施，可以達(dá)到管節(jié)糾偏效果。

3)GINA止水帶理論壓縮值與實(shí)際壓縮值存在差異性，施工中很難達(dá)到一致。建議富余5 mm左右，以避免拉合后處理階段張開(kāi)的風(fēng)險(xiǎn)。

4)在后處理階段，建議PC拉索連接緊固，并及早施作垂直剪切鍵間臨時(shí)鋼墊塊及水平限位梁。

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Construction Technology for Short Segment Pulling and Connecting in Dry Dock:A Case Study of Honggu Immersed Tunnel in Nanchang

CUI Yuguo,CHEN Wang

(ErchuCo.,Ltd.ofChinaRailwayTunnelGroup,Sanhe065201,Hebei,China)

Deviation and inclination are apt to occur to pulling and connecting of short segment of immersed tunnel in dry dock and it is difficult to compress the GINA sealing strip to design value.Construction technology for pulling and connecting of short segment of Honggu Immersed Tunnel is introduced in terms of preparing,pulling,connecting and post-processing.Countermeasures,grinding the base steel and butter spreading,are adopted to decrease the frictional resistance of segment bottom.The axis and plane accuracy of pulling and connecting of short segment are controlled by hydraulic lifting system controlled by computer,hydraulic DAQ and gap distance measurement of end steel shell.The practices show that the error of compression amount of GINA sealing strip is +4 mm；the axis and plane accuracy of pulling and connecting of short segment can meet relevant requirements.

immersed tunnel; final joint; short segment; segment pulling and connecting; deviation control; GINA sealing strip; compression amount

2017-01-16;

2017-03-29

崔玉國(guó)(1971—)，男，內(nèi)蒙古赤峰人，1996年畢業(yè)于遼寧工程技術(shù)大學(xué)，礦井建設(shè)專(zhuān)業(yè)，本科，高級(jí)工程師，現(xiàn)從事隧道與地下工程施工及技術(shù)管理工作。E-mail：454345099@qq.com。

10.3973/j.issn.1672-741X.2017.06.013

U 455.46

B

1672-741X(2017)06-0735-07