蘇 宇，李文亞，王新宇，馬鐵軍，楊夏煒，Vairis A

(西北工業(yè)大學(xué) 凝固技術(shù)國家重點實驗室、陜西省摩擦焊接工程技術(shù)重點實驗室，陜西 西安710072)

鈦合金線性摩擦焊研究現(xiàn)狀及展望

蘇 宇，李文亞，王新宇，馬鐵軍，楊夏煒，Vairis A

(西北工業(yè)大學(xué) 凝固技術(shù)國家重點實驗室、陜西省摩擦焊接工程技術(shù)重點實驗室，陜西 西安710072)

線性摩擦焊(LFW)是20世紀(jì)80年代出現(xiàn)的一種新型固相焊接方法，主要用來焊接非圓截面的同種及異種金屬構(gòu)件。目前，國外已將LFW成功應(yīng)用于航空發(fā)動機鈦合金整體葉盤的制造；國內(nèi)盡管已經(jīng)實現(xiàn)了整體葉盤模擬件的焊接，但基礎(chǔ)理論研究仍然嚴(yán)重不足。根據(jù)公開報道，國內(nèi)外對同種及異種鈦合金的LFW工藝、接頭組織結(jié)構(gòu)及力學(xué)性能等方面開展了大量研究，揭示了典型鈦合金LFW接頭的組織與性能的相關(guān)特征。從界面微觀結(jié)構(gòu)、力學(xué)性能、LFW工藝參數(shù)、數(shù)值模擬等幾個方面對近期鈦合金LFW的研究成果進行了綜述分析，提出了目前研究存在的不足，并總結(jié)了鈦合金LFW的應(yīng)用現(xiàn)狀與發(fā)展前景。

線性摩擦焊；鈦合金；微觀結(jié)構(gòu)；力學(xué)性能；發(fā)展前景

1 前 言

自20世紀(jì)80年代起，隨著高推重比、高涵道比航空發(fā)動機發(fā)展的需求，整體葉盤結(jié)構(gòu)被越來越多地應(yīng)用在航空發(fā)動機結(jié)構(gòu)設(shè)計中。鈦合金是制造航空發(fā)動機整體葉盤的重要材料，其對氧、氮、氫等元素有較好的親和性，熔焊過程中很容易與這些元素發(fā)生冶金反應(yīng)，導(dǎo)致接頭發(fā)生脆裂；鈦合金的熔焊還易產(chǎn)生氣孔、偏析、晶粒粗化等冶金缺陷。線性摩擦焊(Linear Friction Welding, LFW)由于可完全避免上述缺陷，已成為新型航空發(fā)動機整體葉盤制造與維修的關(guān)鍵技術(shù)。

LFW的原理如圖1所示：待焊接的兩試件，在軸向壓力的作用下以一定頻率、振幅作線性往復(fù)運動，工件表面由于摩擦力的作用產(chǎn)生大量摩擦熱，界面及其附近金屬達(dá)到粘塑性狀態(tài)，在軸向壓力及界面剪切力的綜合作用下部分金屬被擠出并形成飛邊。當(dāng)足夠量的金屬被擠出形成飛邊后，停止往復(fù)運動并施加頂鍛力，保壓一段時間完成焊接[1,2]。

LFW技術(shù)主要具有以下優(yōu)勢：

(1) 與熔焊相比，LFW的“氧化物自清理”過程能有效清除摩擦前期形成的氧化物，無需氣體保護；無熔化造成的冶金缺陷，接頭性能接近甚至超過母材。

(2) 與旋轉(zhuǎn)摩擦焊相比，能夠?qū)崿F(xiàn)非軸對稱截面的連接，焊接范圍更廣；焊接界面加熱及受力均勻，實心零件焊接質(zhì)量更高。

(3) 與葉盤整體加工工藝相比，可實現(xiàn)不同材料或同材料不同組織狀態(tài)葉片與輪盤的焊接，得到雙合金/雙性能整體葉盤；且可對損壞的葉片進行快速修理。

圖1 線性摩擦焊原理示意圖[2]Fig.1 The principle of linear friction welding [2]

近年來，國內(nèi)外對鈦合金LFW進行了大量的試驗研究與探索，揭示了微觀組織與力學(xué)性能的基本規(guī)律。本文綜合介紹了鈦合金LFW接頭的界面微觀組織與力學(xué)性能研究現(xiàn)狀及工藝參數(shù)對其影響，并總結(jié)了LFW鈦合金的應(yīng)用現(xiàn)狀與發(fā)展前景。

2 不同鈦合金線性摩擦焊接頭微觀組織與力學(xué)性能研究現(xiàn)狀

目前國內(nèi)外主要針對幾種航空發(fā)動機葉片及盤件常用鈦合金開展了同質(zhì)及異質(zhì)接頭的LFW試驗，研究了接頭焊縫中心區(qū)和熱力影響區(qū)的組織變化特征，并進行了拉伸、沖擊及疲勞等力學(xué)性能測試。

2.1 TC4鈦合金

研究發(fā)現(xiàn)[3]，TC4(Ti-6Al-4V)具有較寬的焊接工藝參數(shù)帶，均可以獲得良好的TC4接頭，其典型的接頭組織如圖2所示，在焊縫處形成細(xì)小的α+β組織，熱力影響區(qū)較小，這是由于線性摩擦焊快速升溫和快速冷卻造成的。Wanjara等[4,5]發(fā)現(xiàn)在TC4接頭的熱力影響區(qū)，主要由細(xì)長的α晶粒組成，并伴隨著晶粒間或?qū)娱g的β晶粒的破碎，表明在這個區(qū)域的溫度低于TC4鈦合金β相轉(zhuǎn)變溫度。

圖2 線性摩擦焊TC4接頭微觀組織:(a)低倍金相照片；(b) EBSD照片[3,5]Fig.2 Microstructure of a LFW TC4 sample: (a) overall view of weld (OM); (b) The EBSD image[3,5]

Ma等[6]發(fā)現(xiàn)動態(tài)回復(fù)是TC4接頭主要的熱變形機制，同時還發(fā)生不充分的動態(tài)再結(jié)晶，可能是由于層錯能較高[1]。也有文獻認(rèn)為隨著焊縫溫度的上升，α晶粒全部變?yōu)棣戮Я＃瑯?gòu)成再結(jié)晶晶粒的核心，由于高溫時間很短，再結(jié)晶晶粒并不能長大，最終形成焊縫的細(xì)晶組織[7]。

Li等[3]發(fā)現(xiàn)，焊縫區(qū)細(xì)小的α+β組織有助于提高接頭的硬度，接頭的拉伸性能等同甚至高于母材(拉伸斷裂發(fā)生在母材)。Wen等[8]發(fā)現(xiàn)TC4 LFW接頭的焊縫區(qū)由于細(xì)晶強化的作用，顯微硬度顯著高于母材，并在焊縫兩邊對稱分布。沖擊試驗表明[9]，TC4接頭的沖擊韌性明顯高于母材，這是由于在焊縫區(qū)形成了細(xì)小的組織結(jié)構(gòu)。試樣斷口分析表明，在裂紋萌生后沿著焊縫和熱力影響區(qū)擴展很短一段距離后擴展進入沖擊韌性較低的母材。疲勞試驗發(fā)現(xiàn)[8]，斷裂同樣發(fā)生在遠(yuǎn)離焊縫的母材區(qū)，表明接頭疲勞強度不低于母材。

綜合看來，關(guān)于TC4 LFW的工藝已有大量研究，采用合適的工藝參數(shù)，可以使其接頭性能不弱于母材。

2.2 TC11鈦合金

Lang等[10]最早研究了TC11(Ti-6.5Al-3.5Mo-1.5Zr-0.3Si)接頭組織，發(fā)現(xiàn)焊縫中心發(fā)生了動態(tài)再結(jié)晶(如圖3)，組織特征為板條狀α晶粒分布在細(xì)小的等軸β基體上；在熱力影響區(qū)，晶粒沿摩擦方向伸長，變形程度及轉(zhuǎn)變β相的比例均呈現(xiàn)梯度分布，越靠近焊縫中心，變形越嚴(yán)重，且轉(zhuǎn)變β相的比例越高。拉伸試驗發(fā)現(xiàn)[11]，試樣斷裂在接頭熱力影響區(qū)附近，抗拉強度為852±7 MPa，明顯低于母材的928±17 MPa。

圖3 TC11接頭顯微組織：(a)靠近母材和(b)焊縫區(qū)的熱力影響區(qū)，(c)焊縫區(qū)[10]Fig.3 Microstructure: (a) TMAZ in the region close to parent material (b) TMAZ in the region close to weld, (c) weld [10]

關(guān)于TC11的焊接工藝參數(shù)還有待于繼續(xù)改善，其接頭組織性能還有進一步提升的空間。

2.3 TC17鈦合金

Li等[12]對TC17(Ti-5Al-2Sn-2Zr-4Mo-4Cr)鈦合金線性摩擦焊接頭組織演變進行了研究，結(jié)果表明焊縫中心區(qū)域為細(xì)小等軸的α+β組織(如圖4)，α晶粒均勻彌散分布于再結(jié)晶β基體或晶界上；在熱力影響區(qū)，高度變形的α和β晶粒沿著變形方向分布，且由于溫度分布及變形不均勻，從焊縫中心到母材呈逐漸變化的結(jié)構(gòu)。拉伸試驗表明，相對母材而言，接頭的抗拉強度較高，但塑性較低。顯微硬度測試發(fā)現(xiàn)，由于細(xì)晶強化作用，接頭焊縫區(qū)硬度高于熱力影響區(qū)，但低于母材。

圖4 TC17接頭顯微組織：(a)焊縫區(qū)，(b)熱力影響區(qū)，(c)母材區(qū)[12]Fig.4 Microstructure of TC17 joint: (a) weld, (b) TMAZ, (c) parent metal [12]

Ma等[13]發(fā)現(xiàn)，焊縫處較易出現(xiàn)氧化物與微小的凹陷，破壞接頭處的連續(xù)性與滑移變形，甚至出現(xiàn)裂紋，導(dǎo)致接頭處拉伸強度降低；焊接過程中的回復(fù)與再結(jié)晶不充分，因此有必要對接頭進行焊后熱處理。Ma等[14]研究了焊后熱處理對TC17線性摩擦焊接頭顯微組織和力學(xué)性能的影響，發(fā)現(xiàn)將接頭分別在530 ℃，610 ℃，670 ℃下熱處理4 h后空冷，隨著熱處理溫度的增加，α和β相的再結(jié)晶程度顯著增加。拉伸和沖擊試驗的斷裂行為由脆性斷裂轉(zhuǎn)換為韌性斷裂；在670 ℃熱處理后，拉伸試樣斷裂發(fā)生在遠(yuǎn)離焊縫的母材中，延伸率和斷面收縮率分別為母材的81.1%和81.2%。

總而言之，研究表明了TC17焊態(tài)接頭存在的缺陷可以用焊后熱處理來進行改善，使其接頭性能不弱于母材。

2.4 Ti-5553鈦合金

Ti-5553(Ti-5A1-5Mo-5V-3Cr)是典型的近β鈦合金，通常認(rèn)為其組織是由較大的等軸β晶粒和晶界處3%的α晶粒組成，α晶粒主要分布在晶界上。研究發(fā)現(xiàn)[15]，Ti-5553接頭焊縫中心為非常細(xì)小的再結(jié)晶晶粒(如圖5)，再結(jié)晶晶粒平行于振動方向。熱力影響區(qū)為較大的β晶粒，并在晶界存在局部的再結(jié)晶，α相少于1%。硬度測試表明，在焊縫中心線2 mm內(nèi)，顯微硬度值低于母材，并隨著遠(yuǎn)離焊縫而逐漸增大。拉伸試驗表明，接頭強度低于母材，斷裂發(fā)生在熱力影響區(qū)中再結(jié)晶區(qū)域1 mm以內(nèi)，抗拉強度為1058±23 MPa，明顯低于母材的1013±10 MPa。這是由于再結(jié)晶降低了位錯密度，導(dǎo)致了硬度與強度的下降。

Wanjara等[16]研究發(fā)現(xiàn)，在焊態(tài)條件下，接頭焊縫區(qū)和熱力影響區(qū)的屈服強度和彈性系數(shù)相對于母材而言均有局部減小。若對Ti-5553焊前和焊后均不做固溶熱處理，則接頭的屈服強度和極限抗拉強度較低，但延伸率較高。對接頭進行固溶處理后，盡管在各個區(qū)域的局部屈服強度的差異較小，但是在焊縫區(qū)相對于固溶熱處理后的母材有較高的彈性系數(shù)，這是由于α相再次出現(xiàn)。在焊后進行固溶和時效處理，導(dǎo)致屈服強度和極限抗拉強度相對于焊態(tài)發(fā)生顯著提高，在各個區(qū)域的局部屈服強度的差異較小，在焊縫區(qū)存在相對較多的α相，使其局部彈性系數(shù)顯著高于母材。

圖5 Ti-5553接頭EBSD照片[15]Fig.5 The EBSD images of Ti-5553 joint [15]

綜合看來，Ti-5553鈦合金焊態(tài)接頭的力學(xué)性能低于母材，固溶和時效處理可以有效提高接頭力學(xué)性能，是目前有效改善其性能不可缺少的工藝。

2.5 Ti2AlNb合金

Ti2AlNb合金的比強度和比剛度很高，是目前極具潛力的航空航天高溫結(jié)構(gòu)件材料。Chen等[17]發(fā)現(xiàn)采用合適的線性摩擦焊工藝參數(shù)可以得到無裂縫與氣孔等缺陷的Ti2AlNb接頭，焊縫區(qū)由B2相(母材基體相)及少量的殘余O相(母材強化相Ti2AlNb)和α2相(Ti3Al相)組成，焊縫區(qū)主要為小角度晶界，這是由于動態(tài)再結(jié)晶不足造成的。在熱力影響區(qū)，大多數(shù)的O相逐漸轉(zhuǎn)變成了B2相，α2相轉(zhuǎn)變成了微小的球狀結(jié)構(gòu)，隨著距離焊縫區(qū)距離的增加，可以發(fā)現(xiàn)更加粗糙和針狀的O相出現(xiàn)，α2相幾乎保持不變；研究還發(fā)現(xiàn)接頭的顯微硬度低于母材，抗拉強度與母材相當(dāng)，斷口特征為解理斷裂。Chen等[18]對Ti2AlNb接頭進行了815 ℃×1 h，隨后空冷的焊后熱處理，發(fā)現(xiàn)熱處理后O相重新在焊縫析出，由于α2相為高溫相較難消除，所以殘存的α2相未溶解。經(jīng)熱處理，焊縫區(qū)的亞晶晶粒經(jīng)過回復(fù)再結(jié)晶形成細(xì)小的再結(jié)晶晶粒(如圖6)，接頭力學(xué)性能顯著增強；在1000 ℃×1 h + 815 ℃×2 h隨后空冷的焊后熱處理下，O相同樣析出，由于熱處理溫度較高，一部分α2溶解，但由于缺少其釘扎作用，且再結(jié)晶晶粒粗化明顯，接頭強度降低。

圖6 不同條件熱處理后的焊縫晶粒EBSD照片[18]Fig.6 EBSD images of weld grain after different heat treatments[18]

Ti2AlNb合金作為一種新型材料，LFW可以得到較為理想的焊接接頭，同時采用合適的熱處理工藝可以改善接頭性能，是未來新材料連接發(fā)展的新趨勢。

2.6 異種鈦合金

整體葉盤的輪盤與葉片可采用不同的鈦合金通過LFW連接成一體，能夠更大程度地發(fā)揮兩種合金各自的優(yōu)良性能。研究發(fā)現(xiàn)[19]，與同質(zhì)接頭不同的是，在焊縫中心存在一條清晰的界面，焊縫兩側(cè)區(qū)域的組織存在明顯不同，這造成了接頭兩端力學(xué)性能的差異。

Ma等[19]研究了TC4和TC11異種接頭，發(fā)現(xiàn)在TC4一端焊縫區(qū)，細(xì)小的α晶粒分布在β基質(zhì)上；變形和再結(jié)晶晶粒出現(xiàn)在TC4一端的熱力影響區(qū)。在TC11一端的焊縫區(qū)，少量的再結(jié)晶α相晶粒沿著β相晶界分布，在TC11一端的熱力影響區(qū)，存在變形的α+β變形結(jié)構(gòu)。在TC4一端，接近飛邊的邊緣區(qū)域形成了針狀的馬氏體，接頭的拉伸強度甚至強于母材，斷裂發(fā)生在遠(yuǎn)離焊縫的地方。接頭的顯微硬度在TC4和TC11兩端均是從焊接界面到母材逐漸減小。

Wen等[20]研究發(fā)現(xiàn)在焊接過程中，接頭高溫停留時間較短，而冷卻速率較快，因此TC11和TC17異質(zhì)接頭在焊縫區(qū)形成了細(xì)小的等軸晶粒；在熱力影響區(qū)除了少量的再結(jié)晶晶粒外，形成了大量的細(xì)長晶粒。Ji等[21]發(fā)現(xiàn)，TC11和TC17異種鈦合金接頭在室溫下的抗拉強度為1080 MPa(斷裂在TC11母材處)，低于TC17母材的抗拉強度1220 MPa，接頭的抗拉強度和屈服強度均與TC11母材等強，接頭的延伸率和斷面收縮率的變化不太明顯，均大于TC17母材。

Liu等[22]發(fā)現(xiàn)，TC4和TC17異種鈦合金接頭在室溫下的抗拉強度為937 MPa(斷裂在TC4母材處)，低于TC17母材的抗拉強度1174 MPa。產(chǎn)生上述結(jié)果的主要原因是焊縫及熱影響區(qū)的形變組織由于較為充分的回復(fù)與再結(jié)晶，形成了大量的亞結(jié)構(gòu)及超細(xì)晶組織，從而使焊縫及熱影響區(qū)的力學(xué)性能優(yōu)于TC4母材[23]。Tao等[24]發(fā)現(xiàn)在TC4和TC17異種鈦合金接頭中，焊縫區(qū)和TC17一端的熱力影響區(qū)的斷裂韌性較弱，焊后熱處理能夠有效的提高其斷裂韌性，對TC4一端的斷裂韌性影響較小，有效增強了接頭的力學(xué)性能。

Ti2AlNb與TC11異質(zhì)合金的線性摩擦焊也有相關(guān)報道。研究發(fā)現(xiàn)[25]，在焊接和隨后的冷卻過程中，TC11合金側(cè)的熱影響區(qū)域發(fā)生了α→β→α′相變，形成的大量針狀馬氏體α′相使焊縫區(qū)的顯微硬度值顯著增大；Ti2AlNb合金側(cè)的熱影響區(qū)域主要發(fā)生了(O,α2)到(B2,β)相變，隨著O相和α2相的減少，該區(qū)域金屬的顯微硬度值顯著降低；在合適的工藝條件下，線性摩擦焊接Ti2AlNb合金與TC11合金能夠形成質(zhì)量完好的焊接接頭。譚立軍等[26]發(fā)現(xiàn)Ti2AlNb與TC11異質(zhì)合金接頭僅進行時效熱處理時，隨著保溫時間的延長或熱處理溫度的提高，焊縫兩側(cè)熱影響區(qū)條狀α/O相析出量不斷增加，焊接接頭強度也相應(yīng)得到提高；固溶及時效熱處理后，TC11合金側(cè)熱影響區(qū)在晶界上析出大量粗條狀α相，Ti2AlNb合金側(cè)熱影響區(qū)晶界主要由條狀O相構(gòu)成，焊接接頭強度超出母材TC11合金的強度。

異種鈦合金的研究擴展了LFW的應(yīng)用范圍，研究表明通過LFW可以得到良好的異質(zhì)鈦合金接頭，其力學(xué)性能至少不弱于其中一側(cè)母材。

3 焊接工藝對鈦合金接頭的影響

材料的局部變形是LFW過程中的重要一環(huán)，隨著熱輸入的不同而存在較大的差異。LFW過程存在一個臨界熱輸入值，低于該值會導(dǎo)致塑性金屬流動不足，無法將界面雜質(zhì)徹底排除，最終導(dǎo)致焊縫出現(xiàn)微孔或氧化物夾雜等缺陷，因此熱輸入在LFW過程中扮演著重要的角色。LFW過程的熱輸入取決于工藝參數(shù)的選擇，主要包括振動頻率，振幅，摩擦壓力，頂鍛壓力，摩擦?xí)r間，頂鍛時間，軸向縮短量，軸向縮短速率等，其中前三個參數(shù)直接影響著焊接過程的熱輸入率，國內(nèi)外相關(guān)文獻報道如下：

Li等[27]采用數(shù)值模擬的方法，研究了TC4線性摩擦焊的工藝參數(shù)對接頭溫度演變和縮短量的影響，如圖7所示，研究表明隨著振動頻率的增加，界面溫度升高的更快，軸向縮短速率也逐漸增大；振幅和摩擦壓力的增加也會產(chǎn)生相同的影響。這三個因素的影響并不是互相獨立的，可以概括為一個因素——熱輸入。熱輸入與振動頻率、振幅和摩擦壓力分別成線性關(guān)系。如果熱輸入超過某一臨界值，軸向縮短量與熱輸入成線性關(guān)系。因此，合適的熱輸入對于形成良好的焊接接頭有著決定性的作用。

圖7 不同的頻率下界面溫度和單邊軸向縮短隨時間的變化：(a)界面溫度變化，(b)軸向縮短變化[27]Fig.7 Changes of temperature at the interface: (a) and unilateral axial shortening, (b) with the friction time obtained under different oscillation frequencies [27]

采用較低的摩擦壓力和頂鍛壓力時，焊縫中心的變形不充分，導(dǎo)致了焊縫中心區(qū)域的厚度增加；同時，在粘結(jié)層出現(xiàn)了球狀α晶粒，如圖8所示，造成了接頭抗拉強度的陡降，大約為母材的44%，所有試樣在粘結(jié)層發(fā)生準(zhǔn)解理斷裂[28]，有文獻表明這些不規(guī)則的球狀α晶粒是由焊縫區(qū)薄層狀的α晶粒破碎、球化、排出晶粒間的β相，最終合并而形成的[11]。

圖8 沿振動方向橫截面微觀組織：(a)焊縫區(qū)金相照片，(b)粘結(jié)層金相照片，(c)焊縫區(qū)SEM照片[28]Fig.8 Cross-sectional microstructure of the joint along the oscillation direction: (a) OM image across the weld, (b) OM image of the bondline at high magnification, (c) SEM image of weld center [28]

研究發(fā)現(xiàn)[29]，接頭寬度隨著軸向壓力的增大而減小，焊縫區(qū)組織為魏氏組織，原始β晶粒勾勒出晶界，熱力影響區(qū)由拉長的α和β晶粒組成，并沿著變形方向分布。Bhamji等[30]發(fā)現(xiàn)了當(dāng)摩擦壓力超過一定值時，其與軟化速率成正比，與所需的摩擦?xí)r間成反比。譚立軍等[26]發(fā)現(xiàn)，隨著焊接工藝參數(shù)的變化，如在一定范圍內(nèi)，隨著摩擦?xí)r間、摩擦頻率和摩擦壓力的提高，Ti2AlNb與TC11異質(zhì)接頭的結(jié)合率發(fā)生顯著提高；Dalgaard等[15]對近β鈦合金Ti-5553的LFW工藝參數(shù)對接頭影響的研究發(fā)現(xiàn)，降低振動頻率并提高摩擦壓力時，再結(jié)晶區(qū)的寬度大幅增加，晶粒取向并不發(fā)生變化。

4 鈦合金線性摩擦焊數(shù)值模擬研究

由于LFW過程具有強烈熱力耦合、快速大變形等特征，其界面結(jié)合機理和演變過程等問題還尚未明確揭示。因此，研究者嘗試采用數(shù)值模擬方法來研究焊接過程中應(yīng)力應(yīng)變場、殘余應(yīng)力、溫度場與變形等關(guān)鍵問題。

Vairis和Frost[31]率先利用Elfen專用有限元軟件建立了TC4線性摩擦焊的計算模型?；诤附拥膶ΨQ性和降低計算成本的考慮，通過將焊接過程簡化為變形體和剛體之間的庫倫摩擦。其溫度預(yù)測結(jié)果和試驗記錄結(jié)果接近。Nikiforov等[32]使用一維模型確定了TC4線性摩擦焊接頭升溫過程中的溫度分布，并基于ANSYS解決了在頂鍛階段溫度場和應(yīng)力場耦合問題。該模型預(yù)測了焊接參數(shù)對應(yīng)力場的影響，模擬結(jié)果與試驗接頭的殘余應(yīng)力是一致的。Maio等[33]基于ABAQUS運用隱式積分法模擬了TC4線性摩擦焊過程，盡管在摩擦過程中界面溫度低于材料熔點，但是可以促進相變的發(fā)生，模擬得到的溫度變化圖與試驗基本相一致，因此該模型可以被用于預(yù)測線性摩擦焊過程中的熱力變化特征。Li等[34]還在模擬分析和試驗結(jié)果中發(fā)現(xiàn)了一個有趣的“熱回流”現(xiàn)象，“熱回流”現(xiàn)象指的是在擠壓階段熱量首先儲存在飛邊中，隨后在冷卻階段大部分存儲熱量又傳導(dǎo)回工件，飛邊在焊接過程中帶走大部分熱量，焊后大部分熱量從飛邊材料傳導(dǎo)回工件本身。

總而言之，由于接頭溫度場與應(yīng)力場在實驗過程中的測量困難等原因，數(shù)值模擬已經(jīng)成為現(xiàn)階段LFW研究中不可或缺的一部分。

5 鈦合金線性摩擦焊技術(shù)的應(yīng)用

最初，LFW技術(shù)主要應(yīng)用于塑料的焊接[35,36]。目前，國外幾大航空制造公司，已將LFW技術(shù)成功應(yīng)用于不同的整體葉盤制造。

采用LFW技術(shù)加工整體葉盤的過程如圖9所示。首先將輪盤和葉片分別加工成型，輪盤的輪緣處和葉片底部需留有連接用的平面；然后將輪盤和葉片固定在專門設(shè)計的焊接夾具上，用LFW焊機進行焊接；最后采用機械加工方法去除多余的飛邊，完成葉盤的連接。

圖9 整體葉盤線性摩擦焊加工過程[36]Fig.9 Manufacturing process of linear friction welding blisk[36]

在20世紀(jì)80年代后期，MTU公司與R·R公司合作，開始把LFW用于發(fā)動機整體葉盤的制造，并成功制造了寬弦空心風(fēng)扇葉片整體葉盤[37-39]，如圖10所示。

圖10 寬弦空心風(fēng)扇葉片整體葉盤外觀圖[39]Fig.10 Appearance of blisk with wide-chord hollow fan blade[39]

GE飛機發(fā)動機公司與普惠發(fā)動機公司都進行了將LFW用于發(fā)動機制造與維修的探索研究。美國普惠公司采用LFW技術(shù)焊接了F119的1、2、3級風(fēng)扇葉盤與壓氣機1、2級葉盤、F120的1級風(fēng)扇葉盤及JSF119的風(fēng)扇葉盤[40]。GE公司將LFW用于航空材料的焊接，并在鈦合金的焊接方面取得了很大成功[41]。

美國綜合高性能渦輪發(fā)動機技術(shù)計劃(IHPTET)自1988年到2005年歷經(jīng)18年，耗資約60億美元，研究涉及LFW工藝裝備、接頭性能及基礎(chǔ)研究，完成了整體葉盤的綜合驗證、風(fēng)扇的修理研究等，其成果已應(yīng)用到許多軍民用發(fā)動機的新型號研制和現(xiàn)有型號的改型上。IHPTET計劃也提出，到2020年，戰(zhàn)斗機渦輪也將全部采用整體葉盤結(jié)構(gòu)[39]。美國還提出將在2017年啟動“支持經(jīng)濟可承受任務(wù)能力的先進渦輪技術(shù)(ATTAM)”計劃，目標(biāo)是研發(fā)用于下一代高、中、低功率渦軸和戰(zhàn)斗機發(fā)動機的制造技術(shù)，從而提高推進效率，則LFW整體葉盤的應(yīng)用就不可或缺。

TWI目前正在積極開發(fā)用于預(yù)成型的LFW技術(shù)，如圖11所示，將半加工成品使用LFW技術(shù)連接成整體接頭件后再進行精加工，這樣不僅提高產(chǎn)品生產(chǎn)效率，還節(jié)省了90%以上的材料。波音公司研究表明，LFW可用于近凈成型，適用于將小部件拼接到大件上，可以避免旋轉(zhuǎn)摩擦焊接只能焊接對稱截面的弊端[42,43]。

圖11 線性摩擦焊接近凈成形不同產(chǎn)品[43]Fig.11 D ifferent machined near-net-shape preforms manufactured by LFW[43]

6 結(jié) 語

LFW技術(shù)是隨著航空航天技術(shù)發(fā)展而來，但迄今為止，航空發(fā)動機的整體葉盤仍然是LFW唯一重要的商業(yè)應(yīng)用?，F(xiàn)階段，LFW基礎(chǔ)理論研究嚴(yán)重不足，而國外對關(guān)鍵技術(shù)封鎖，嚴(yán)重制約了該技術(shù)在國內(nèi)關(guān)鍵結(jié)構(gòu)件上的應(yīng)用。深入系統(tǒng)地開展LFW的應(yīng)用基礎(chǔ)理論研究，掌握LFW接頭質(zhì)量控制核心技術(shù)，已成為我國航空制造領(lǐng)域一項非常緊迫的研究課題。盡管已經(jīng)實現(xiàn)了整體葉盤模擬件的焊接，但還存在著許多不足：

(1) 可實現(xiàn)有效焊接的材料范圍較為狹窄，如Al，Cu，Mg等合金的焊接難度較大，其有效連接還較難實現(xiàn)。

(2) LFW過程中，材料經(jīng)歷快速高溫變形，因此接頭的殘余應(yīng)力較大，目前消除殘余應(yīng)力的主要方法是熱處理，但是有關(guān)熱處理對LFW接頭微觀組織與力學(xué)性能影響的研究還沒有系統(tǒng)地開展。

(3) 對于異質(zhì)材料的LFW，如何通過控制參數(shù)及焊接熱循環(huán)，得到較為理想的組織，實現(xiàn)物性差異較大的材料的有效結(jié)合也是一個有待解決的技術(shù)難題。

(4) 鈦合金具有良好的焊接性，但母材組織狀態(tài)、工藝參數(shù)均對焊縫成形產(chǎn)生一定影響，通過調(diào)控界面形成的熱-力(溫度-變形)條件，控制焊縫組織與性能的研究還未有效開展。

(5) LFW焊接不同種類的葉盤時，需重新定制不同種類的夾具，其夾具的通用性較差，這也進一步限制的LFW的應(yīng)用。

(6) LFW設(shè)備造價昂貴，為使LFW技術(shù)應(yīng)用更為廣泛，著力于研發(fā)低成本、易于操作與維護的高可靠設(shè)備是很有必要的。

盡管目前LFW技術(shù)存在著許多不足，但其潛在的應(yīng)用前景仍然非常廣闊，LFW將不斷致力于成為低成本、低污染、高效率、高質(zhì)量的復(fù)合制造技術(shù)。LFW技術(shù)的潛在應(yīng)用主要涉及到渦輪、齒輪、導(dǎo)電板及雙金屬鑿刃等的焊接，也可用來焊接大截面的塑料部件，以及塑料或金屬的復(fù)合焊件，在滑輪發(fā)電機、渦輪增壓器等方面也有推廣應(yīng)用價值。

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Linear Friction Welding of Titanium Alloys: State-of-the-art and Perspectives

SU Yu, LI Wenya, WANG Xinyu, MA Tiejun, YANG Xiawei, Vairis A

(State Key Laboratory of Solidification Processing, Shaanxi Key Laboratory of Friction Welding Technologies, Northwestern Polytechnical University, Xi’an 710072, China)

Linear friction welding (LFW) is a relatively new type of solid-state welding method emerged in the 1980s, and it is mainly used for the welding of similar and dissimilar non-circular cross-section metals. At present, LFW has been successfully used in the titanium alloy blisks of aircraft engines in the developed western countries. Although the blisk simulators have been welded successfully, the basic theory research is still inadequate. According to the open literatures, most works have been carried out on LFW of similar and dissimilar metals in terms of the microstructure, mechanical properties, process parameters and numerical simulation. Besides, the correlated characters between the microstructure and mechanical properties have been found. This article reviewed the important research results on LFW titanium alloys, and the deficiencies at present have been put forward. Finally, the application statuses and development prospects of LFW titanium alloys have been considered.

linear friction welding; titanium alloy; microstructure; mechanical property; development prospects

2016-10-09

西北工業(yè)大學(xué)凝固技術(shù)國家重點實驗室自主課題(122-QZ-2015)

蘇 宇，男，1993年生，碩士研究生

李文亞，男，1976年生，教授，博士生導(dǎo)師，Email：

liwy@nwpu.edu.cn

10.7502/j.issn.1674-3962.2017.11.06

TG453.9

A

1674-3962(2017)11-0852-08

(編輯 吳 琛)

特約撰稿人李文亞

李文亞：男，1976年生，西北工業(yè)大學(xué)教授、博士生導(dǎo)師。2005年獲西安交通大學(xué)材料科學(xué)與工程博士學(xué)位，2005～2007年在法國貝爾福-蒙貝利亞技術(shù)大學(xué)做博士后研究。主要從

特約撰稿人王文壽

事摩擦焊接與冷噴涂前沿基礎(chǔ)與應(yīng)用基礎(chǔ)研究，先后承擔(dān)國家自然科學(xué)基金、教育部新世紀(jì)優(yōu)秀人才計劃、霍英東青年教師基金、西工大基礎(chǔ)研究基金與創(chuàng)新基金等10余項課題，共主持各類研究項目22項。圍繞先進固相焊接方法，在摩擦焊接熱源機理、界面塑性金屬流動與組織結(jié)構(gòu)演變及接頭性能與可靠性、冷噴涂固態(tài)粒子碰撞變形行為、結(jié)合機理與高性能涂層制備等方面開展了持續(xù)深入研究，取得了一系列有特色的研究成果，在國際上首次提出了梯度冷卻摩擦焊接頭強韌性調(diào)控方法，建立了接頭各向異性屈服評價方法。在工藝試驗等方面積累了豐富的研究思路；同時，在摩擦焊接數(shù)值模擬方面，同樣積累了豐富的有限元分析經(jīng)驗。曾獲得2008年國家自然科學(xué)獎二等獎，2012年獲得陜西青年科技獎，2016年獲得陜西高等學(xué)?？茖W(xué)技術(shù)獎一等獎。在IntMaterRev，ActaMater等國際知名期刊發(fā)表SCI論文150余篇，SCI他引次數(shù)1300余次，H因子24，授權(quán)國家發(fā)明專利10項。

王文壽：男，1980年生，山東大學(xué)教授、博士生導(dǎo)師。2010年獲哈

爾濱工業(yè)大學(xué)材料學(xué)博士學(xué)位，2011～2015年在美國加州大學(xué)河濱分校做博士后研究。主要從事功能納米材料的控制合成、集成與組裝、物性研究和應(yīng)用探索。在光響應(yīng)型智能變色系統(tǒng)和器件方面取得了一批具有廣泛國際影響力的學(xué)術(shù)成果，發(fā)表論文40余篇，他引次數(shù)1400余次。主持各類研究項目10余項。