李麗麗，趙武云，譚文勝，王二化

(1.甘肅農(nóng)業(yè)大學(xué) 機(jī)電工程學(xué)院，甘肅 蘭州 730070； 2.常州信息職業(yè)技術(shù)學(xué)院 常州市大型塑料件智能化制造重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，江蘇 常州 213164)

隨著天然氣(natural gas，NG)應(yīng)用技術(shù)的發(fā)展，以柴油點(diǎn)燃天然氣和空氣混合氣、由天然氣提供發(fā)動(dòng)機(jī)部分功率輸出的概念已經(jīng)被廣泛接受并付諸實(shí)踐，但仍然存在一些不確定因素，如發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒性能、廢氣排放和實(shí)用性等[1-3]。目前，國(guó)內(nèi)外的車用天然氣/柴油雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)技術(shù)已經(jīng)趨于成熟。據(jù)西班牙貨運(yùn)卡車試驗(yàn)預(yù)測(cè)，燃料轉(zhuǎn)換將減少12%的溫室氣體排放和42%的柴油燃料長(zhǎng)期消耗。然而，現(xiàn)階段小型農(nóng)用發(fā)動(dòng)機(jī)的雙燃料改造還不完善[4-5]。

我國(guó)農(nóng)用柴油機(jī)數(shù)量多，分布廣。近幾年的雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)改造技術(shù)研究集中在電控噴射控制方式方面，結(jié)構(gòu)復(fù)雜，改裝成本高，實(shí)用性不強(qiáng)?；旌掀骰旌希瑱C(jī)械控制柴油、天然氣量的壓燃式方案雖然不能精準(zhǔn)調(diào)整油氣輸入量，卻更加適合農(nóng)用大環(huán)境[6]，尤其是對(duì)于農(nóng)業(yè)經(jīng)濟(jì)和機(jī)械化相對(duì)落后的地區(qū)，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、改造成本低的雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)才真正適于推廣。

SolidWorks軟件可以實(shí)現(xiàn)3D模型建造、有限元分析、流體模擬等過程的無縫連接，操作簡(jiǎn)單，結(jié)果精確，在工程研發(fā)和機(jī)械設(shè)計(jì)中具有廣闊的應(yīng)用前景[7]。本文利用虛擬樣機(jī)模擬取代天然氣混合進(jìn)氣和調(diào)速機(jī)構(gòu)的實(shí)體試驗(yàn)，得到最優(yōu)結(jié)構(gòu)和性能參數(shù)，消除潛在的結(jié)構(gòu)性不穩(wěn)定影響，而后通過臺(tái)架試驗(yàn)驗(yàn)證其可行性和準(zhǔn)確性。

1 單缸雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)的設(shè)計(jì)方案

1.1 雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)的設(shè)計(jì)原理

在原柴油發(fā)動(dòng)機(jī)的基礎(chǔ)上增加一套天然氣混合空氣進(jìn)氣系統(tǒng)、一套機(jī)械控制系統(tǒng)，以及配套的天然氣供應(yīng)減壓設(shè)備，以原柴油機(jī)的啟動(dòng)方式啟動(dòng)，隨著天然氣的進(jìn)入，柴油噴射量逐漸降低到設(shè)計(jì)要求的最低引燃油量。天然氣充足時(shí)，在引燃油量控制在20%的情況下，以天然氣-柴油混合氣為主要燃料，通過天然氣調(diào)速器控制進(jìn)氣量，滿足不同工況需求；天然氣不足或者負(fù)荷過大時(shí)，通過增加引燃油量進(jìn)行加濃；天然氣輸送完全斷絕后，燃?xì)饪刂葡到y(tǒng)失效，恢復(fù)原柴油發(fā)動(dòng)機(jī)工作模式。

1.2 雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)的結(jié)構(gòu)

1， 調(diào)速桿；2， 天然氣彈簧調(diào)速控制器；3， 控制連桿；4， 天然氣-柴油混合氣進(jìn)氣管；5， 天然氣-空氣混合器；6， 空氣進(jìn)氣管；7， 混合器天然氣進(jìn)氣管；8， 天然氣進(jìn)氣閥；9， 天然氣進(jìn)氣管；10， 空氣濾清器。1， Speed regulation rod; 2， Spring speed regulation controller; 3， Control linkages; 4， NG-diesel intake tube; 5， NG-air mixer; 6， Air intake tube; 7， NG intake tube of mixer; 8， NG intake valve; 9， NG intake tube; 10， Air filter.圖1 雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)模型Fig.1 3D model of dual-fuel engine

以農(nóng)業(yè)常用單缸柴油機(jī)ZS1115為例，在原有柴油機(jī)的基礎(chǔ)上加裝：1)天然氣彈簧調(diào)速控制器，在天然氣-柴油混燒模式下，通過調(diào)速器的彈簧預(yù)緊力保證引燃油量不變；2)天然氣進(jìn)氣閥，通過控制連桿與調(diào)速器連接，共同控制天然氣進(jìn)氣量；3)天然氣-空氣混合器，保證天然氣與空氣按給定比例進(jìn)行預(yù)混合。

根據(jù)實(shí)際尺寸參數(shù)構(gòu)建整機(jī)模型，經(jīng)SolidWorks動(dòng)畫模擬，該結(jié)構(gòu)能夠?qū)崿F(xiàn)雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)機(jī)械控制進(jìn)氣量的設(shè)計(jì)要求[8-10]。

1.3 主要構(gòu)件的分析及設(shè)計(jì)

1.3.1 天然氣-空氣混合器

采用文丘里式混合器，忽略混合器管道阻力、氣體流量系數(shù)a，以及可膨脹性系數(shù)ε，設(shè)定進(jìn)氣初始流速為0，由伯努利方程得：

(1)

(2)

式(1)、(2)中：vair與vgas分別為空氣與天然氣的進(jìn)氣速度；P0為空氣進(jìn)氣壓力；P1為混合氣壓力；P2為天然氣進(jìn)氣壓力；ρa(bǔ)ir與ρgas分別為空氣與天然氣的氣體密度。

空燃比計(jì)算公式為

(3)

式(3)中dair與dgas分別為空氣與天然氣的進(jìn)氣孔徑。

天然氣與空氣流量：

Qair=aairεairSairvair；

(4)

Qgas=agasεgasSgasvgas。

(5)

式(4)、(5)中：Qair與Qgas分別為空氣與天然氣的氣體流量；Sair與Sgas分別為空氣與天然氣的進(jìn)氣截面積；aair與agas分別為空氣與天然氣的氣體流量系數(shù)。

在過量空氣系數(shù)λ=1.5的前提下，經(jīng)理論計(jì)算，確定常用工作狀態(tài)下，文丘里式混合器的設(shè)計(jì)尺寸[11-12]：外徑60～60 mm，內(nèi)徑25～35 mm，角度5°～8°，腮孔孔徑1.5～2.5 mm，腮孔個(gè)數(shù)10個(gè)，進(jìn)氣圧7～9 kPa。

借助SolidWorks軟件的Simulation模塊，建立設(shè)計(jì)算例，以混合器總體積為約束條件、其余從動(dòng)尺寸為變量、質(zhì)量最優(yōu)為目的進(jìn)行尺寸優(yōu)化，而后通過Simulation Xpress工具對(duì)模型進(jìn)行應(yīng)力分析，以減少容器應(yīng)力集中、保證運(yùn)行平穩(wěn)為目標(biāo)，優(yōu)化混合器結(jié)構(gòu)[13-14]，模擬設(shè)定和最終結(jié)果如圖2所示。最佳尺寸參數(shù)為：外徑54 mm，內(nèi)徑31 mm，角度6°，孔徑1.5 mm。經(jīng)過SimulationFlow對(duì)混合器的多次流體分析，確定最佳進(jìn)氣壓力為7 500 Pa[15-16]。

建立混合器三維模型，設(shè)定空氣和天然氣成分體積分?jǐn)?shù)，進(jìn)行流體模擬分析，得到混合器內(nèi)空氣和甲烷的質(zhì)量分布圖(圖3)?？梢钥闯觯烊粴夂涂諝庠诨旌掀鲀?nèi)的混合較為均勻，空氣所占質(zhì)量比例平均約為94%，甲烷所占質(zhì)量比例接近5%，經(jīng)計(jì)算，空燃比接近19，符合設(shè)計(jì)要求[17]。

1.3.2 天然氣調(diào)速控制器

天然氣調(diào)速桿通過控制連桿與天然氣閥瓣相連，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖如圖4所示。通過SolidWorks Motion模擬，運(yùn)動(dòng)過程平穩(wěn)。在調(diào)速桿上施加馬達(dá)力，調(diào)速桿與進(jìn)氣閥旋轉(zhuǎn)的角速度如圖5所示，轉(zhuǎn)動(dòng)趨勢(shì)得到了準(zhǔn)確傳送。根據(jù)角位移面積估算，確定閥瓣、閥座開口數(shù)量均為4個(gè)。

1.3.3 天然氣進(jìn)氣閥

根照設(shè)計(jì)要求，選擇回轉(zhuǎn)式進(jìn)氣閥。雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)啟動(dòng)時(shí)，閥瓣順時(shí)針旋轉(zhuǎn)到完全打開；雙燃料模式時(shí)，閥瓣逆時(shí)針旋轉(zhuǎn)滿足從空載到滿載的工況需求；當(dāng)天然氣不足或者斷絕后，閥體繼續(xù)逆時(shí)針轉(zhuǎn)動(dòng)直到再次關(guān)閉。由此得到閥瓣與閥座開口角度分別為

(6)

(7)

式(6)、(7)中：β為閥瓣開口角度；Y為噴油泵柱塞總行程；y為噴油泵柱塞在20%油量處的行程；δ為閥座開口角度；θ為油頭撥叉增加開度；L1、L2、L3如圖4所示。

圖2 混合器參數(shù)優(yōu)化Fig.2 Parameter optimization of mixer

圖3 混合器流體模擬Fig.3 Flow simulation of mixer

圖4 控制連桿結(jié)構(gòu)Fig.4 Structure diagram of control linkages

由于天然氣進(jìn)氣口偏離進(jìn)氣閥中心軸，因此，進(jìn)氣管道應(yīng)與進(jìn)氣閥的進(jìn)氣口形成一定的進(jìn)氣角度。以進(jìn)氣壓力和出氣壓力為邊界條件，經(jīng)Simulation Flow有限元分析，得到30°、45°、60°時(shí)進(jìn)氣速度和壓力分布圖。從圖6可以看出，角度越小，進(jìn)氣過程越緩慢，但進(jìn)氣閥室內(nèi)壓力越穩(wěn)定。參照混合器結(jié)構(gòu)優(yōu)化，確定最佳角度為41°，氣體出口內(nèi)徑為57 mm。在此基礎(chǔ)上，經(jīng)Simulation Flow分析可以得出，天然氣進(jìn)氣管內(nèi)徑尺寸對(duì)進(jìn)氣閥穩(wěn)定性影響較大。隨著進(jìn)氣管內(nèi)徑的增大，進(jìn)氣閥腔內(nèi)天然氣流速提高，進(jìn)氣過程加快，但是過大的內(nèi)徑會(huì)導(dǎo)致腔內(nèi)壓力分布不均，尤其對(duì)閥瓣和閥座開口處的沖擊較大，考慮到較大孔徑對(duì)輸氣管道的穩(wěn)定性較為有利；因此，在允許范圍內(nèi)適當(dāng)增大天然氣進(jìn)氣管道內(nèi)徑，提高進(jìn)氣速度。

圖5 調(diào)速桿、進(jìn)氣閥瓣角速度Fig.5 Angular velocity of speed regulation rod and NG intake valve flap

2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

試驗(yàn)裝置如圖7所示。試驗(yàn)條件為：大氣壓強(qiáng)85 113 Pa，溫度300 K，濕度35%。使用甲烷含量92%的壓縮天然氣進(jìn)行臺(tái)架試驗(yàn)，測(cè)定7個(gè)轉(zhuǎn)速下6個(gè)扭矩測(cè)量點(diǎn)的燃油消耗量、進(jìn)氣流量、功率、排溫等性能參數(shù)。

圖6 進(jìn)氣閥流體模擬Fig.6 Flow simulation of NG intake valve

1，天然氣流量計(jì)算儀；2；進(jìn)氣調(diào)壓器；3，天然氣進(jìn)氣管；4，雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)；5，臺(tái)架；6，測(cè)功器；7，轉(zhuǎn)速測(cè)量?jī)x。1， NG flow calculator; 2， Intake pressure regulator; 3， NG intake tube; 4， Dual-fuel engine; 5， Test bench; 6， Dynamometer; 7， Speedometer.圖7 樣機(jī)試驗(yàn)臺(tái)Fig.7 Test bench of dual-fuel engine

2.1 動(dòng)力性和經(jīng)濟(jì)性分析

根據(jù)經(jīng)驗(yàn)和試驗(yàn)對(duì)比得，當(dāng)缸徑小于150 mm時(shí)，引燃油量應(yīng)控制在5%～20%。為提高噴油器可靠性，最大限度恢復(fù)功率，將引燃油量定為20%。圖8為引燃油量為20%時(shí)雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)與原柴油機(jī)功率的對(duì)比圖，可以看出，在中低速時(shí)，功率基本持平，隨著轉(zhuǎn)速的提高，雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)的有效功率逐漸超過柴油發(fā)動(dòng)機(jī)。這是因?yàn)椴裼捅仨氃谶^量空氣系數(shù)條件下才能充分燃燒，而天然氣所需壓縮比較低，能較好地克服這一障礙[18]。由于進(jìn)氣溫度在低速低負(fù)荷狀態(tài)下對(duì)天然氣的滯燃期影響較大，考慮到高原地區(qū)壓強(qiáng)較低，為提高農(nóng)用工況下發(fā)動(dòng)機(jī)氣缸內(nèi)的壓強(qiáng)和溫度，保證天然氣-柴油混合氣充分燃燒，同時(shí)優(yōu)化煙度排放性能，在原柴油機(jī)允許的范圍內(nèi)將供油提前角提前2°[19-21]。在此前提下，測(cè)量雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)的進(jìn)氣量、柴油消耗量，計(jì)算當(dāng)量燃油消耗率，得到萬有特性等高線圖(圖9)。與原發(fā)動(dòng)機(jī)對(duì)比可以看出：雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)的最內(nèi)層經(jīng)濟(jì)區(qū)對(duì)應(yīng)轉(zhuǎn)速為1 550～1 750 r·min-1；對(duì)應(yīng)扭矩大于58.9 N·m時(shí)的經(jīng)濟(jì)區(qū)域要大于原柴油發(fā)動(dòng)機(jī)；萬有特性曲線沿Y軸延伸，表明雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)更加適合中低速、載荷變化較大的農(nóng)用機(jī)械工況。

圖8 有效功率對(duì)比Fig.8 Comparison of effective power

在標(biāo)定功率2 200 r·min-1時(shí)，測(cè)定并計(jì)算雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)的平均有效壓力和排氣溫度。從圖10中可以看出，小負(fù)荷時(shí)，雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)的排溫較低，隨著負(fù)荷增加，排溫和缸壓都相對(duì)增加，且略高于原柴油發(fā)動(dòng)機(jī)，這是由于混合燃料燃燒延長(zhǎng)了后燃期，但二者相差不大。這表明雙燃料改裝對(duì)氣缸零件磨損和燃燒可靠性影響較小。

2.2 排放性分析

在常用轉(zhuǎn)速1 700 r·min-1條件下，測(cè)定不同功率下雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)的排放性能，其不同負(fù)荷下的排放對(duì)比圖如圖11所示。

由于雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)的主要燃料為天然氣，充氣效率、燃燒氣缸壓力與溫度都較原柴油發(fā)動(dòng)機(jī)低，因此NOx排放也較低。但是隨著負(fù)荷的增加，混合氣濃度急劇增加，NOx排放也迅速增加。

雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)的CO排放量和碳?xì)渑欧帕?total hydro carbons，THC)均高于原柴油發(fā)動(dòng)機(jī)。這是由于天然氣的滯燃期較長(zhǎng)，著火極限高，容易造成天然氣-柴油混合氣燃燒不充分。雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)CO排放與原柴油發(fā)動(dòng)機(jī)趨勢(shì)相同：在較低負(fù)荷的情況下，較小的空燃比導(dǎo)致排放量增加；隨著負(fù)荷增加，排放情況得到改善，而后隨著負(fù)荷的增大，大量CO凍結(jié)，未及時(shí)轉(zhuǎn)化為CO2，導(dǎo)致其濃度持續(xù)升高。大量的未燃燒甲烷氣體使雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)的THC排放量高于柴油機(jī)。

圖9 柴油發(fā)動(dòng)機(jī)(a)與雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)(b)萬有特性曲線Fig.9 Universal characteristics curve of diesel engine (a) and dual-fuel engine (b)

圖10 排氣溫度對(duì)比Fig.10 Comparison of discharge temperature

甲烷中只有C—H鍵，不存在C—C鍵，因此天然氣燃燒的煙度和顆粒排放要低于柴油。雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)的天然氣與空氣在缸外混合較均勻，燃燒周期縮短，在一定程度上抑制了碳煙的生成，使得煙度隨著負(fù)荷增加變化較為平穩(wěn)。

3 討論

文丘里式混合器和回轉(zhuǎn)式天然氣進(jìn)氣閥的加裝既克服了機(jī)械控制需要通過改變引燃油量以保證轉(zhuǎn)速、載荷穩(wěn)定的難點(diǎn)，又解決了電控式改裝成本較高、推廣較難的問題，更加適合農(nóng)業(yè)生產(chǎn)常用的小型柴油機(jī)機(jī)型機(jī)械改裝[22]。雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)在常用工況下表現(xiàn)出良好的經(jīng)濟(jì)性和環(huán)境友好性，且較原柴油發(fā)動(dòng)機(jī)更加適合載荷變化大的農(nóng)業(yè)生產(chǎn)動(dòng)力需求。其功率恢復(fù)狀況及排放特性與混合氣混合、機(jī)械及電控控制天然氣/柴油量方案相似[23-24]，驗(yàn)證了本設(shè)計(jì)的可行性和可靠性。

本研究表明，SolidWorks 3D模型的建立簡(jiǎn)單精確，而且與仿真、模擬、運(yùn)算、評(píng)估等插件結(jié)合可實(shí)現(xiàn)產(chǎn)品的有限元分析，以進(jìn)行精確評(píng)估和優(yōu)化，通過動(dòng)畫及Motion運(yùn)動(dòng)算例的模擬，可以初步驗(yàn)證機(jī)械結(jié)構(gòu)的可行性。使用模擬軟件進(jìn)行產(chǎn)品結(jié)構(gòu)和性能優(yōu)化能夠精確參數(shù)范圍，減少樣機(jī)試驗(yàn)的次數(shù)。整個(gè)試驗(yàn)過程中，雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)結(jié)構(gòu)穩(wěn)定，運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)，驗(yàn)證了SolidWorks結(jié)構(gòu)尺寸設(shè)計(jì)的可靠性。雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)功率恢復(fù)、經(jīng)濟(jì)性及排放性能均達(dá)到設(shè)計(jì)要求，表明SolidWorks對(duì)混合器和進(jìn)氣閥的流體模擬能夠達(dá)到預(yù)期效果，改變了以往需要通過樣機(jī)試驗(yàn)進(jìn)行關(guān)鍵構(gòu)件設(shè)計(jì)的模式，節(jié)約了成本。

圖11 排放性能對(duì)比Fig.11 Comparison of emissions performance

[1] HEGAB A， ROCCA A L， SHAYLER P. Towards keeping diesel fuel supply and demand in balance: dual-fuelling of diesel engines with natural gas[J].Renewable&SustainableEnergyReviews， 2017， 70:666-697.

[2] IORIO S D， MAGNO A， MANCARUSO E， et al. Analysis of the effects of diesel/methane dual fuel combustion on nitrogen oxides and particle formation through optical investigation in a real engine[J].FuelProcessingTechnology， 2017， 159:200-210.

[3] SAHOO B B， SAHOO N， SAHA U K. Effect of engine parameters and type of gaseous fuel on the performance of dual-fuel gas diesel engines: a critical review[J].Renewable&SustainableEnergyReviews， 2009， 13(6):1151-1184.

[4] OSORIO-TEJADA J L， LLERA-SASTRESA E， SCARPELLINI S. Liquefied natural gas: could it be a reliable option for road freight transport in the EU？[J].Renewable&SustainableEnergyReviews， 2017， 71:785-795.

[5] 張紅光， 盛宏至， 潘奎潤(rùn)，等. 車用柴油/天然氣雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)的開發(fā)[J]. 農(nóng)業(yè)機(jī)械學(xué)報(bào)， 2003， 34(5):8-11.

ZHANG H G， SHENG H Z， PAN K R， et al. Development of diesel/CNG dual fuel engine for automobiles[J].TransactionsoftheChineseSocietyofAgriculturalMachinery， 2003， 34(5): 8-11.(in Chinese with English abstract)

[6] 于建衛(wèi)， 魏勇， 陳建春. 淺析雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)燃?xì)膺M(jìn)氣方式[J]. 內(nèi)燃機(jī)， 2016(4):24-26.

YU J W， WEI Y， CHEN J C. Analysis of gas inlet way for the dual fuel engine[J].InternalCombustionEngines， 2016 (4): 24-26. (in Chinese with English abstract)

[7] KUROWSKI P. Engineering analysis with SolidWorks Simulation 2013[M]. Mission， Kansas: SDC Publications， 2013.

[8] 李偉良， 王益祥. 基于SolidWorks二次開發(fā)的液壓缸的參數(shù)化設(shè)計(jì)[J]. 機(jī)械制造與自動(dòng)化， 2017， 46(1):74-77.

LI W L， WANG Y X. Parametric design of hydraulic cylinder with secondary development based on Solidworks[J].MachineBuilding&Automation， 2017， 46(1): 74-77. (in Chinese with English abstract)

[9] 貴新成， 詹雋青， 葉鵬，等. 高重合度內(nèi)嚙合復(fù)合擺線齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)與分析[J]. 機(jī)械工程學(xué)報(bào)， 2017， 53(1):55-64.

GUI X C， ZHAN J Q， YE P， et al. Design and analysis of internal compound cycloid gear transmission with high contact ratio[J].JournalofMechanicalEngineering， 2017， 53(1): 55-64. (in Chinese with English abstract)

[10] 王新， 鄭志強(qiáng)， 張進(jìn). 190大功率柴油機(jī)的雙燃料改造[J]. 內(nèi)燃機(jī)， 2012(2):17-19.

WANG X， ZHENG Z Q， ZHANG J. Dual-fuel modification to 190 large-powered diesel engine[J].InternalCombustionEngines， 2012 (2): 17-19. (in Chinese with English abstract)

[11] 張紀(jì)鵬， 高青， 孫志軍，等. 雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)供氣系統(tǒng)匹配及特性研究[J]. 農(nóng)業(yè)機(jī)械學(xué)報(bào)， 2001， 32(2):8-10.

ZHANG J P， GAO Q， SUN Z J， et al. Matching and characteristics of a gas fueled system in a natural gas and diesel dual fueled engine[J].TransactionsoftheChineseSocietyofAgriculturalMachinery， 2001， 32(2): 8-10. (in Chinese with English abstract)

[12] 曹德嘉. 文丘里管在流量控制應(yīng)用中的研究[J]. 價(jià)值工程， 2016， 35(19):145-146.

CAO D J. A study on application of venturi in flow control[J].ValueEngineering， 2016， 35(19): 145-146. (in Chinese with English abstract)

[13] 陳永當(dāng)， 鮑志強(qiáng)， 任慧娟，等. 基于SolidWorks Simulation的產(chǎn)品設(shè)計(jì)有限元分析[J]. 計(jì)算機(jī)技術(shù)與發(fā)展， 2012， 22(9):177-180.

CHEN Y D， BAO Z Q， REN H J， et al. Finite element analysis for product design based on SolidWorks Simulation[J].ComputerTechnologyandDevelopment， 2012， 22(9): 177-180. (in Chinese with English abstract)

[14] ZHANG D L， SU J， CAO X N， et al. Optimal design of bogie parameters determination test bench gantry framework based on SolidWorks/Simulation[J].AdvancedMaterialsResearch， 2011， 199/200:1253-1256.

[15] 鄒星， 李海濤， 宗智. 文丘里管流動(dòng)特性的數(shù)值模擬[J]. 華僑大學(xué)學(xué)報(bào)(自然版)， 2012， 33(4):451-455.

ZOU X， LI H T， ZONG Z. Numerical simulation of flow characteristics in venturi tube[J].JournalofHuaqiaoUniversity(NaturalScience)， 2012， 33(4): 451-455. (in Chinese with English abstract)

[16] JOHN E. An introduction to SOLIDWORKS Flow Simulation 2017[M]. Mission， Kansas: SDC Publications， 2017: 12-26.

[17] 姜士陽. 天然氣發(fā)動(dòng)機(jī)理論空燃比與稀燃對(duì)比研究[J]. 農(nóng)機(jī)化研究， 2010， 32(10):195-198.

JIANG S Y. Comparative study on lean-burn and theory air-fuel ratio for CNG direct-injection engine[J].JournalofAgriculturalMechanizationResearch， 2010， 32(10): 195-198. (in Chinese with English abstract)

[18] 徐兆坤， 蔣妙范， 張玨成， 等. 氣體雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)行模式的研究[J]. 天然氣工業(yè)， 2005， 25(3):157-159.

XU Z K， JIANG M F， ZHANG J C， et al. Study on running modes of bi-fuel engines with gas[J].NaturalGasIndustry， 2005， 25(3): 157-159. (in Chinese with English abstract)

[19] ZENG Q. Effects of fuel supply advance angle on engine thermal efficiency and emission performance fueled with bio-diesel[J].AdvancedMaterialsResearch， 2013， 724/725:1122-1126.

[20] 楊新橋， 周祥軍. 天然氣/柴油雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)改裝實(shí)用技術(shù)研究[J]. 交通科技， 2005(3):112-114.

YANG X Q， ZHOU X J. Research of refit feasible technology on CNG/diesel dual fuel[J].TransportationScience&Technology， 2005 (3): 112-114. (in Chinese with English abstract)

[21] 張紀(jì)鵬， 高青， 王立軍，等. 供油提前角對(duì)天然氣/柴油雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)排放的影響[J]. 燃燒科學(xué)與技術(shù)， 2000， 6(1):73-76.

ZHANG J P， GAO Q， WANG L J， et al. Emissions of natural gas dual-fuel diesel engine at different beginnings of injection of diesel pilot[J].JournalofCombustionScienceandTechnology， 2000， 6(1): 73-76. (in Chinese with English abstract)

[22] 張延峰， 譚從民， 郭永田，等. 柴油/天然氣雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)技術(shù)改裝方案分析[J]. 農(nóng)業(yè)機(jī)械學(xué)報(bào)， 2004， 35(3):167-171.

ZHANG Y F， TAN C M， GUO Y T， et al. Analysis of a refit program for diesel/CNG dual fuel engines[J].TransactionsoftheChineseSocietyofAgriculturalMachinery， 2004， 35(3): 167-171. (in Chinese with English abstract)

[23] 張武高， 周明， 歐陽明高. 柴油、天然氣雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)的燃燒特性分析[J]. 內(nèi)燃機(jī)學(xué)報(bào)， 2000， 18(3):299-304.

ZHANG W G， ZHOU M， OUYANG M G. Analysis on the combustion characteristics of diesel/CNG dual fuel engine[J].TransactionsofCSICE， 2000， 18(3): 299-304. (in Chinese with English abstract)

[24] WEI L， PENG G. A review on natural gas/diesel dual fuel combustion， emissions and performance[J].FuelProcessingTechnology， 2016， 142:264-278.