屈衍靜，曹麗娜，欒 旭，宋冠麟，史妍妍，楊 杰

（1.中國航發(fā)沈陽發(fā)動機研究所，沈陽110015；2.山東工業(yè)職業(yè)學院 山東淄博,256414）

0 引言

潤滑系統(tǒng)是航空發(fā)動機的關(guān)鍵系統(tǒng)之一，保證航空發(fā)動機承力和傳動部件的正常潤滑和冷卻，對發(fā)動機的工作可靠性起著決定性的作用[1]。近年來，國內(nèi)開始對潤滑系統(tǒng)研究進行重視并建立專門的科研基地，但潤滑系統(tǒng)的發(fā)展仍然落后于發(fā)動機大部件的改進。隨著高性能航空發(fā)動機的應(yīng)用和發(fā)展，軍方對發(fā)動機的可靠性和耐久性更加關(guān)注，對潤滑系統(tǒng)也提出易損性低、質(zhì)量輕和可靠性高的新要求[2-3]。因此，為降低和減少發(fā)動機在外場使用和研制中的經(jīng)費損失，潤滑系統(tǒng)需不斷通過提高設(shè)計水平和排除故障來提高其可靠性[3]。

微/納多級結(jié)構(gòu)TiO2涂層的制備及生物學性能······顧靜萍 謝有桃 黃利平 賀延昌 趙 君 鄭學斌 李 紅 孫晉良 (1,44)

本文針對某型航空發(fā)動機在外場飛行使用時連續(xù)出現(xiàn)多起滑油位異常下降情況，進行故障排查分析，確定了故障位置及原因，并制定相應(yīng)改進措施以提高發(fā)動機安全性和可靠性，為促進發(fā)動機快速成熟提供技術(shù)支撐。

1 故障現(xiàn)象描述

在2015年下半年，某型發(fā)動機在外場交付使用階段連續(xù)發(fā)生多起滑油箱油位異常下降故障，故障現(xiàn)象具體描述如下：

某發(fā)動機在完成地面開車后檢查滑油箱油位為14 L，停放數(shù)日后，機場機務(wù)檢查發(fā)現(xiàn)滑油箱滑油量不足，使用油標尺檢測不到油位，然后補加滑油至14.5 L后地面開車，發(fā)現(xiàn)有滑油從高空活門處噴出，停車后檢查滑油箱油位為15 L，飛附機匣約有5 L滑油。發(fā)動機停放3天后檢查滑油箱液位下降至13 L，繼續(xù)停放10天后，滑油箱油位下降至不可測量。

對發(fā)現(xiàn)的滑油箱油位異常下降相關(guān)現(xiàn)象特點，可以總結(jié)歸納：

（1）發(fā)動機在靜態(tài)停放時，滑油箱液位下降明顯，油標尺無法檢測到油位；

式中：Ps、Pg分別為顆粒相、氣相壓力；Pfs、Pfg分別為顆粒相、氣相脈動應(yīng)力；Es、Eg分別為顆粒相、氣相粘性應(yīng)力；β為顆粒相與氣相相間曳力系數(shù)；g為重力加速度；其余參數(shù)含義同質(zhì)量連續(xù)方程。

皮碗安裝在滑油泵組內(nèi)增壓泵與回油泵之間的級間殼體內(nèi)，其作用是將增壓泵與回油泵隔離，防止在發(fā)動機停車后滑油通過泵軸與殼體間隙流至其他部位[12]。在發(fā)動機工作時，該皮碗的工作環(huán)境溫度約為190℃、泵軸轉(zhuǎn)速為 3960 r/min、唇口線速度3.3 m/s，結(jié)構(gòu)尺寸按照GB/T 9877《液壓傳動旋轉(zhuǎn)軸唇形密封圈設(shè)計規(guī)范》設(shè)計如圖8所示。

（3）發(fā)動機外部管路、附件表面檢查無明顯漏油痕跡。

2 故障問題分析

2.1 故障定位

某型發(fā)動機潤滑系統(tǒng)供、回油流路原理如圖1所示。從圖中可見，增壓泵從滑油箱吸油，供給發(fā)動機各滑油腔，回油泵將發(fā)動機各滑油腔的滑油抽回滑油箱，起動機則由滑油箱直接供油。

圖1 潤滑系統(tǒng)原理

根據(jù)故障現(xiàn)象特點結(jié)合潤滑系統(tǒng)工作原理進行初步分析可知，滑油箱油位下降問題與潤滑系統(tǒng)內(nèi)部漏油有關(guān)，與外部管路、附件無關(guān)，以停車后滑油箱油位異常下降為頂事件，分析頂事件發(fā)生的全部可能性底事件，建立故障樹如圖2所示。

圖2 滑油箱油位異常下降故障樹

針對該故障樹列出了8個可能發(fā)生故障原因的底事件，并逐一排查確認，其排查措施和結(jié)果見表1。

皮碗橡膠材料選用氟橡膠FX-4，其質(zhì)量符合GJB251A-2001標準，主要特點:耐油、耐熱、耐腐蝕，工作溫度為-25～250℃，該材料能夠滿足發(fā)動機使用要求。由此可排除底事件X5橡膠材料選取不合理。

表1 故障原因排查

通過對上述部位排查分析，最終確定滑油泵皮碗密封失效（底事件E112），為導致滑油箱油位異常下降的原因，其他底事件均可排除。將滑油泵組分解檢查，皮碗裂紋故障件如圖3所示。從圖中可見，約在3/5圓周處的皮碗密封唇口沿金屬骨架內(nèi)圈從皮碗主體斷開。

將通油孔連通增壓泵出口后直接影響了皮碗的承載壓力，該壓力與滑油供油壓力相當，約為0.6 MPa。較大的油壓可將皮碗腰部推向軸面，并導致膠圈變形甚至出現(xiàn)密封失效問題。由此分析底事件X1：封嚴壓力過大為導致皮碗裂紋的主要因素。

員工績效評價在科研院所項目管理中的作用……………………………………………史 華 盛佳佳 楊 光（8.16）

圖3 皮碗裂紋故障件

2.2 滑油箱油位下降故障機理

某型發(fā)動機滑油箱的位置高于滑油泵，當滑油泵內(nèi)增壓泵與回油泵之間的皮碗出現(xiàn)裂紋時，在位勢差的作用下，滑油從油箱通過皮碗裂紋處流至回油泵，然后經(jīng)發(fā)動機的附件機匣（發(fā)附機匣）的回油管流至飛機的附件機匣（飛附機匣）腔內(nèi)。飛附機匣與發(fā)附機匣的回油泵由回油管路相連，且相對于發(fā)附機匣處于較低位置，發(fā)附機匣中的滑油可經(jīng)飛附回油泵組流至飛附機匣腔內(nèi)，最終導致飛附機匣內(nèi)大量積油。若機務(wù)在試車前未發(fā)現(xiàn)滑油位異常下降，對滑油箱補加滑油的情況下，發(fā)動機起動后飛附機匣內(nèi)積油被抽回至滑油箱，油箱油位過滿導致大量滑油從通風管路流向飛附機匣的油氣分離器，飛附機匣的回油泵來不及抽回油氣分離器中過多的滑油，部分滑油隨空氣從高空活門處噴出。此種故障模式下的滑油流路如圖4所示。

3.5.2 泵軸與皮碗裝配過盈量

圖4 滑油泵皮碗故障漏油流路

3 皮碗裂紋故障分析

3.1 皮碗裂紋故障樹分析

為進一步確認皮碗裂紋的故障原因，綜合設(shè)計、加工、裝配、使用等多方面因素，列出滑油泵組皮碗裂紋故障樹[4-6]，如圖5所示。

成果轉(zhuǎn)化服務(wù)人才隊伍建設(shè)方面存在的問題 科技成果轉(zhuǎn)化往往需要資金和市場，轉(zhuǎn)化需要包括技術(shù)研發(fā)、技術(shù)經(jīng)紀、技術(shù)市場把握、與企業(yè)溝通談判等在內(nèi)的團隊協(xié)同工作，從目前的情況分析來看，江蘇師范大學要不斷地加大比較熟悉市場且懂得相應(yīng)技術(shù)的中介人才隊伍的建設(shè)，從而推動學校專利成果轉(zhuǎn)化。

根據(jù)故障現(xiàn)象及故障樹，通過故障件斷口分析、設(shè)計復查、裝配工藝復查等工作，以確定故障原因。

3.2 故障件斷口分析

圖5 皮碗裂紋分析故障樹

多次故障的皮碗斷口位置相同，均為沿金屬骨架邊緣斷開，斷口處剖面如圖6所示，從圖中可見，裂紋沿金屬骨架內(nèi)邊緣并貫穿皮碗底部橡膠，在唇口邊緣無明顯磨損痕跡。

將裂紋區(qū)域放大如圖7所示，從圖中可見，斷口起源于圖中箭頭所示的皮碗彈簧槽內(nèi)壁，并整體大致沿箭頭方向擴展，整個斷口形貌大致分為2部分，靠近彈簧槽處為斷口區(qū)域1，該區(qū)域裂紋呈粗大的棱狀分布，擴展方向與皮碗軸向方向平行，裂紋起源于該處；遠離彈簧槽處為斷口區(qū)域2，表面粗糙，有一定的斜紋，是裂紋的快速擴展階段[7-8]。

圖6 故障皮碗斷口剖面

圖7 斷口放大

通過以上斷口分析認為，在滑油泵組工作過程中，皮碗內(nèi)側(cè)唇口部位受力發(fā)生變形，在軸向油壓反復作用下，橡膠與鋼骨架外邊緣接觸部位萌生裂紋并逐漸擴展斷裂。據(jù)此判斷，底事件X1皮碗封嚴壓力過大是導致故障可能原因之一。

3.3 橡膠材質(zhì)分析

從故障件切取皮碗橡膠進行材質(zhì)分析，符合FX-4材料標準要求[9-10]，且膠料產(chǎn)品驗收合格，無讓步使用情況，由此可排除底事件X10:橡膠材料不合格的因素。

3.4 故障件尺寸測量

對皮碗裂紋故障件進行實物尺寸測量，故障件皮碗除內(nèi)徑變形無法測量外，其余尺寸均合格。基本可排除底事件X7：皮碗尺寸加工超差。

對滑油泵組與皮碗存在配合關(guān)系的泵軸和級間殼體主要尺寸進行測量，其結(jié)果均合格，由此可排除底事件X3、X8、X9的故障因素。泵軸軸端有倒角，泵軸表面經(jīng)磨削后光滑無毛刺，且皮碗安裝座端面有倒角[11]，因此皮碗與泵軸和級間殼體正常裝配時不會發(fā)生碰磨劃傷現(xiàn)象，由此可排除底事件X6。

結(jié)合斷口分析結(jié)果，皮碗唇口邊緣無明顯磨損痕跡，因此泵軸表面粗糙度低不是導致皮碗裂紋的原因，由此可排除底事件X2因素。

3.5 設(shè)計復查

教材中安排了學生自己動手來完成青霉和匍枝根霉的培養(yǎng)和觀察，使學生掌握真菌的主要特征。然而，在課堂教學實踐中，學生按照教材的操作提示能看到饅頭和橘皮發(fā)霉，但由于混有雜菌，學生難以觀察到典型的青霉和匍枝根霉的形態(tài)結(jié)構(gòu)。且青霉分生孢子梗上成串的孢子容易碰落，菌絲容易斷裂，蓋蓋玻片時要特別小心，既緩慢又不能移動位置，給教學帶來了一定的難度。本文嘗試制作青霉與匍枝根霉模型，可以讓學生觀察到清晰、完整的青霉和匍枝根霉的形態(tài)，不僅能很好地詮釋教學難點，還能提高學生的學習興趣。

（2）飛附機匣內(nèi)部大量積油；

式中，因變量Scitechemys是企業(yè)年報中披露的技術(shù)人員；Tangibility代表無形資產(chǎn)占總資產(chǎn)比例；Employee是企業(yè)年報中披露的員工數(shù)量；其他變量定義參見表2。

圖8 皮碗剖面

首先，將上述三種類型的ERA-Interim 6小時降水數(shù)據(jù)處理成日值降水數(shù)據(jù)，并對三種類型降水數(shù)據(jù)按照年份計算其1979—2016年的總降雨量.其次，將1979—2016年全球三種類型降雨量的均值記為氣候態(tài)均值，同時采用三種類型年際降雨量總和、距平和距平百分位三個指標，利用氣候傾向率的方法診斷三種類型降雨的絕對變化趨勢和相對變化趨勢[9].最后，采用變異系數(shù)的方法刻畫三種不同類型年際降雨量的波動特征，該方法是衡量一組數(shù)據(jù)中各觀測值變異程度的一個統(tǒng)計量，是標準差與平均數(shù)的比值，可以避免不同地區(qū)降雨均值差異較大的影響[3].在本文中，變異系數(shù)越大，表明降雨波動性越大；反之亦然.

國防科技工業(yè)主要是指從事武器科研裝備生產(chǎn)、研發(fā)工作的相關(guān)工業(yè)產(chǎn)業(yè)，具體包括航空、航天、核能、電子、船舶等多個部門，其對于我國國防事業(yè)的建設(shè)與發(fā)展有著直接的影響。在計劃經(jīng)濟時期，軍工企業(yè)本身所存在的競爭壓力非常之小，同時國家的資金支持力度也比較大，因而對于自身的競爭優(yōu)勢以及經(jīng)濟收益問題并不重視［1］。然而隨著市場經(jīng)濟的不斷發(fā)展，軍工企業(yè)要想生存并長期發(fā)展下去，就必須要尊重市場規(guī)律，參與到市場競爭中來，不斷提升自身的核心競爭力，而市場導向下的軍民融合發(fā)展策略則恰恰能夠幫助軍工企業(yè)實現(xiàn)這一目標。因此，軍工企業(yè)的軍民融合發(fā)展，在很大程度上也是為了滿足市場經(jīng)濟環(huán)境下國防科技工業(yè)的進一步發(fā)展需求。

滑油泵皮碗裝配過盈量要求如圖9所示，按照GB/T 9877要求，φ16泵軸與皮碗過盈量為0.7～1.0 mm，但滑油泵圖紙中對泵軸與皮碗裝配過盈量未作要求，而實測裝配過盈量為1.3～1.5 mm，該過盈量偏大。由此可判斷底事件X4是導致裂紋的可能因素之一。

圖9 滑油泵皮碗裝配過盈量要求

3.5.3 級間殼體通油孔設(shè)計

皮碗安裝在滑油泵級間殼體上，在級間殼體的增壓泵出油區(qū)一端設(shè)計有φ1通油孔，該孔可將滑油引入皮碗密封腔，對皮碗起潤滑作用，如圖10所示。

歐陽鋒說事的時候呂凌子正拿一把水果刀漫不經(jīng)心地削蘋果，削著削著雙手就停止了動作。若非歐陽鋒親口所說，她簡直不敢相信自己的耳朵。臉上掛滿懺悔的歐陽鋒多么希望妻子將自己痛罵一頓，罵個狗血淋頭。呂凌子緘口不語，或許是因為想說的太多，反倒無話可說，她將削了一半的蘋果放在茶幾上，狠狠地將其切成數(shù)瓣。

3.5.1 皮碗設(shè)計復查

圖10 級間殼體通油孔位置

3.6 皮碗裝配工藝復查

某型發(fā)動機滑油泵皮碗裝配工藝規(guī)程完善，并明確采用壓裝工具，裝配過程嚴格按照工藝規(guī)程執(zhí)行，可排除底事件X11、X12。裝配車間操作臺零件、工具擺放整齊、衛(wèi)生條件良好，泵軸、級間殼體以及工裝無污物[13]，裝配過程防護合理，可排除底事件X13。

4 故障機理分析

針對與故障相關(guān)的2個底事件，對皮碗裂紋故障原因具體分析如下。

當天晚上，我便與葉靄玲見了面。約會地點選在了沙塘的湖心島。島是由清淤工程的污泥堆積而成，修了一條窄窄的棧橋與陸地相連。楊柳依依的岸邊，我與葉靄玲難以免俗地接了吻。沒有預料之中的那種激動，葉靄玲的反應(yīng)好像也帶點兒表演性質(zhì)。我不由得有點兒泄氣，白天見到白麗筠的情形不由自主地浮現(xiàn)在眼前。

（1）皮碗封嚴壓力過大。由于通油孔與滑油增壓泵出口相連，導致滑油泵工作過程中皮碗承受的壓力過大，油壓將皮碗腰部推向軸面并產(chǎn)生嚴重變形，同時使皮碗與泵軸的接觸寬度和摩擦力增大，在彈簧槽內(nèi)側(cè)骨架邊緣應(yīng)力集中并逐步產(chǎn)生微裂紋[14-15]，最終形成貫穿性裂紋，進而發(fā)生停車后漏油故障。因此，通油孔設(shè)計位置不合理導致皮碗承受油壓過大是引起該故障發(fā)生的主要原因。

利用數(shù)據(jù)挖掘技術(shù)分析HIF-1α在胃癌中的預后意義…………………………………孫美濤，自加吉，陳 瑩，嚴長寶，戴莉萍，余 敏，熊 偉（32）

（2）唇口過盈量不合理。皮碗唇口與泵軸之間的實際過盈量為1.3～1.5 mm，相比GB/T 9877標準推薦值偏大。較大的過盈量會使皮碗安裝抱軸力增大，摩擦力也會增大[16]，從而促進了裂紋的產(chǎn)生和擴展。

5 改進措施及驗證

針對故障原因及復查問題，制定排故措施如下：

T0時刻：根據(jù)風力、光伏的出力預測，冷熱電等負荷需求預測，外部電網(wǎng)運行狀態(tài)、電力市場價格機制等，做出下一步的生產(chǎn)調(diào)度計劃。

（1）泄壓孔更改位置如圖11所示，從圖中可見，通過更改級間殼體通油孔位置，將該孔設(shè)計在增壓泵進油區(qū)，從而降低皮碗承載壓力。

（2）增加皮碗安裝過盈量要求“裝配彈簧后，皮碗與軸的過盈量為0.7～1.0 mm”。

圖11 泄壓孔更改位置

（3）為進一步提高滑油泵可靠性，將泵軸與皮碗配合處表面粗糙度Ra由1.6提高至 0.6。

將改進后滑油泵換裝至多臺發(fā)動機上，經(jīng)過大量的廠內(nèi)臺架試車驗證以及外場試飛驗證，均未再出現(xiàn)此類故障問題，證明這些改進措施正確有效。

6 結(jié)束語

詳細分析了某型航空發(fā)動機滑油位異常下降的故障機理和皮碗裂紋的故障原因，并制定改進措施，為避免此類故障再次發(fā)生，給出滑油泵皮碗密封設(shè)計經(jīng)驗及建議如下：

（1）在設(shè)計航空滑油泵時，可通過結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計來降低皮碗的承載油壓，有利于延長密封結(jié)構(gòu)件的壽命；

（2）要注意合理選取皮碗唇口與泵軸過盈量。過盈量大會增大箍緊力和摩擦力，加速皮碗唇口的磨損以及腰部的疲勞裂紋的產(chǎn)生；過盈量偏小則會因徑向壓力小而降低密封性；

（3）注重提高泵軸表面加工質(zhì)量，軸的表面粗糙度過大會加速皮碗唇口磨損，適當?shù)拇植诙饶軌蚋纳泼芊庑阅芎吞岣呤褂脡勖?/p>

（4）影響皮碗使用壽命的因素很多，要從設(shè)計、生產(chǎn)、裝配等多因素考慮，才能提高其密封性能和延長使用壽命，因此將設(shè)計經(jīng)驗及考慮因素納入航空滑油泵設(shè)計規(guī)范是避免類似故障再次發(fā)生的有效方法。

[1]張效偉.渦扇發(fā)動機潤滑系統(tǒng)性能計算與分析[D].西安：西北工業(yè)大學,2006.ZHANG Xiaowei.Performance calculation and analysis of aero-engine lubrication system[D].Xi’an:Northwestern Polytechnical University,2006.（in Chinese）

[2]劉啟國，唐偉，朱瑾，等.MIL-STD-3024《推進系統(tǒng)完整性大綱》標準解析[J].航空標準化與質(zhì)量，2014，49（4）：49-52．LIU Qiguo,TANG Wei,ZHU Jin,et al.MIL-STD-3024 propulsion system integrity program standard analysis[J].Aeronautic Standardization&Quality,2014，49（4）：49-52．（in Chinese）

[3]林基恕.航空燃氣渦輪發(fā)動機機械系統(tǒng)設(shè)計[M].北京：航空工業(yè)出版社，2005：95-116.LIN Jishu.Mechanic system design of aero-engine[M].Beijing:Aviation Industry Press,2005:95-116.（in Chinese）

[4]魏龍，張紅光.密封技術(shù)[M].北京：化學工業(yè)出版社,2009:74-76.WEI Long,ZHANG Hongguang.Sealing technology[M].Beijing:Chemical Industry Press,2009:74-76.（in Chinese）

[5]Salant R F，Shen D W.Hydrodynamic effects of shaft surface finish on lip seal operation[J]．Tribology Transactions，2002，45（3）：404-410．

[6]王文瑞，顧亮，王國麗，等．葉片減振器靜密封結(jié)構(gòu)設(shè)計與性能分析[J]．北京理工大學學報，2008，28（11）：979-982．WANG Wenrui，GU Liang，WANG Guoli，et a1．Design and performance analysis of the static seal structure of a vane damp[J]．Transactions of Beijing Institute of Technology，2008，28（11）：979-982．（in Chinese）

[7]劉小明，亓軍洲.航空橡膠件失效分析及預防研究[J].航空維修與工程，2010（1）：42-44．LIU Xiaoming,QI Junzhou.Failure analysis and prevention research of aircraft rubber parts[J].Aviation Maintenance&Engineering,2010（1）：42-44.（in Chinese）

[8]馮保東，黃艷松，馬俊文，等.發(fā)動機封嚴膠圈裂紋分析與預防失效分析與預防[J].失效分析與預防，2009，4（3）：165-170.FENG Baodong,HUANG Yansong,MA Junwen,et a1.Analysis and prevention of cracks of sealing rubber band in an engine.[J].Failure Analysis and Prevention,2009,4（3）：165-170.（in Chinese）

[9]秦大同，謝里陽.現(xiàn)代機械設(shè)計手冊：潤滑與密封設(shè)計[M].北京：化學工業(yè)出版社，2013：448-476.QIN Datong,XIE Liyang.Modern mechanical design manual:lubrication and seal design [M].Beijing：Chemical Industry Press,2013：448-476.（in Chinese）

[10]中國國家標準化管理委員會.GB/T9877-2008液壓傳動-旋轉(zhuǎn)軸唇形密封圈設(shè)計規(guī)范[S].北京：中國標準出版社，2008：2-6．Standardization Administration of the People’s Republic of China.GB/T9877-2008 Hydraulic fluid power-guide specifications for designing rotary shaft lip type seals[S].Beijing:Standard Press of China,2008:2-6．（in Chinese）

[11]孫邦俊.油封旋轉(zhuǎn)動密封對軸表面狀態(tài)提出的要求[J]．河北工學院學報，1994，23（3）：89-95．SUN Bangjun．The requirements proposed by the kinetic rotating oil seal for axial surface state condition[J]．Journal of Hebei Institute of Technology，1994，23（3）：89-95．（in Chinese）

[12]Salant R F.Theory of lubrication of elastomeric rotary shaft seals[J]．Journal of Engineering Tribology ，1999，213（3）：189-201．

[13]程紅勤.旋轉(zhuǎn)軸唇形密封圈安裝設(shè)計 [J].合肥工業(yè)大學學報，2009，199（3）：199-201．CHENG Hongqin.Installation design of the axis of revolution lip oil seal support[J].Journal of Hefei University of Technology，2009，199（3）：199-201．（in Chinese）

[14]陳敏，姜小敏，趙祖欣，等.唇形橡膠密封圈非線性接觸有限元分析[J].潤滑與密封,2009,34（11）:76-79．CHEN Min,JIANG Xiaomin,ZHAO Zuxin，et al.The non-1inear contact finite element analysis of the mouth shaped rubber sealing ring[J].Lubrication Engineering,2009,34（11）:76-79．（in Chinese）

[15]李建國,丁玉梅,楊衛(wèi)民,等.油封動密封機制的有限元分析[J].潤滑與密封,2007,32（1）：96-99．LI Jianguo,DING Yumei,YANG Weimin,et al.Finite element analysis of the dynamic sealing mechanism of oil seal[J].Lubrication Engineering,2007,32（1）:96-99．（in Chinese）

[16]高福年，李思婉．骨架油封自潤滑性的提高及其機制的探討[J]．特種橡膠制品，1995，16（3）：23-26．GAO Funian，LI Siwan.The improvement of the self-lubricate performance of the framework oil seal and the discussion of its mechanism[J]．Special Purpose Rubber Products，1995，16 （3）：23-26．（inChinese）