李懷淵

(山西汾西礦業(yè)集團(tuán)水峪煤業(yè)，山西 孝義 032300)

0 引言

采場支架與其支撐的圍巖是一對相互作用著的矛盾統(tǒng)一體。兩者間的關(guān)系體現(xiàn)了圍巖的運(yùn)動(dòng)規(guī)律與支架的性能、結(jié)構(gòu)間的適應(yīng)性及相互間的影響規(guī)律[1-2]。它是分析確定支架應(yīng)具有的最合理結(jié)構(gòu)及參數(shù)的依據(jù)。在由老頂、直接頂、支架及底板組成的采場支架圍巖體系中，“支架-圍巖”關(guān)系為支架和老頂，直接頂及底板間的關(guān)系[3]。對于頂板破碎、底板松軟的煤層圍巖，“支架-圍巖”關(guān)系的重點(diǎn)主要體現(xiàn)在支架和老頂、直接頂及底板間的剛度關(guān)系中，尤其是在老頂-直接頂-支架這一支架圍巖系統(tǒng)中，支架和老頂間的相互作用是通過直接頂介質(zhì)發(fā)生的，在直接頂為具有一定剛度的可變形介質(zhì)條件下，支架能否對老頂?shù)奈粦B(tài)起到限制作用，隨著老頂回轉(zhuǎn)變形程度的增大，支架是否一直受到老頂回轉(zhuǎn)變形的影響，則取決于直接頂介質(zhì)的整體力學(xué)特性和變形破壞狀況[4-5]。

1 工程概況

礦井10-2煤層厚0.90～2.50 m，平均1.96 m，屬中厚煤層，結(jié)構(gòu)復(fù)雜，局部煤層含1～2層夾石。其成分為粘土巖，f=3，夾石分布無規(guī)律，夾石一般厚0.03～0.68 m，局部達(dá)到1.14～1.30 m。10-2煤層下距11煤層8.86 m。煤層直接頂為薄層煤(即10-1煤層，厚0～0.83 m)和粉砂巖構(gòu)成的復(fù)合頂，厚2.48 m，層理、節(jié)理發(fā)育，易破碎，強(qiáng)度低(f=3)。底板為灰白色粘土巖，厚0.98～9.07 m，平均2.85 m，塑性大，遇水易軟化膨脹，強(qiáng)度低(f=3)。

上覆9806工作面已回采完畢。工作面標(biāo)高-162.5～-198.0 m，地表標(biāo)高+113.2～+116.8 m，工作面采深300 m左右。本工作面設(shè)計(jì)開采煤層為10-2煤層，該工作面范圍內(nèi)，10-2煤層結(jié)構(gòu)簡單，賦存穩(wěn)定，全部可采，煤層厚度在1.84～2.30 m之間，平均厚2.00 m。

工作面采用整體頂梁式液壓支架回采。雙滾筒采煤機(jī)自開缺口，采用端頭斜切進(jìn)刀方式，雙向割煤，往返一次進(jìn)兩刀。采煤機(jī)割煤，螺旋滾筒配合刮板輸送機(jī)裝煤，刮板輸送機(jī)運(yùn)煤，ZH1600/16/24Z整體頂梁式液壓支架支護(hù)頂板。

2 “支架-圍巖”體系剛度

2.1 支架的剛度

液壓支架的剛度特征主要體現(xiàn)在立柱的剛度，表現(xiàn)為液壓系統(tǒng)的壓縮液性和缸體壁變形的特征，直接與立柱的密度有關(guān)系，并與液壓柱的密封性有關(guān)，密封性越好，其剛度越大。因此，提高立柱剛度的主要途徑為增加液壓柱的密封性，并增大柱缸徑。支架的剛度可用下式表示

(1)

根據(jù)對10806工作面的礦壓觀測，支柱的平均工作阻力為31.7 MPa，平均下縮量為26.5 mm，則

2.2 底板的剛度

底板的剛度對“支架-圍巖”系統(tǒng)有著直接影響，當(dāng)?shù)装鍎偠容^小時(shí)，在支架支柱受力壓縮時(shí)，底板同時(shí)出現(xiàn)下縮，這就等同于減小了支架支柱下縮量，從而減小了支架-圍巖支護(hù)體系的剛度，使支護(hù)效果變差，頂板下沉，導(dǎo)致支護(hù)失穩(wěn)。底板的剛度Kf可通過對反映底板抗壓入特性的底板比壓的分析獲得。不同硬度的底板具有不同的剛度，因而對支架圍巖體系的影響也不同。

底板剛度的計(jì)算公式如下

(2)

式中：q—底板比壓，MPa；ΔH—底板壓入量，mm。

該礦底板較軟，尤其是被水浸泡后，底板比壓值更低，表1是10-2煤層底板比壓的實(shí)測值。

表1 10-2煤層底板比壓及剛度測試值表

根據(jù)表1的底板比壓實(shí)測值可知，10-2煤層的底板完整無水時(shí)，底板比壓平均為3.31 MPa，平均剛度為0.099 MPa/mm，屬于松軟底板類型。但當(dāng)?shù)装逵鏊莺螅装灞葔褐灯骄鶅H有0.89 MPa，平均剛度值只有0.026 7 MPa/mm，屬于極松軟底板。試驗(yàn)面選用的ZHZ1600/16/24型懸移支架底板比壓值為2.5 MPa，可見在底板完整無水的情況下，10-2煤層的底板是完全滿足ZHZ1600/16/24型懸移支架對底板要求的，但遇水浸泡后底板狀況惡化，底板剛度降低，應(yīng)加強(qiáng)管理并采取必要的措施提高底板的剛度。目前提高底板剛度的主要辦法就是增加支柱底座的面積，根據(jù)現(xiàn)場實(shí)測，需要的底座面積可根據(jù)下式計(jì)算

(3)

P—支柱設(shè)計(jì)最大工作阻力為400 kN(42.1 MPa)；Kc—容許比壓對應(yīng)的剛度(容許剛度)，MPa/mm；上10為系數(shù)，下10為允許支柱壓入量為10 mm。

底板完整無水時(shí)，需要的底座面積為

所需對底支撐面積

S=425×4=1 700 cm2=0.17 m2

底板遇水浸泡后，需要的底座面積為

所需對底支撐面積

S=1 577×4=6 308 cm2=0.630 8 m2

也就是說支架底座面積≥0.630 8 m2。根據(jù)支架的結(jié)構(gòu)，前、后排柱可各配800 mm×400 mm的底盤，對底板支撐面積達(dá)到0.64 m2，在允許鉆底10 mm的情況下基本能滿足要求。

2.3 10-2煤層直接頂剛度分析

對于礦井破碎頂板及軟弱底板條件下，在推進(jìn)過程中呈現(xiàn)的不同情況。

當(dāng)h≥6.0 m時(shí)，直接頂呈似零剛度狀態(tài)，支架支護(hù)強(qiáng)度P=γh≥144 kN/m2，即0.144 MPa。

當(dāng)h≥0.57 m時(shí)，直接頂呈似剛性狀態(tài)。頂板下沉量Δl=Lk×sinθ=0.55 m。

當(dāng)0.57 m

10-2煤層整體頂梁懸移工作面，采高2 m，頂板巖層分別為粉砂巖0.97 m，10-1煤層0.48 m，粉砂巖0.75 m，厚度為1.4 m的9煤層的采空區(qū)冒落巖石約10 m，總的直接頂厚度12 m以上。

根據(jù)上面的計(jì)算，當(dāng)h≥6.0 m時(shí)，直接頂呈似零剛度狀態(tài)，需要提供的支護(hù)強(qiáng)度≥0.14 MPa。這從理論上也論證了該礦復(fù)合頂板為軟弱、破碎的頂板，頂板剛度近似零狀態(tài)，說明了其支護(hù)的困難程度。如果采用高檔普采方式，采用整體頂梁液壓支架后，頂梁采用了整體箱式結(jié)構(gòu)，2.8 m2/架，護(hù)頂面積可達(dá)到95%以上(與綜采支架相同)。由于頂板的抗壓入性較差，整體式的懸移頂梁增加的支架與頂板的接觸面積，使得頂板剛度很差的矛盾得到緩解，支護(hù)效果明顯提高。

ZHZ1600/16/24型支架提供的支護(hù)強(qiáng)度為0.5 MPa，大大高于0.144 MPa，所以選型設(shè)備的支護(hù)強(qiáng)度是足夠的。

3 支架適應(yīng)性分析

3.1 工作面支架參數(shù)

支架型號：采用ZH1600/16/24型懸移式液壓支架；

高度：1.6～2.4 m；

長度：3.2 m；

寬度：0.96 m，支架中心距1.0 m；

初撐力：760 kN，工作阻力1 600 kN(41.2 MPa)

支護(hù)強(qiáng)度：0.5 MPa，泵站壓力20 MPa；

最大件重量：800 kg；

支架重量：1 400～1 800.3 kg；

柱徑：200/130 mm，行程0.8 m；

立柱數(shù)量：4個(gè)。

3.2 支架工作狀態(tài)分析

支架初撐力分析：從統(tǒng)計(jì)結(jié)果看(圖1)，支架初撐力一般在400～800 kN之間，約占總數(shù)的98.2%，最大值832 kN，最小值157 kN，平均值為714 kN，平均值占額定值的93.9%。初撐力達(dá)到700 kN以上的占96.5%(額定初撐力為760 kN)，從圖2可以看出，各測區(qū)支架初撐力大多符合要求。這說明支撐系統(tǒng)剛度正常，懸移支架在大面積底座及整體箱式頂梁作用下，頂?shù)装宓膭偠忍岣?，保證了支撐系統(tǒng)的剛度，從而保障了初撐力的穩(wěn)定，使支架達(dá)到額定工作阻力的時(shí)間縮減，有效降低了頂板下沉量，使工作面煤壁片幫和端面破碎程度大為減輕。

圖1 支架初撐力頻率分布圖

圖2 支架末阻力頻率分布圖

支架工作阻力分析：各支架的工作阻力平均值為1 058 kN，來壓期間工作阻力的平均值為1 261 kN，大多分布在800～1 200 kN之間，占總數(shù)的59.3%，另外，在600～800 kN 之間的占總數(shù)的11.8%，1 200～1 400 kN的點(diǎn)有總數(shù)的9.5%，小于600 kN的占15.7%，大于1 400 kN的占3.7%。

根據(jù)統(tǒng)計(jì)結(jié)果，初撐力平均值為714 kN，工作阻力平均值為1 058 kN，支柱工作期間平均增阻344 kN，增阻效果明顯，說明該懸移支架能較好地適應(yīng)10-2煤層這種復(fù)雜的頂?shù)装鍑鷰r條件，能保證圍巖-支架體系的總體剛度，并提供較好的支護(hù)環(huán)境和支護(hù)效果。在頂板來壓期間，多數(shù)支架接近額定工作阻力，只有個(gè)別安全閥開啟。

4 結(jié)論

(1)底板的剛度通過對反映底板抗壓入特性的底板比壓的分析獲得，10 806 工作面底板完整無水時(shí)，底板比壓平均為3.31 MPa，平均剛度為0.099 MPa/mm，屬于松軟底板類型。但當(dāng)?shù)装逵鏊莺螅装灞葔褐灯骄鶅H有0.89 MPa，平均剛度值只有0.026 7 MPa/mm，屬于極松軟底板。

(2)10-2煤層直接頂為似零剛度狀態(tài)的直接頂，說明了其支護(hù)的困難程度，采用整體式的頂梁增加了支架與頂板的接觸面積，使得頂板剛度很差的矛盾得到緩解，支護(hù)效果明顯提高。

(3)采用整體頂梁液壓支架后，頂梁采用了整體箱式結(jié)構(gòu)，2.8 m2/架，護(hù)頂面積可達(dá)到95%以上(與綜采支架相同)。所以，可以認(rèn)為頂板的剛度是似剛性的支架，增加底座面積后，底板剛度大幅度提高，可以認(rèn)為達(dá)到了似剛性，所以支架圍巖系統(tǒng)的剛度達(dá)到了似剛性狀態(tài)。