黃開志 陳小亮 張龍 鄭恒偉 李定玉
(重慶科技學(xué)院建筑工程學(xué)院, 重慶 401331)
相關(guān)研究顯示,超高精密傳感器件、精密機(jī)電產(chǎn)品及土建結(jié)構(gòu)等受自重的影響較大[1-6]。楊實如運(yùn)用材料力學(xué)假設(shè),求出了小曲率圓環(huán)撓曲線微分方程的通解,并以實例說明如何利用所求通解計算圓環(huán)的內(nèi)力及位移[7]。王兆清采用重心插值配點(diǎn)法求解了圓環(huán)的位移及穩(wěn)定性[8]。彭美驥根據(jù)圓環(huán)變形的假設(shè)條件,用疊加原理推證了圓環(huán)振動時環(huán)上任意點(diǎn)的位移[9]。關(guān)于圓環(huán)在諸如集中力、集中力偶、靜水壓力、雙向均布對壓等載荷下的內(nèi)力和位移計算,現(xiàn)有研究文獻(xiàn)較多。
馬少華對橢圓環(huán)在雙向均布對壓下的內(nèi)力和位移進(jìn)行了計算[10]。分析橢圓環(huán)的內(nèi)力和位移,對該類產(chǎn)品的設(shè)計制造、安裝調(diào)試和維護(hù)保養(yǎng)等具有一定的意義,但相關(guān)文獻(xiàn)較少。本次研究未采用求解微分方程的辦法,而是借助重心公式,由能量法導(dǎo)出閉口和頂部開口橢圓環(huán)的內(nèi)力和位移計算公式,并舉例對求解結(jié)果進(jìn)行分析。
圖1所示力學(xué)模型中,均質(zhì)等截面線彈性閉口橢圓環(huán)放置在水平面上,受均布自重q作用,關(guān)于AB軸對稱,則A截面剪力為零,其為二次超靜定問題。
圖1 力學(xué)模型
1.1.1 內(nèi)力
在圖2所示原載荷下的內(nèi)力圖中,X1和X2為多余反力。設(shè)橢圓參數(shù)方程為:
(1)
離心角為φ的P點(diǎn),其切線和法線斜率滿足:
結(jié)合式(1),得式(2):
(2)
圖2 原載荷下的內(nèi)力
離心角為α的點(diǎn)的弧坐標(biāo)s(α)滿足:
結(jié)合式(1),得式(3):
(3)
AP段的重心C坐標(biāo)為:
結(jié)合式(1)(3),得式(4):
(4)
計算AP段均布自重q的合力:
結(jié)合式(3)得:
(5)
計算P截面上由q引起的內(nèi)力:
由式(1)(2)(4)(5)得式(6)
(6)
計算P截面上由x1和x2引起的內(nèi)力:
結(jié)合式(1)、(2),得:
(7)
將式(6)和(7)對應(yīng)項相加,得P截面上的總內(nèi)力:
(8)
計算與彎矩對應(yīng)的應(yīng)變能:
(9)
A截面的轉(zhuǎn)角和沿軸線的位移均為0,由卡氏第二定理得式(10):
(10)
由式(8)、(9)、(10)得式(11):
(11)
其中:
將式(11)代入式(8),可求得內(nèi)力。
1.1.2 位移
在圖3所示單位載荷下的內(nèi)力圖中,P截面分別虛加單位載荷Fx(φ)=1,Fy(φ)=1和Me(φ)=1時,在離心角為θ的Q截面引起的彎矩,依次為:
(12)
式中,θ∈[φ,π]。
圖3 單位載荷下的內(nèi)力圖
由單位載荷法,結(jié)合式(3)(8)(12),計算位移:
(13)
若橢圓環(huán)在A截面開口,則據(jù)式(6)計算總內(nèi)力,將式(6)代入式(13),即可得位移。
令橢圓環(huán)的水平軸與鉛垂軸之比為k。若k=2,借助Maple 18,由式(6)(8)可得圖4所示無量綱化內(nèi)力圖,由式(13)可得圖5所示無量綱化位移圖。
圖4 k=2時無量綱化內(nèi)力圖
圖5 k=2時無量綱化位移圖
根據(jù)表1和表2所示內(nèi)力和位移分析,得出以下主要分析結(jié)果。
表1 k=2時的內(nèi)力分析
表2 k=2時的位移分析
(1) 和開環(huán)相比,閉環(huán)的彎矩極值較小,但軸力極值較大,二者在底部可取得相同的剪力極值。在水平軸上,二者的彎矩相同,軸力也相同。
(2) 閉環(huán)的3個位移極值均小于開環(huán)。沿鉛垂軸的位移方面,閉環(huán)和開環(huán)在頂部相同,且閉環(huán)在該處取得極值,開環(huán)在水平軸上取得極值;沿水平軸的位移方面,開環(huán)在頂部取得極值;角位移方面,二者在頂部的轉(zhuǎn)角均為0。
由于沒有考慮軸力和剪力對位移的影響,故計算結(jié)果略小于實際值。