江成凱，李 臏，段學(xué)良

(1. 濟(jì)寧礦業(yè)集團(tuán) 花園煤礦，山東 濟(jì)寧 272000； 2. 山東鼎安檢測(cè)技術(shù)有限公司，山東 濟(jì)南 250000)

濟(jì)寧礦業(yè)集團(tuán)花園煤礦受開(kāi)采強(qiáng)度、開(kāi)采速度和開(kāi)采規(guī)模的影響，煤礦巷道不斷延伸，通風(fēng)距離以及礦井需風(fēng)量逐漸增大，礦井用風(fēng)硐室巷道不斷增多，使得礦井面臨通風(fēng)阻力不斷增大、井巷風(fēng)阻進(jìn)一步升高的問(wèn)題，帶來(lái)通風(fēng)不暢、部分地段風(fēng)速高甚至超速、用風(fēng)地點(diǎn)進(jìn)回風(fēng)路線長(zhǎng)、通風(fēng)壓力損失大、風(fēng)量調(diào)配困難、礦井抗災(zāi)能力減弱等問(wèn)題。因此，有必要開(kāi)展礦井通風(fēng)系統(tǒng)優(yōu)化，以保證礦井通風(fēng)系統(tǒng)的安全、可靠、經(jīng)濟(jì)。

1 礦井概況

花園煤礦采用中央并列式通風(fēng)方式，抽出式通風(fēng)方法，副井進(jìn)風(fēng)，主井回風(fēng)。主井安裝2臺(tái)防爆對(duì)旋軸流式通風(fēng)機(jī)，1臺(tái)工作，1臺(tái)備用。目前，通風(fēng)機(jī)運(yùn)行角度為+2.5°.

風(fēng)機(jī)型號(hào)：BD-Ⅱ-8-№24，風(fēng)量Q：75～135 m3/s，風(fēng)壓H：1 300～4 000 Pa，主軸轉(zhuǎn)速n：740 r/min，功率P：2×250 kW.

采掘工作面均為獨(dú)立的通風(fēng)系統(tǒng)，采煤工作面實(shí)行全負(fù)壓“U”型通風(fēng)，掘進(jìn)工作面采取壓入式正壓通風(fēng)。在實(shí)際生產(chǎn)過(guò)程中發(fā)現(xiàn)，礦井通風(fēng)阻力和風(fēng)機(jī)靜壓在不斷增大，部分地點(diǎn)的風(fēng)量逐漸減小，照此趨勢(shì)發(fā)展，花園煤礦的安全開(kāi)采可能會(huì)受到影響。因此，需要對(duì)該礦通風(fēng)系統(tǒng)進(jìn)行優(yōu)化。

2 礦井通風(fēng)阻力現(xiàn)狀

2.1 礦井通風(fēng)阻力測(cè)定

2018年7月對(duì)該礦通風(fēng)阻力進(jìn)行測(cè)定，礦井風(fēng)量98.9 m3/s，礦井通風(fēng)阻力為2 770.4 Pa. 通風(fēng)阻力分布情況見(jiàn)表1，圖1. 而煤礦井工開(kāi)采通風(fēng)技術(shù)條件(AQ1028)中規(guī)定，風(fēng)量在5 000～10 000 m3/min的礦井通風(fēng)阻力不超過(guò)2 500 Pa，因此花園煤礦通風(fēng)系統(tǒng)不符合規(guī)定，風(fēng)量、風(fēng)壓不匹配，必須采取優(yōu)化措施降低礦井通風(fēng)阻力，以保證礦井安全生產(chǎn)。

表1 礦井通風(fēng)阻力分布表

圖1 4316采煤工作面主測(cè)路線阻力分布圖

2.2 礦井通風(fēng)系統(tǒng)現(xiàn)狀模擬

利用通風(fēng)系統(tǒng)繪圖、計(jì)算與分析軟件對(duì)該礦通風(fēng)系統(tǒng)現(xiàn)狀進(jìn)行模擬。模擬過(guò)程中將各用風(fēng)地點(diǎn)風(fēng)量(實(shí)際風(fēng)量)、通過(guò)阻力測(cè)試得到的巷道形狀及斷面積、摩擦阻力系數(shù)、長(zhǎng)度等參數(shù)和測(cè)試的風(fēng)機(jī)工況參數(shù)等數(shù)據(jù)輸入通風(fēng)系統(tǒng)繪圖、計(jì)算與分析軟件進(jìn)行解算，可得出各巷道分支的風(fēng)量和阻力、主要通風(fēng)機(jī)的正常工況點(diǎn)參數(shù)等。

將通風(fēng)網(wǎng)絡(luò)解算結(jié)果與礦井通風(fēng)阻力測(cè)定、礦井通風(fēng)機(jī)性能測(cè)定、有效風(fēng)量測(cè)定的實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)相比較發(fā)現(xiàn)，礦井實(shí)測(cè)通風(fēng)阻力為2 770.4 Pa，實(shí)測(cè)風(fēng)量為98.9 m3/s，網(wǎng)絡(luò)解算結(jié)果阻力為2 864 Pa，風(fēng)量為99.2 m3/s，誤差分別為3.37%和0.3%，阻力誤差小于5%. 礦井通風(fēng)困難路線為4316采煤工作面，證明本次用網(wǎng)絡(luò)解算方法對(duì)礦井通風(fēng)狀況的模擬符合礦井通風(fēng)實(shí)際，網(wǎng)絡(luò)解算結(jié)果可作為其他方案網(wǎng)絡(luò)解算的基礎(chǔ)和依據(jù)。

3 優(yōu)化方案效果模擬

3.1 優(yōu)化方案提出

對(duì)該礦通風(fēng)系統(tǒng)的模擬可得，礦井通風(fēng)阻力較大，風(fēng)量、風(fēng)壓不匹配，而且主通風(fēng)機(jī)處于不經(jīng)濟(jì)的運(yùn)行狀態(tài)，不利于礦井的安全生產(chǎn)，必須采取優(yōu)化措施或者更換風(fēng)機(jī)。針對(duì)目前礦井通風(fēng)系統(tǒng)存在的問(wèn)題，提出3種解決方案：

1) 方案一。

a) 針對(duì)失修、雜物堆積的巷道進(jìn)行清理擴(kuò)修，以降低局部通風(fēng)阻力。

b) 總回風(fēng)巷、東翼行人繞道設(shè)置并聯(lián)風(fēng)道，以減少局部通風(fēng)阻力。

c) 四采區(qū)膠帶大巷設(shè)并聯(lián)回風(fēng)聯(lián)絡(luò)巷，回風(fēng)聯(lián)絡(luò)巷長(zhǎng)230 m，斷面為10 m2.

2) 方案二。在方案一的基礎(chǔ)上東翼行人下山下延至四采區(qū)西軌道上山開(kāi)始位置，作為東翼進(jìn)風(fēng)下山，使主要進(jìn)風(fēng)巷道變?yōu)閮蓷l。東翼進(jìn)風(fēng)下山長(zhǎng)1 322 m，斷面為10 m2. 優(yōu)化措施為：

a) 針對(duì)失修、雜物堆積的巷道(采煤工作面、膠帶順槽、總回風(fēng)巷和東翼膠帶大巷)進(jìn)行清理擴(kuò)修，以降低局部通風(fēng)阻力。

b) 總回風(fēng)巷、東翼行人繞道設(shè)置并聯(lián)風(fēng)道，以減少局部通風(fēng)阻力。

c) 四采區(qū)膠帶大巷設(shè)并聯(lián)回風(fēng)聯(lián)絡(luò)巷，回風(fēng)聯(lián)絡(luò)巷長(zhǎng)230 m，斷面為10 m2.

d) 東翼行人下山下延至四采區(qū)西軌道上山開(kāi)始位置作為東翼進(jìn)風(fēng)下山，使主要進(jìn)風(fēng)巷道變?yōu)閮蓷l。東翼進(jìn)風(fēng)下山長(zhǎng)1 322 m，斷面為10 m2.

3) 方案三。

針對(duì)礦井通風(fēng)路線長(zhǎng)、通風(fēng)阻力大的問(wèn)題，選擇在四采區(qū)北部新建回風(fēng)立井，用于礦井回風(fēng)，而主井和副井均為進(jìn)風(fēng)井，以減少礦井的通風(fēng)路線。將主井附近的總回風(fēng)巷密閉，在四采區(qū)次煤倉(cāng)處新建總回風(fēng)巷連接新風(fēng)井回風(fēng)。原東翼軌道大巷、東翼軌道石門(mén)等進(jìn)風(fēng)巷道仍用于進(jìn)風(fēng)；而東翼膠帶大巷、東翼膠帶下山等回風(fēng)巷轉(zhuǎn)變?yōu)榫赘黜鲜业膶Ｓ没仫L(fēng)巷向新風(fēng)井回風(fēng)。

3.2 優(yōu)化模擬效果

依據(jù)3個(gè)不同的優(yōu)化方案對(duì)該礦礦井現(xiàn)狀、2020年接續(xù)以及2024年接續(xù)3個(gè)不同時(shí)期礦井風(fēng)量、阻力等參數(shù)進(jìn)行網(wǎng)絡(luò)解算，以確定其優(yōu)化效果。將各用風(fēng)地點(diǎn)需風(fēng)量、通過(guò)阻力測(cè)試得到的巷道形狀及斷面積、摩擦阻力系數(shù)、長(zhǎng)度等參數(shù)和測(cè)試的風(fēng)機(jī)工況參數(shù)等數(shù)據(jù)輸入通風(fēng)系統(tǒng)繪圖、計(jì)算與分析軟件進(jìn)行解算，可得出具體優(yōu)化后風(fēng)量和風(fēng)壓，見(jiàn)表2.

表2 各方案不同時(shí)期解算風(fēng)量、阻力統(tǒng)計(jì)表

由表2可以看出，無(wú)論采用那種優(yōu)化方案，現(xiàn)狀均能滿足煤礦井工開(kāi)采通風(fēng)技術(shù)條件關(guān)于風(fēng)量、風(fēng)壓的相關(guān)規(guī)定；而3個(gè)方案在2024年接續(xù)時(shí)期受需風(fēng)量變小，而礦井主通風(fēng)機(jī)沒(méi)有其他運(yùn)行角度風(fēng)量、風(fēng)壓參數(shù)的影響，解算結(jié)果均不能滿足風(fēng)量、風(fēng)壓規(guī)定。

3.3 優(yōu)化方案選取

優(yōu)化方案的選擇應(yīng)從技術(shù)和經(jīng)濟(jì)兩個(gè)不同的角度分別考慮，但從優(yōu)化效果來(lái)看，方案三優(yōu)化效果最為理想，而方案一優(yōu)化效果最差，考慮到模擬軟件的誤差問(wèn)題，方案一在2020年接續(xù)時(shí)期也能滿足風(fēng)量、風(fēng)壓的相關(guān)規(guī)定。

從經(jīng)濟(jì)角度考慮，方案一的施工難度最小，而且工期較短，對(duì)礦井的實(shí)際生產(chǎn)影響不大；方案二是方案一基礎(chǔ)的延伸，施工難度中等，工期較長(zhǎng)，花費(fèi)也較多；采用方案三，施工工期和費(fèi)用都遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過(guò)其他兩個(gè)方案。3種方案所需工期和經(jīng)費(fèi)見(jiàn)表3.

表3 3種方案施工費(fèi)用及難度表

綜合技術(shù)和經(jīng)濟(jì)兩個(gè)方面的考慮，加上礦井的開(kāi)采計(jì)劃，雖然方案二和方案三的優(yōu)化效果都比方案一好，但是所需工期長(zhǎng)，花費(fèi)多，相較于花園煤礦僅有10年左右的服務(wù)年限，負(fù)擔(dān)過(guò)重，因此選擇方案一的優(yōu)化方案。

4 結(jié) 論

1) 由礦井通風(fēng)阻力測(cè)試結(jié)果看，花園煤礦礦井通風(fēng)阻力大，不能滿足煤礦井工開(kāi)采通風(fēng)技術(shù)條件規(guī)定，且大部分巷道的摩擦阻力系數(shù)較大，可能是由于巷道變形、雜物堆積等原因?qū)е拢杓皶r(shí)修復(fù)變形巷道、清理雜物。

2) 礦井后續(xù)2020年接替和2024年接替時(shí)會(huì)導(dǎo)致礦井通風(fēng)路線變長(zhǎng)，通風(fēng)阻力進(jìn)一步增大，需采取優(yōu)化措施，降低新掘巷道的摩擦阻力系數(shù)和局部阻力。依據(jù)計(jì)算機(jī)網(wǎng)絡(luò)解算結(jié)果和預(yù)計(jì)費(fèi)用，確定優(yōu)化措施為：a) 針對(duì)巷道失修、雜物堆積的巷道進(jìn)行清理擴(kuò)修，以降低局部通風(fēng)阻力。b) 總回風(fēng)巷、東翼行人繞道設(shè)置并聯(lián)風(fēng)道，以減少局部通風(fēng)阻力。c) 四采區(qū)膠帶大巷設(shè)置并聯(lián)回風(fēng)聯(lián)絡(luò)巷，回風(fēng)聯(lián)絡(luò)巷長(zhǎng)230 m，斷面為10 m2.

3) 礦井目前使用的主通風(fēng)機(jī)的性能不適應(yīng)井下通風(fēng)網(wǎng)絡(luò)，需要更換小的葉片角度，并及時(shí)進(jìn)行主要通風(fēng)機(jī)性能測(cè)定。尤其是僅剩五采區(qū)一個(gè)生產(chǎn)采區(qū)時(shí)，礦井需風(fēng)量較小，需及時(shí)調(diào)整葉片角度以適應(yīng)井下的通風(fēng)網(wǎng)絡(luò)變化。

4) 本次通風(fēng)系統(tǒng)解算分析結(jié)果是在對(duì)礦井通風(fēng)阻力測(cè)試的基礎(chǔ)上進(jìn)行的。對(duì)于大部分的巷道風(fēng)阻、摩擦阻力系數(shù)、斷面積、周長(zhǎng)等參數(shù)相對(duì)固定。但是隨著礦井的生產(chǎn)，這些參數(shù)可能會(huì)發(fā)生一定的變化，尤其是自然風(fēng)壓的季節(jié)性變化較大。礦井應(yīng)根據(jù)不同時(shí)期的通風(fēng)條件和通風(fēng)要求提前做好通風(fēng)系統(tǒng)的優(yōu)化調(diào)整工作。