李 強(qiáng) 武治強(qiáng) 何英明 劉書(shū)杰 曹硯鋒 何保生 楊向前 歐陽(yáng)鐵兵 范志利

(1. 中海油研究總院有限責(zé)任公司 北京 100028； 2. 中國(guó)海洋石油國(guó)際有限公司 北京 100027)

海上氣田開(kāi)發(fā)具有高風(fēng)險(xiǎn)、高投入、高科技的特點(diǎn)，一般采用叢式井開(kāi)發(fā)，且井型復(fù)雜多為定向井、水平井，平臺(tái)生產(chǎn)設(shè)備多、人員密集，一旦發(fā)生井完整性問(wèn)題造成油氣泄漏事故,其后果非常嚴(yán)重。氣井生產(chǎn)階段常見(jiàn)的井完整性問(wèn)題主要包括油套管腐蝕、環(huán)空帶壓、水泥環(huán)氣竄等，其中環(huán)空帶壓(SCP)是海上氣井生產(chǎn)階段出現(xiàn)油氣井完整性問(wèn)題的主要表現(xiàn)形式，是氣田生產(chǎn)管理的難題[1-5]。油套管絲扣泄漏及腐蝕刺漏、井下工具泄漏、固井質(zhì)量不合格造成環(huán)空氣竄等都會(huì)導(dǎo)致環(huán)空帶壓?jiǎn)栴}。環(huán)空的高壓氣體可能造成套管被層層壓裂誘發(fā)地下井噴，使海床沉降而導(dǎo)致平臺(tái)傾斜甚至傾覆報(bào)廢；也可引起井口環(huán)空套管閥刺漏、高壓天然氣泄漏擴(kuò)散引起火災(zāi)甚至爆炸事故，造成嚴(yán)重的人員傷亡、平臺(tái)損毀和環(huán)境污染。

Bourgoyne等論述了4個(gè)由于環(huán)空帶壓導(dǎo)致海上油氣井安全事故的案例[6-7]，其中一事故為某海上平臺(tái)的一口井在完井約6 a后，A環(huán)空(油套環(huán)空)帶壓達(dá)到23.4 MPa，生產(chǎn)套管的最小抗內(nèi)壓強(qiáng)度為47.6 MPa。作業(yè)者認(rèn)為風(fēng)險(xiǎn)可控，繼續(xù)生產(chǎn)2 a后由于生產(chǎn)套管抗內(nèi)壓強(qiáng)度低于A環(huán)空壓力被壓裂，壓力竄到B環(huán)空(生產(chǎn)套管和技術(shù)套管之間的環(huán)空)使表層套管又被壓裂，導(dǎo)致地下井噴的發(fā)生。地下井噴穿透地層竄到海床，造成平臺(tái)周?chē)４渤两?，平臺(tái)慢慢傾斜直至傾覆。井噴失控46 d，最后通過(guò)打救援井事故才得到有效控制。據(jù)估算，此次事故造成了約1 700×104m3天然氣、509 m3凝析油的泄漏，40 km2的海面被嚴(yán)重污染，生產(chǎn)平臺(tái)傾覆，所有生產(chǎn)井報(bào)廢，經(jīng)濟(jì)損失巨大。因此，如何管控環(huán)空帶壓氣井的安全風(fēng)險(xiǎn)是亟待解決的問(wèn)題。

本文在梳理分析中海油環(huán)空帶壓氣井現(xiàn)狀的基礎(chǔ)上，通過(guò)研究API RP90和ISO 16530-2等國(guó)際標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范[8-10]，結(jié)合海上氣井的井身結(jié)構(gòu)、完井管柱和井下工具情況[11-13]，通過(guò)分析環(huán)空壓力的來(lái)源，開(kāi)展泄壓/壓力恢復(fù)測(cè)試分析和評(píng)價(jià)，建立最大允許環(huán)空帶壓值計(jì)算方法，并通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用證明該套海上氣井環(huán)空帶壓管理方案的可行性，對(duì)于海上環(huán)空帶壓氣井的安全生產(chǎn)和管理具有指導(dǎo)意義。

1 海上氣井環(huán)空帶壓現(xiàn)狀

調(diào)研資料顯示，美國(guó)礦產(chǎn)管理局對(duì)墨西哥灣大陸架地區(qū)環(huán)空帶壓井的統(tǒng)計(jì)分析發(fā)現(xiàn)，有8 122口井存在1個(gè)及以上環(huán)空帶壓?jiǎn)栴}，發(fā)生帶壓的環(huán)空為11 498個(gè)。其中A環(huán)空環(huán)空帶壓?jiǎn)栴}最突出，占比約50%；其次是C環(huán)空(兩層技術(shù)套管之間的環(huán)空)帶壓，占比約30%；而B(niǎo)環(huán)空、D環(huán)空(最外層技術(shù)套管與表層套管之間的環(huán)空)帶壓占比都約為10%[6-7]。

通過(guò)對(duì)中海油井完整性問(wèn)題的統(tǒng)計(jì)分析發(fā)現(xiàn)，目前渤海、東海、南海的大部分海上氣井都存在井完整性問(wèn)題，其中環(huán)空帶壓?jiǎn)栴}最為突出。通過(guò)開(kāi)發(fā)生產(chǎn)系統(tǒng)統(tǒng)計(jì)結(jié)果顯示，環(huán)空帶壓井超過(guò)100口，大部分帶壓環(huán)空為A環(huán)空，占比80%以上；其次是B環(huán)空帶壓，占比約15%；C、D環(huán)空帶壓很少。隨著海上氣井開(kāi)采時(shí)間的延長(zhǎng)，高溫高壓及含腐蝕性流體氣井的大規(guī)模開(kāi)發(fā)，環(huán)空帶壓?jiǎn)栴}呈現(xiàn)出越來(lái)越嚴(yán)重的發(fā)展趨勢(shì)，已經(jīng)嚴(yán)重影響海上氣井的安全生產(chǎn)。

東海X氣田環(huán)空帶壓?jiǎn)栴}非常突出，該氣田14口井長(zhǎng)期A環(huán)空帶壓，其中部分井A、B環(huán)空同時(shí)帶壓。此外，該X氣田產(chǎn)層氣體還含有CO2等腐蝕性氣體，對(duì)油套管有腐蝕作用。其中最嚴(yán)重的1口井A環(huán)空帶壓值高達(dá)18.2 MPa，超過(guò)油壓(16.8 MPa)1.4 MPa。如果環(huán)空高壓天然氣壓裂套管引起地下井噴，可能導(dǎo)致海床沉降，造成平臺(tái)傾斜甚至傾覆，嚴(yán)重威脅平臺(tái)安全；如果井口環(huán)空套管閥發(fā)生泄漏，劇毒H2S氣體泄漏到地面將會(huì)造成人員中毒，同時(shí)可能引起火災(zāi)甚至發(fā)生爆炸，對(duì)平臺(tái)人員和生產(chǎn)設(shè)備帶來(lái)嚴(yán)重的安全威脅。

按照API RP 90環(huán)空帶壓管理規(guī)定[8-9]，對(duì)東海X氣田環(huán)空帶壓嚴(yán)重的井開(kāi)展了泄壓測(cè)試，測(cè)試結(jié)果見(jiàn)表1，可以看出X氣田A環(huán)空帶壓嚴(yán)重。選取該氣田X1井、X3井泄壓曲線(xiàn)進(jìn)行分析，如圖1、2所示。從圖1可以看出，X1井A環(huán)空壓力超過(guò)油壓，且泄壓12 h壓力基本不降(僅從18.2 MPa降低到17.5 MPa，降幅3.85%)，B環(huán)空壓力保持1.4 MPa不變。從圖2可以看出，X3井A、B環(huán)空壓力都超過(guò)油壓，A環(huán)空泄壓12 h壓力基本不降(僅從10.6 MPa降低到10.4 MPa，降幅1.89%)，B環(huán)空壓力8.6 MPa保持不變。這2口井通過(guò)φ12.7 mm針型閥泄壓12 h，環(huán)空壓力基本不降低，這說(shuō)明井下發(fā)生了泄漏且泄漏量接近φ12.7 mm管線(xiàn)的泄放量，需要重點(diǎn)關(guān)注并制定應(yīng)急預(yù)案，采取相應(yīng)的處置措施。

表1 東海X氣田環(huán)空帶壓井泄壓測(cè)試壓力變化Table 1 Pressure bleed-down test for SCP wells in X gas field，East China Sea

圖1 渤海X氣田X1井泄壓測(cè)試環(huán)空壓力變化曲線(xiàn)Fig .1 Pressure bleed-down test for Well X1 in Bohai X gas field

圖2 渤海X氣田X3井泄壓測(cè)試環(huán)空壓力變化曲線(xiàn)Fig .2 Pressure bleed-down test for Well X3 in Bohai X gas field

2 環(huán)空壓力來(lái)源分析

本文的環(huán)空壓力指的是持續(xù)環(huán)空壓力，它通常是井屏障單元泄漏引起地層流體進(jìn)入環(huán)空引起。造成環(huán)空帶壓的原因很多，主要包括：①油套管泄漏(如油管、套管絲扣泄漏)；②井下工具泄漏(如封隔器密封失效、井下安全閥泄漏、氣舉閥泄漏等)；③固井質(zhì)量不合格(如水泥環(huán)氣竄)等[6-10]。環(huán)空壓力可能來(lái)源于任何帶壓地層，如油氣儲(chǔ)層、淺層氣等。

固井質(zhì)量不合格是導(dǎo)致水泥環(huán)氣竄的直接原因，此外在油氣井套管試壓、后期酸化壓裂等增產(chǎn)改造措施，都會(huì)影響水泥環(huán)的力學(xué)完整性和密封完整性[4-5]。當(dāng)水泥漿凝固成水泥石后，在外載荷的作用下，可能會(huì)出現(xiàn)以下3種問(wèn)題：①第一膠結(jié)界面產(chǎn)生微裂紋或裂痕，套管與水泥環(huán)脫離，產(chǎn)生微環(huán)隙；②水泥環(huán)發(fā)生破壞，在水泥環(huán)內(nèi)部產(chǎn)生微裂紋或裂痕；③第二膠結(jié)界面膠結(jié)破壞，產(chǎn)生微環(huán)隙。以上3種情況都會(huì)導(dǎo)致環(huán)空帶壓?jiǎn)栴}。

隨著油氣井生產(chǎn)時(shí)間的延長(zhǎng)，井下油套管會(huì)被慢慢腐蝕，特別是在高含CO2和H2S的酸性油氣井，油套管腐蝕問(wèn)題更加嚴(yán)重。油套管被腐蝕后強(qiáng)度降低，甚至被腐蝕穿孔，導(dǎo)致環(huán)空帶壓，嚴(yán)重影響油氣井的安全生產(chǎn)。當(dāng)環(huán)空帶壓時(shí)，需要進(jìn)行測(cè)試分析和評(píng)價(jià)，確認(rèn)環(huán)空壓力的來(lái)源。本文主要關(guān)注的是由于井下泄漏引起的環(huán)空帶壓?jiǎn)栴}，常見(jiàn)的泄漏通道如圖3所示[10]。由圖3可以看出，A環(huán)空帶壓來(lái)源途徑主要是：B環(huán)空水泥環(huán)失效與生產(chǎn)套管泄漏；B環(huán)空的未固井部分對(duì)應(yīng)的生產(chǎn)套管泄漏；油管絲扣、本體泄漏；井下安全閥泄漏；生產(chǎn)封隔器密封失效；油管掛泄漏、密封刺穿、連接泄漏。B或C環(huán)空帶壓來(lái)源途徑主要是：水泥環(huán)密封完整性失效；未封固水泥部分泄漏；套管泄漏；套管頭泄漏、密封刺穿、連接泄漏。

圖3 常見(jiàn)的井下泄漏通道Fig .3 Common leakage path of downhole

3 環(huán)空壓力測(cè)試評(píng)價(jià)

對(duì)于環(huán)空帶壓氣井，需要開(kāi)展泄壓/壓力恢復(fù)測(cè)試來(lái)判斷環(huán)空壓力的來(lái)源。根據(jù)API RP90海上油氣井環(huán)空壓力管理規(guī)定[8-9]，使用φ12.7 mm的針型閥開(kāi)展泄壓測(cè)試，泄壓持續(xù)24 h，壓力恢復(fù)持續(xù)24 h，根據(jù)測(cè)試數(shù)據(jù)畫(huà)出泄壓/壓力恢復(fù)測(cè)試曲線(xiàn)并進(jìn)行分析判斷。同時(shí)，在泄壓過(guò)程中還可以對(duì)泄放出來(lái)的氣體取樣進(jìn)行組分分析，幫助判斷環(huán)空氣體的來(lái)源。

3.1 泄壓/壓力恢復(fù)測(cè)試方法

1) 使用標(biāo)定合理的壓力表或壓力記錄裝置。

2) 在環(huán)空的泄壓和壓力恢復(fù)測(cè)試中，要監(jiān)測(cè)相鄰的環(huán)空以確定油管和套管或者套管和套管之間是否存在竄通。

3) 測(cè)試過(guò)程中要監(jiān)測(cè)油管流動(dòng)壓力或關(guān)井油壓并記錄。

4) 測(cè)試過(guò)程中要監(jiān)測(cè)和記錄所有施加的壓力以及施加壓力的原因。

5) 在測(cè)試中，井下安全閥應(yīng)開(kāi)啟。

6) 所有壓力應(yīng)該連續(xù)記錄或者按一定時(shí)間間隔記錄。

7) 通過(guò)φ12.7 mm的針型閥以安全的方式進(jìn)行泄壓測(cè)試。

3.2 測(cè)試結(jié)果分析

1) 泄壓到0，壓力不恢復(fù)。

如果環(huán)空壓力釋放到0，并且在24 h內(nèi)不升高，沒(méi)有持續(xù)環(huán)空壓力(SCP)。壓力源是來(lái)源于熱效應(yīng)或是泄漏量很低的結(jié)果，可認(rèn)為屏障是有效的。

2) 泄壓到0，壓力恢復(fù)但不到原值。

如果通過(guò)φ12.7 mm針型閥可以將環(huán)空壓力釋放到0，然后在24 h內(nèi)壓力逐步恢復(fù)但恢復(fù)不到原值，那么認(rèn)為該環(huán)空存在較小的泄漏，需要定期進(jìn)行再分析來(lái)確定屏障是否仍然可接受。

3) 泄壓壓力降不到0。

如果環(huán)空壓力在24 h內(nèi)通過(guò)φ12.7 mm針型閥不能夠釋放到0，那么認(rèn)為屏障已經(jīng)退化甚至失效。這種情況表明，井下泄漏速率大于通過(guò)φ12.7 mm針型閥的泄放速率。在一些實(shí)際案例分析中，認(rèn)為這種情況是不可接受的，需要制定應(yīng)急預(yù)案，并采取相應(yīng)處置措施，如堵漏或修井等。

4) 相鄰環(huán)空壓力響應(yīng)。

在泄壓或者壓力恢復(fù)測(cè)試中，如果發(fā)生了相鄰環(huán)空壓力響應(yīng)，說(shuō)明相鄰環(huán)空之間可能存在連通，需要開(kāi)展進(jìn)一步的分析，確認(rèn)是否可接受，否則需要采取相應(yīng)處置措施。

3.3 環(huán)空流體取樣分析

在環(huán)空泄壓測(cè)試過(guò)程中，可通過(guò)對(duì)環(huán)空流體取樣進(jìn)行組分分析，與油管生產(chǎn)的產(chǎn)層流體或者淺層氣組分進(jìn)行對(duì)比，以確認(rèn)環(huán)空流體的來(lái)源。對(duì)于環(huán)空流體的來(lái)源，可能的來(lái)源有產(chǎn)層流體或者淺層氣，對(duì)于高溫高壓氣井A環(huán)空流體還可能是環(huán)空流體受熱膨脹、汽化導(dǎo)致的熱蒸汽。

4 最大允許環(huán)空帶壓值計(jì)算方法

4.1 確定原則

當(dāng)套管和油管由不同材質(zhì)和磅級(jí)組成時(shí)，計(jì)算最大允許的環(huán)空帶壓值(MAWOP)時(shí)選用最小分析的壓力級(jí)別。計(jì)算最大允許環(huán)空帶壓值時(shí)，管柱本體最小抗內(nèi)壓強(qiáng)度的安全系數(shù)取值應(yīng)考慮以下幾點(diǎn)：

1) 套管柱內(nèi)的其他元件的最小壓力級(jí)別，比如接箍、螺紋等。

2) 管體不同程度的磨蝕或腐蝕。

3) 套管不同程度磨損。

4) 生產(chǎn)年限的影響。

5) 如果認(rèn)為套管可能存在磨損或腐蝕，在計(jì)算最小抗內(nèi)壓強(qiáng)度時(shí)要考慮對(duì)壁厚或者材質(zhì)使用相應(yīng)的降級(jí)系數(shù)。

4.2 最大允許帶壓值的確定

1) A環(huán)空。生產(chǎn)套管抗內(nèi)壓強(qiáng)度、技術(shù)套管抗內(nèi)壓強(qiáng)度、油管抗外擠強(qiáng)度和套管頭強(qiáng)度分別按照a1、b1、c1、d1等系數(shù)取值，四者之間最小值作為A環(huán)空最大允許帶壓值。

pA=min(a1ppc,b1pic,c1pt,d1pch)

(1)

式(1)中：pA為A環(huán)空最大允許環(huán)空壓力,MPa；a1、b1、c1、d1為系數(shù)，%；ppc為生產(chǎn)套管抗內(nèi)壓強(qiáng)度,MPa；pic為技術(shù)套管抗內(nèi)壓強(qiáng)度，MPa；pt為油管抗外擠強(qiáng)度，MPa；pch為套管頭強(qiáng)度，MPa。

2) B環(huán)空。技術(shù)套管抗內(nèi)壓強(qiáng)度、表層套管抗內(nèi)壓強(qiáng)度、生產(chǎn)套管抗外擠強(qiáng)度和套管頭強(qiáng)度分別按照b1、b2、c2、d1等系數(shù)取值，四者之間最小值作為該環(huán)空最大允許帶壓值。

pB=min(b1pic,b2psc,c2ptc,d1pch)

(2)

式(2)中：pB為B環(huán)空最大允許環(huán)空壓力，MPa；b2、c2為系數(shù)，%；psc為表層套管抗內(nèi)壓強(qiáng)度，MPa；ptc為生產(chǎn)套管抗外擠強(qiáng)度，MPa。

3) C環(huán)空。表層套管抗內(nèi)壓強(qiáng)度、技術(shù)套管抗外擠強(qiáng)度和套管頭強(qiáng)度分別按照b2、b3、d1系數(shù)取值，三者之間最小值作為該環(huán)空最大允許帶壓值。

pC=min(b2psc,b3poc,d1pch)

(3)

式(3)中：pC為C環(huán)空最大允許環(huán)空壓力,MPa；b3為系數(shù)，%；poc為技術(shù)套管抗外擠強(qiáng)度，MPa。

上述各層管柱在取值時(shí)應(yīng)取該管串中最薄弱段管柱的強(qiáng)度值。如果各環(huán)空之間有相互竄通的情況，應(yīng)把竄通的環(huán)空視為同一環(huán)空進(jìn)行計(jì)算；如果井身結(jié)構(gòu)中有掛尾管的情況，應(yīng)對(duì)算法作相應(yīng)調(diào)整。

根據(jù)不同生產(chǎn)海域、不同區(qū)塊井的實(shí)際情況(井身結(jié)構(gòu)、固井質(zhì)量、地層壓力、是否含有腐蝕性流體以及服役年限等)，選取合理的系數(shù)值進(jìn)行計(jì)算。具體值的選取可以參考相關(guān)的標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范，如API RP90等。

5 實(shí)例應(yīng)用

東海X氣田生產(chǎn)井X7井，該氣井采用φ114.3 mm油管生產(chǎn)，生產(chǎn)套管采用φ177.8 mm套管，兩層技術(shù)套管分別采用φ244.475 mm套管和φ339.725 mm套管，表層套管采用φ508 mm套管。目前該氣井A環(huán)空帶壓15.5 MPa，B環(huán)空帶壓6.2 MPa，C、D環(huán)空不帶壓。

參考API RP90和相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范[8-13]，取待評(píng)價(jià)環(huán)空套管抗內(nèi)壓強(qiáng)度的50%，該環(huán)空內(nèi)層套管(油管)抗外擠強(qiáng)度的75%，外層套管抗內(nèi)壓強(qiáng)度的80%，考慮到表層套管是最后一道安全屏障，取其抗內(nèi)壓強(qiáng)度的30%，基礎(chǔ)數(shù)據(jù)如表2所示。

表2 東海X氣田X7井環(huán)空帶壓基礎(chǔ)數(shù)據(jù)Table 2 Basic data of Well X7 in X gas field，East China Sea

考慮3種不同情況下的最大允許環(huán)空帶壓值：A、B環(huán)空之間沒(méi)有連通，A、B環(huán)空之間有連通，B、C環(huán)空之間有連通，計(jì)算實(shí)例如下。

1) A、B環(huán)空之間沒(méi)有連通。

A、B環(huán)空之間沒(méi)有連通計(jì)算結(jié)果如表3所示。結(jié)果表明，該井在A、B環(huán)空之間沒(méi)有連通的情況下，A環(huán)空最大允許帶壓21.9 MPa，B環(huán)空最大允許帶壓19.8 MPa，目前A環(huán)空帶壓15.5 MPa，B環(huán)空帶壓6.2 MPa，都不超過(guò)最大允許帶壓值。

2) A、B環(huán)空之間有連通。

在A、B環(huán)空之間有連通的情況下，A環(huán)空最大允許環(huán)空帶壓值計(jì)算要以B環(huán)空的最大允許環(huán)空帶壓值為準(zhǔn)，計(jì)算結(jié)果如表4所示。結(jié)果表明，在A、B環(huán)空之間有連通的情況下，A環(huán)空最大允許帶壓降低，A、B環(huán)空最大允許帶壓都為19.8 MPa，目前A環(huán)空帶壓15.5 MPa，B環(huán)空帶壓6.2 MPa，不超過(guò)最大允許帶壓值。

表3 東海X氣田X7井A、B環(huán)空之間沒(méi)有連通時(shí) 最大允許環(huán)空帶壓值計(jì)算Table 3 Calculation of MAWOP for there is no connected between A and B annulus of Well X7 in X gas field， East China Sea

表4 東海X氣田X7井A、B環(huán)空連通時(shí) 最大允許環(huán)空帶壓值計(jì)算Table 4 Calculation of MAWOP for there is connected between A and B annulus of Well X7 in X gas field，East China Sea

3) B、C環(huán)空之間有連通。

在B、C環(huán)空之間有連通的情況下，B環(huán)空最大允許環(huán)空帶壓值計(jì)算要以C環(huán)空的最大允許環(huán)空帶壓值為準(zhǔn)，A環(huán)空的最大允許環(huán)空帶壓值也受到影響(基于C環(huán)空最小抗內(nèi)壓強(qiáng)度的80%確定而不是由B環(huán)空確定)，計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表5。結(jié)果表明，在B、C環(huán)空之間有連通的情況下，A環(huán)空最大允許帶壓值不變，仍為21.9 MPa，B環(huán)空最大允許帶壓值降低，B、C環(huán)空最大允許帶壓值都為13.3 MPa，目前A環(huán)空帶壓15.5 MPa，B環(huán)空帶壓6.2 MPa，不超過(guò)最大允許帶壓值。

表5 東海X氣田X7井B、C環(huán)空連通時(shí) 最大允許環(huán)空帶壓值計(jì)算Table 5 Calculation of MAWOP for there is connected between B and C annulus of Well X7 in X gas field，East China Sea

6 結(jié)論及建議

1) 建立了一套針對(duì)海上環(huán)空帶壓氣井的管理方案，并通過(guò)實(shí)例應(yīng)用證明了該方案合理可行。通過(guò)泄壓/壓力恢復(fù)測(cè)試和環(huán)空流體組分分析，確認(rèn)環(huán)空壓力來(lái)源；建立最大允許環(huán)空帶壓值計(jì)算方法，給現(xiàn)場(chǎng)環(huán)空壓力管理提供理論依據(jù)。在環(huán)空壓力超過(guò)最大允許環(huán)空帶壓值時(shí)可考慮通過(guò)泄壓暫時(shí)降低安全風(fēng)險(xiǎn)，同時(shí)制定相應(yīng)的解決方案;在環(huán)空壓力不超過(guò)最大允許環(huán)空帶壓值時(shí)密切監(jiān)控不泄壓，可避免頻繁泄壓增加現(xiàn)場(chǎng)作業(yè)工作量以及頻繁泄壓可能引起的泄漏口刺大而增大安全風(fēng)險(xiǎn)。

2) 建議下一步針對(duì)安全風(fēng)險(xiǎn)較高的高溫高壓氣井、含有H2S、CO2等腐蝕性流體的氣井，通過(guò)模擬分析天然氣泄漏擴(kuò)散、火災(zāi)爆炸等極端工況，同時(shí)考慮磨損、腐蝕等因素，研究制定更為嚴(yán)格的最大允許環(huán)空帶壓值計(jì)算方法，更好指導(dǎo)高風(fēng)險(xiǎn)井的安全生產(chǎn)管理。