趙茂中， 喻佳彤

(1.天津大學(xué)前沿技術(shù)研究院， 天津 301700； 2.天津大學(xué) 環(huán)境科學(xué)與工程學(xué)院， 天津 300110)

1 概述

對(duì)于化工、冶煉場(chǎng)所及大型火力發(fā)電廠這類(lèi)鍋爐用戶而言，煙囪出口的白色煙羽是非常普遍的現(xiàn)象，冬季尤甚。參考近年來(lái)的大量研究，霧霾形成與白色煙羽的關(guān)系日漸明朗[1-4]，因此白煙治理迫在眉睫。

“消白”即從視覺(jué)上消除白色煙羽，多采用回轉(zhuǎn)式煙氣-煙氣再熱系統(tǒng)(Gas Gas Heating，GGH)或水媒式煙氣再熱系統(tǒng)(Medium Gas Gas Heating，MGGH)技術(shù)，實(shí)現(xiàn)脫硫前后煙氣的熱量交換，而煙氣再熱后看似白煙現(xiàn)象得以減輕，其含濕量卻沒(méi)有變化，水蒸氣僅僅是從飽和態(tài)轉(zhuǎn)化為過(guò)熱態(tài)，且不改變煙氣中的污染物組分，不僅沒(méi)有解決污染問(wèn)題，還造成水資源的大量浪費(fèi)[5-6]。治理白煙的本質(zhì)，應(yīng)該著手于減少排放煙氣所攜帶的水蒸氣總量，因此“脫白”，即對(duì)煙氣進(jìn)行冷凝，同時(shí)使大量氣溶膠粒子凝聚并沉降，才是白煙治理的核心。此外，合理的煙氣冷凝熱利用還可提高鍋爐熱效率、節(jié)省耗水量[7-8]。

煙氣冷凝和再熱的技術(shù)瓶頸在于：燃煤鍋爐產(chǎn)生的煙氣在脫硫前具有較高品位，但其酸露點(diǎn)通常處于90 ℃以上，因此盡管可以對(duì)這部分煙氣進(jìn)行取熱，卻受制于酸露點(diǎn)腐蝕問(wèn)題，造成換熱器使用壽命降低，報(bào)廢期通常不超過(guò)4 a；另一方面，白煙的消除要求尾部煙氣被再熱至70～80 ℃，因此盡管脫硫后酸露點(diǎn)有所下降[9-12]，但煙氣溫度只有50～60 ℃，此時(shí)的煙氣由于能質(zhì)過(guò)低，無(wú)法滿足再熱需求。

提出有機(jī)工質(zhì)-煙氣熱力循環(huán)系統(tǒng)(Organic Gas Thermodynamic System，OGTS)的概念：在有機(jī)工質(zhì)和煙氣之間建立熱力循環(huán)系統(tǒng)，系統(tǒng)的形式包括熱泵循環(huán)、制冷循環(huán)、有機(jī)朗肯循環(huán)以及簡(jiǎn)單的能量調(diào)配系統(tǒng)等，以達(dá)到煙氣脫白、余熱利用等節(jié)能環(huán)保目標(biāo)。在此概念基礎(chǔ)上，設(shè)計(jì)一種以煙氣脫白為目標(biāo)的熱泵循環(huán)系統(tǒng)，對(duì)脫硫后的低溫?zé)煔膺M(jìn)行冷凝、再熱，在煙氣處理參數(shù)固定的條件下，分別采用R123、R245fa、R134a和課題組在有機(jī)工質(zhì)研發(fā)方面已有的成果[13-14]基礎(chǔ)上，針對(duì)煙氣脫白領(lǐng)域研發(fā)的BY-pro，共4種有機(jī)工質(zhì)，對(duì)系統(tǒng)進(jìn)行熱力學(xué)性能分析。

2 白煙產(chǎn)生機(jī)理

煙氣中的水蒸氣含量，通常采用體積分?jǐn)?shù)進(jìn)行定義，而在煙氣脫白治理系統(tǒng)中的水蒸氣處理過(guò)程存在相變，因此該參數(shù)不具備反映煙氣性質(zhì)的能力。參照濕空氣的熱力計(jì)算方法，使用含濕量對(duì)煙氣中的水蒸氣含量進(jìn)行定義，將濕煙氣分為干煙氣(gas)和水蒸氣(vapor)兩部分，φ和d分別用于表示濕煙氣的相對(duì)濕度和含濕量，前者表示濕煙氣的飽和程度，后者表示單位質(zhì)量的干煙氣所含水蒸氣質(zhì)量：

(1)

式中φ——濕煙氣相對(duì)濕度

pv——濕煙氣中的水蒸氣分壓力，kPa

ps——濕煙氣溫度下的水蒸氣飽和壓力，kPa

(2)

式中d——濕煙氣含濕量，kg/kg

mv——濕煙氣中的水蒸氣質(zhì)量，kg

mg——干煙氣的質(zhì)量，kg

某一溫度下的濕煙氣相對(duì)濕度達(dá)到100%時(shí)，成為飽和濕煙氣，對(duì)應(yīng)的含濕量為飽和含濕量：即當(dāng)前溫度下的煙氣攜帶水蒸氣的最大能力。此時(shí)的煙氣溫度下降或壓力增加都會(huì)導(dǎo)致過(guò)飽和，致使煙氣中的水分析出，在空中形成白色煙羽。

以天津某火力發(fā)電廠MGGH系統(tǒng)的煙氣參數(shù)作為參考，濕煙氣處理熱力過(guò)程焓濕圖見(jiàn)圖1。脫硫后的煙氣處于狀態(tài)點(diǎn)a，如煙氣不經(jīng)再熱直接排放，與溫度為t0的大氣混合過(guò)程如圖1中的紅色過(guò)程線所示，穿過(guò)φ=1的飽和線，必然有一部分液態(tài)水析出，形成白色煙羽；而沿過(guò)程線a-b完成再熱后的煙氣，其狀態(tài)點(diǎn)處于b位置，偏離飽和態(tài)較遠(yuǎn)，與大氣的混合過(guò)程如圖1所示的綠色過(guò)程線，不穿越φ=1的飽和線，因此不會(huì)形成白色煙羽。

出于白煙治理角度，只要狀態(tài)點(diǎn)a的濕煙氣經(jīng)過(guò)處理后，與大氣混合的過(guò)程線避免穿越φ=1的飽和線即可。值得注意的是，白煙可見(jiàn)與否，不僅與大氣環(huán)境溫度t0有關(guān)，還與大氣相對(duì)濕度φ0相關(guān)：在t0相同的條件下φ0升高，或φ0不變時(shí)室外溫度t0下降，都會(huì)導(dǎo)致白煙的可見(jiàn)概率提高。

3 系統(tǒng)描述

① OGTS流程設(shè)計(jì)

圖2所示為煙氣脫白治理OGTS流程，設(shè)計(jì)在脫硫塔后的煙道中放置兩臺(tái)煙氣-有機(jī)工質(zhì)換熱器，分別為取熱器和再熱器。

煙氣側(cè)：完成脫硫步驟的飽和濕煙氣先進(jìn)入取熱器降溫冷凝，見(jiàn)圖1的過(guò)程線a-a′，同時(shí)，大量的氣溶膠顆粒伴隨著煙氣中的水蒸氣凝結(jié)、沉降，這部分凝水經(jīng)過(guò)回收處理后可再次利用；如圖1所示的過(guò)程線a′-b′，冷凝降溫后的濕煙氣通過(guò)再熱器升溫，然后排放至大氣中。

有機(jī)工質(zhì)側(cè)：如圖2所示，節(jié)流后的低壓氣液兩相有機(jī)工質(zhì)位于狀態(tài)點(diǎn)5，在取熱器中吸收煙氣所含水蒸氣潛熱后達(dá)到過(guò)熱態(tài)1′，再由壓縮機(jī)壓縮至高壓過(guò)熱狀態(tài)點(diǎn)2，然后在煙氣再熱器中釋放一部分冷凝熱給煙氣，達(dá)到狀態(tài)點(diǎn)3′。此時(shí)的有機(jī)工質(zhì)處于高壓氣液兩相，仍具備放熱能力，可根據(jù)實(shí)際需求將這部分冷凝熱用于鍋爐進(jìn)風(fēng)預(yù)熱或生產(chǎn)熱水，為簡(jiǎn)化系統(tǒng)，使用空冷器進(jìn)行模擬，完成兩步冷凝的有機(jī)工質(zhì)處于高壓過(guò)冷態(tài)，經(jīng)過(guò)節(jié)流裝置降壓后進(jìn)入下一循環(huán)。

圖2 煙氣脫白治理OGTS流程

② 熱泵循環(huán)系統(tǒng)及各部件熱力計(jì)算

圖3和圖4分別為OGTS熱泵循環(huán)溫熵圖和壓焓圖，其中蒸發(fā)溫度teva即圖2對(duì)應(yīng)狀態(tài)點(diǎn)5的溫度t5，冷凝溫度tcon即圖2對(duì)應(yīng)狀態(tài)點(diǎn)3′的溫度；圖4為熱泵循環(huán)的壓焓圖，其中壓力peva即蒸發(fā)壓力，pcon為冷凝壓力，計(jì)算可得各部件熱力計(jì)算結(jié)果。

圖3 OGTS熱泵循環(huán)溫熵圖

圖4 OGTS熱泵循環(huán)壓焓圖

a.取熱器熱負(fù)荷計(jì)算

Φext=qm(h1′-h5)

(3)

(4)

式中Φext——取熱器熱負(fù)荷，kW

qm——有機(jī)工質(zhì)的質(zhì)量流量，kg/s

h1′——有機(jī)工質(zhì)在狀態(tài)點(diǎn)1的比焓，kJ/kg

h5——有機(jī)工質(zhì)在狀態(tài)點(diǎn)5的比焓，kJ/kg

x5——有機(jī)工質(zhì)在狀態(tài)點(diǎn)5的干度

b.壓縮機(jī)耗功計(jì)算

(5)

(6)

式中Pcom——壓縮機(jī)理論功率，kW

h2——有機(jī)工質(zhì)在狀態(tài)點(diǎn)2的比焓，kJ/kg

Ps——壓縮機(jī)功耗，kW

ηcs——壓縮機(jī)等熵效率

ηm——壓縮機(jī)機(jī)械效率

c.再熱器熱負(fù)荷計(jì)算

Φrht=qm(h2-h3′)

(7)

(8)

式中Φrht——再熱器熱負(fù)荷，kW

h3′——有機(jī)工質(zhì)在狀態(tài)點(diǎn)3′的比焓，kJ/kg

x3′——有機(jī)工質(zhì)在狀態(tài)點(diǎn)3′的干度

d.空冷器熱負(fù)荷計(jì)算

Φcol=qm(h3′-h4)

(9)

式中Φcol——空冷器熱負(fù)荷，kW

h4——有機(jī)工質(zhì)在狀態(tài)點(diǎn)4的比焓，kJ/kg

e.節(jié)流裝置熱負(fù)荷計(jì)算

節(jié)流裝置內(nèi)的有機(jī)工質(zhì)可視作經(jīng)歷等焓過(guò)程，無(wú)需熱負(fù)荷計(jì)算。

4 Aspen-Plus流程模擬

① 大氣環(huán)境設(shè)置及系統(tǒng)邊界條件的選取

參考中國(guó)氣象局網(wǎng)站檢索的天津地區(qū)累年月值氣象數(shù)據(jù)集(1981—2010年)[15](見(jiàn)表1)，以天津某火力發(fā)電廠脫硫塔出口煙氣實(shí)際運(yùn)行參數(shù)為設(shè)計(jì)依據(jù)，煙氣組成見(jiàn)表2。

表1 天津地區(qū)累年月值氣象數(shù)據(jù)(1981—2010年)

表2 天津某火力發(fā)電廠脫硫塔出口煙氣組成

該火力發(fā)電廠實(shí)際運(yùn)行數(shù)據(jù)：煙氣流量為3 607 297.51 m3/h取熱器, 熱負(fù)荷為80 MW，凝水量為108.8 t/h。流程模擬中，設(shè)定脫硫后的煙氣溫度ta為52 ℃，水蒸氣體積分?jǐn)?shù)為13.5%時(shí)煙氣的含濕量da為97.673 g/kg，取熱器出口飽和濕煙氣的溫度ta′為45 ℃，含濕量da′為65.253 g/kg。設(shè)計(jì)煙氣經(jīng)過(guò)冷凝再熱后的排放溫度tb′為78 ℃，以保證冬季室外溫度t0大于等于6.4 ℃(上半年溫度中等值)，相對(duì)濕度小于等于64%(上半年相對(duì)濕度極大值)的環(huán)境下，煙氣與當(dāng)?shù)丨h(huán)境大氣的混合過(guò)程不穿越天津地區(qū)大氣環(huán)境焓濕圖的飽和相對(duì)濕度線，不產(chǎn)生白色煙羽。在流程模擬中，煙氣流量取5 000 m3/h,通過(guò)計(jì)算得到取熱器熱負(fù)荷與凝水量。

由于軟件中缺少適合的冷凝器模塊用于模擬煙氣取熱器，故采用Heat-X換熱器模塊+Flash絕熱閃蒸模塊組合的方式，將Heat-X模塊的壓降設(shè)定為零，流體換熱過(guò)程的壓降都在Flash模塊中設(shè)定，取熱器和再熱器中的煙氣壓降均為500 Pa，忽略換熱器熱損失，物性方法選擇PR-BM，經(jīng)過(guò)試算，此種組合方法計(jì)算結(jié)果相對(duì)誤差不超過(guò)5%，基本滿足工程需要。

其他邊界條件初始值設(shè)置：取熱器入口有機(jī)工質(zhì)干度0.2，蒸發(fā)溫度39 ℃；壓縮機(jī)排氣溫度90 ℃；再熱器中的冷凝溫度78 ℃。

② 模擬計(jì)算結(jié)果

在Aspen-Plus軟件中建立OGTS流程，軟件截圖見(jiàn)圖5。賦邊界條件并進(jìn)行迭代計(jì)算，結(jié)果見(jiàn)表3。

③ 計(jì)算結(jié)果對(duì)比分析

a.系統(tǒng)盈余熱量

表3中的空冷器負(fù)荷一項(xiàng)，體現(xiàn)該流程搭載4種不同有機(jī)工質(zhì)時(shí)的盈余熱量水平。對(duì)系統(tǒng)用戶而言，如果不存在其他用熱需求，僅僅滿足煙氣治理要求即可，則盈余熱量一項(xiàng)的值越低越好；而對(duì)于有用熱需求的使用方而言，則需要更多的盈余熱量。分析對(duì)比可知，R245fa作為工作流體時(shí)，盈余熱量為76.06 kW，處于最高水平，而搭載BY-pro時(shí)，系統(tǒng)盈余熱量最少，僅為74.28 kW。

圖5 Aspen-Plus中建立的OGTS流程軟件截圖

表3 Aspen-Plus對(duì)OGTS流程計(jì)算結(jié)果

b.有機(jī)工質(zhì)運(yùn)行壓力

表3列出了4種有機(jī)工質(zhì)與煙氣治理工況相對(duì)應(yīng)的蒸發(fā)壓力及冷凝壓力，對(duì)比可知，系統(tǒng)運(yùn)行壓力最高的是R134a，其蒸發(fā)和冷凝壓力分別為1 MPa、2.5 MPa；而搭載BY-pro的系統(tǒng)蒸發(fā)壓力為0.14 MPa，冷凝壓力僅為0.42 MPa，均處于最低水平。

有機(jī)工質(zhì)的運(yùn)行壓力直接影響到主要設(shè)備的承壓要求，對(duì)于大型用戶而言，設(shè)備體量龐大，如果承壓要求嚴(yán)格，無(wú)疑會(huì)提高系統(tǒng)投資，因此出于經(jīng)濟(jì)角度的考慮，應(yīng)盡可能在避免負(fù)壓的前提下，采用運(yùn)行壓力較低的有機(jī)工質(zhì)。

c.壓縮機(jī)功耗

壓縮機(jī)作為該流程的唯一耗能設(shè)備，其功率消耗水平直接體現(xiàn)該系統(tǒng)的能耗。如表3所示，功耗水平最低的是搭載BY-pro的系統(tǒng)，而以R245fa作為工質(zhì)的系統(tǒng)在運(yùn)行時(shí)功耗相對(duì)較高。

d.性能系數(shù)

(10)

(11)

式中I——煙氣治理系統(tǒng)的總性能系數(shù)

Ij——煙氣治理系統(tǒng)的凈值性能系數(shù)

總性能系數(shù)同時(shí)考慮了煙氣再熱過(guò)程用熱和盈余熱量，凈值性能系數(shù)僅考慮煙氣再熱過(guò)程所用熱量。通過(guò)表3可知，無(wú)論系統(tǒng)總性能系數(shù)還是凈值性能系數(shù)，BY-pro均處于最高水平。

5 系統(tǒng)火用方程的建立及火用分析

① 取熱器(extractor)火用方程

Egas,in,ext+Ewf,in,ext=Egas,out,ext+Ewf,out,ext+Eext

(12)

Eext=T0(ΔSgas,ext+ΔSwf,ext)

(13)

式中Egas,in,ext——取熱器入口煙氣焓火用，kW

Ewf,in,ext——取熱器入口有機(jī)工質(zhì)焓火用，kW

Egas,out,ext——取熱器出口煙氣焓火用，kW

Ewf,out,ext——取熱器出口有機(jī)工質(zhì)焓火用，kW

Eext——取熱器火用流損失，kW

T0——環(huán)境熱力學(xué)溫度，K，取279 K

ΔSgas,ext——取熱器煙氣總熵變，kW/K

ΔSwf,ext——取熱器有機(jī)工質(zhì)總熵變，kW/K

② 壓縮機(jī)(compressor)火用方程

Ewf,in,com+Ps=Ewf,out,com+Ecom

(14)

Ecom=T0ΔSwf,com

(15)

式中Ewf,in,com——壓縮機(jī)入口有機(jī)工質(zhì)焓火用，kW

Ewf,out,com——壓縮機(jī)出口有機(jī)工質(zhì)焓火用，kW

Ecom——壓縮機(jī)火用流損失，kW

ΔSwf,com——壓縮機(jī)有機(jī)工質(zhì)總熵變，kW/K

③ 再熱器(reheater)火用方程

Egas,in,rht+Ewf,in,rht=Egas,out,rht+Ewf,out,rht+Erht

(16)

Erht=T0(ΔSgas,rht+ΔSwf,rht)

(17)

式中Egas,in,rht——再熱器入口煙氣焓火用，kW

Ewf,in,rht——再熱器入口有機(jī)工質(zhì)焓火用，kW

Egas,out,rht——再熱器出口煙氣焓火用，kW

Ewf,out,rht——再熱器出口有機(jī)工質(zhì)焓火用，kW

Erht——再熱器火用流損失，kW

ΔSgas,rht——再熱器煙氣總熵變，kW/K

ΔSwf,rht——再熱器有機(jī)工質(zhì)總熵變，kW/K

④ 節(jié)流裝置(throttle)火用方程

Ewf,in,tht=Ewf,out,tht+Etht

(18)

Etht=T0ΔSwf,tht

(19)

式中Ewf,in,tht——節(jié)流裝置入口有機(jī)工質(zhì)焓火用，kW

Ewf,out,tht——節(jié)流裝置出口有機(jī)工質(zhì)焓火用，kW

Etht——節(jié)流裝置火用流損失，kW

ΔSwf,tht——節(jié)流裝置有機(jī)工質(zhì)總熵變，kW/ K

⑤ 總火用流損失方程

Etot=Eext+Ecom+Erht+Etht

(20)

式中Etot——系統(tǒng)總火用流損失，kW

由于空冷器只是對(duì)OGTS盈余能量利用形式的簡(jiǎn)化模擬，其火用流損失在工程實(shí)踐中會(huì)因利用形式的不同而改變，在此不計(jì)入系統(tǒng)總火用流損失。

⑥ 火用流損失(火用損)分析

通過(guò)方程式(12)至式(20)計(jì)算所得的OGTS流程火用損結(jié)果見(jiàn)圖6，對(duì)比4種有機(jī)工質(zhì)可知：能夠使系統(tǒng)中的再熱器火用損處于最低水平的有機(jī)工質(zhì)是R245fa，但系統(tǒng)采用R245fa作為工作流體時(shí)，取熱器和壓縮機(jī)所產(chǎn)生的火用損均處于最高水平；相對(duì)而言，能使壓縮機(jī)的火用損處于最低水平的有機(jī)工質(zhì)是R134a，但搭載R134a作為工作流體時(shí)，系統(tǒng)的再熱器和節(jié)流裝置火用損均處在高位；使系統(tǒng)的節(jié)流裝置火用損最小的有機(jī)工質(zhì)是R123；能使取熱器火用損最小的有機(jī)工質(zhì)是BY-pro；系統(tǒng)總火用損處于最高值時(shí)，搭載的工作流體是有機(jī)工質(zhì)R245fa，能使系統(tǒng)以總火用損最低水平運(yùn)行的有機(jī)工質(zhì)是BY-pro。

圖6 采用不同有機(jī)工質(zhì)的OGTS流程各部件火用流損失及總火用流損失

6 系統(tǒng)綜合性能對(duì)比

① 對(duì)比參數(shù)

a.臭氧消耗潛值(Ozone Depletion Potential，ODP)，取R11的值為1，其他物質(zhì)的ODP是相對(duì)于R11的比較值。

b.全球變暖潛值(Global Warming Potential，GWP)，是在100 a的框架時(shí)間內(nèi)，溫室氣體的溫室效應(yīng)對(duì)應(yīng)于發(fā)生相同效應(yīng)的二氧化碳的質(zhì)量。

c.壓縮機(jī)是系統(tǒng)唯一耗能設(shè)備，其功耗Ps的高低直接決定系統(tǒng)的運(yùn)行費(fèi)用。

d.盡管空冷器作為盈余能量的一種簡(jiǎn)化模擬利用形式，其火用流損失的計(jì)算不具備實(shí)際意義，但盈余能量的大小不因利用形式發(fā)生改變，且建立OGTS流程的初衷是在煙氣脫白治理的同時(shí)獲得盈余能量作為工藝用途或以其他形式進(jìn)行回收，因此盈余熱流量也是重要參數(shù)之一。

e.該OGTS流程采用熱泵循環(huán)形式，使用總性能系數(shù)對(duì)其能耗水平進(jìn)行評(píng)價(jià)。

f.系統(tǒng)設(shè)計(jì)中，對(duì)煙氣的處理參數(shù)固定，因此，煙氣在取熱器、再熱器中的有效能損失固定，但4種有機(jī)工質(zhì)在各設(shè)備中的熵變、火用流損失不同。將各部件火用流損失相加所得總火用流損失Etot作為一項(xiàng)重要參數(shù)，以對(duì)比得出最適合該系統(tǒng)的有機(jī)工質(zhì)。

② 對(duì)比規(guī)則

性能對(duì)比采用雷達(dá)對(duì)比圖的形式，采用不同有機(jī)工質(zhì)的OGTS熱力性能綜合對(duì)比見(jiàn)圖7。從中心點(diǎn)到6個(gè)頂點(diǎn)分別代表6項(xiàng)參數(shù)的得分由低向高，綜合性能指數(shù)最大者，陰影面積最大。其中：ODP及GWP的值越高，得分越低；壓縮機(jī)功耗水平越高，得分越低；盈余熱流量Φcol及總性能系數(shù)的數(shù)值越大，得分越高；總火用損數(shù)值越大，得分越低。

圖7 采用不同有機(jī)工質(zhì)的OGTS熱力性能綜合對(duì)比

7 結(jié)論

為進(jìn)行煙氣脫白治理，建立熱泵型有機(jī)工質(zhì)-煙氣熱力循環(huán)系統(tǒng)(Organic Gas Thermodynamic System，OGTS)。選取4種無(wú)毒不可燃的安全型有機(jī)工質(zhì)：R123、R245fa、R134a和BY-pro，對(duì)系統(tǒng)搭載不同有機(jī)工質(zhì)時(shí)的熱力學(xué)性能進(jìn)行流程模擬分析，得出結(jié)論：

① 脫硫塔下游濕煙氣中蘊(yùn)含大量水蒸氣潛熱，建立熱泵型煙氣脫白治理系統(tǒng)對(duì)其進(jìn)行提取，可提升排煙溫度，不僅可以達(dá)到脫白目的，獲得部分盈余熱流量，并且可以有效避免從脫硫塔上游煙氣取熱的酸露點(diǎn)腐蝕問(wèn)題，從而提高換熱設(shè)備使用壽命。

② 采用BY-pro的熱泵型煙氣脫白系統(tǒng)的循環(huán)工作壓力最低，運(yùn)行相對(duì)安全，同時(shí)可以降低設(shè)備承壓要求，節(jié)省換熱設(shè)備制造成本。

③ 搭載BY-pro作為工作流體時(shí)，系統(tǒng)的有效能損失和壓縮機(jī)功耗均處于最低水平，且性能系數(shù)最高，表明在滿足煙氣脫白治理需求的同時(shí)，采用BY-pro的OGTS能夠以更少的耗電量回收更多盈余熱量。

④ 在環(huán)境友好度方面，BY-pro的ODP值最大，在臭氧消耗方面的不利影響略大于其他3種有機(jī)工質(zhì)，而GWP值最低，引起全球變暖方面的負(fù)面影響最低。