王九柱，蔣仲安，王亞朋

(北京科技大學(xué)土木與資源工程學(xué)院，北京，100083)

高溜井因其結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、經(jīng)濟(jì)高效等優(yōu)點(diǎn)被金屬礦山廣泛使用。然而，溜井卸礦后，溜井內(nèi)的氣流分布會(huì)因礦石運(yùn)動(dòng)而發(fā)生變化，溜井內(nèi)會(huì)形成沖擊氣流，造成聯(lián)絡(luò)巷內(nèi)的粉塵污染。特別是對(duì)于多中段高溜井，礦石在溜井內(nèi)運(yùn)動(dòng)會(huì)改變各中段的氣流分布狀態(tài)，造成各中段聯(lián)絡(luò)巷的粉塵污染。因此，探明多中段高溜井卸礦口的氣流分布特征是溜井卸礦口粉塵治理的前提。目前，國(guó)內(nèi)外學(xué)者針對(duì)溜井的研究大部分集中在溜井內(nèi)礦石的運(yùn)動(dòng)及井壁破損[1-2]、溜井堵塞[3-4]等方面，而較少研究多中段高溜井卸礦后氣流分布特征。對(duì)于物料自由下落產(chǎn)生誘導(dǎo)氣流的理論研究，國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)此研究較多。HEMEON[5]預(yù)測(cè)了物料自由下落時(shí)的卷吸空氣量，并得到了相應(yīng)計(jì)算表達(dá)式；嚴(yán)興忠等[6-8]研究了物料下落過程中誘導(dǎo)氣流的理論計(jì)算模型。人們對(duì)于誘導(dǎo)氣流的實(shí)驗(yàn)與數(shù)值模擬研究也比較多，UCHIYAMA[9]對(duì)固體顆粒從狹縫孔落到靜止空氣中所產(chǎn)生的顆粒射流問題進(jìn)行了數(shù)值模擬，發(fā)現(xiàn)空氣在射流中心線速度最大；COOPER等[10]進(jìn)一步研究了卷吸空氣量并提出了顆粒羽流模型，通過實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了此模型對(duì)自由下落顆粒流卷吸量計(jì)算的準(zhǔn)確性；ESMAILI 等[11]通過計(jì)算機(jī)仿真模擬和實(shí)驗(yàn)，研究了物料下落過程中粒子與空氣的相互作用；WYPYCH 等[12]建立了1個(gè)典型測(cè)量卷吸空氣量的實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)，但只研究了落料高度和物料流量對(duì)卷吸空氣的影響，未深入研究其他因素對(duì)卷吸空氣的影響；LI等[13-14]研究了下落高度、質(zhì)量流量、粒徑和顆粒密度等對(duì)卷吸空氣量的影響；王明等[15-17]等以高溜井放礦過程為研究對(duì)象，建立了數(shù)學(xué)模型和物理模型，并通過Fluent軟件模擬了放礦高度、放礦量和放礦頻率等因素對(duì)沖擊氣流的影響。綜上所述，前人對(duì)自由落料產(chǎn)生誘導(dǎo)氣流的理論與實(shí)驗(yàn)研究較多，而對(duì)高溜井卸礦氣流分布的理論與實(shí)驗(yàn)研究較少。為此，本文通過能量守恒及能量交換的角度分析影響溜井內(nèi)氣流分布的因素，采用量綱一分析對(duì)影響氣流速度分布的因素進(jìn)行分類推演，導(dǎo)出相似實(shí)驗(yàn)所需滿足的準(zhǔn)則數(shù)，建立多中段高溜井卸礦相似實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ?，通過相似實(shí)驗(yàn)研究了不同影響因素下多中段高溜井卸礦口氣流的分布規(guī)律，為高溜井粉塵治理提供一定的指導(dǎo)。

1 相似準(zhǔn)則數(shù)的導(dǎo)出

1.1 氣流分布影響因素

多中段高溜井卸礦口氣流分布的相似實(shí)驗(yàn)主要研究溜井卸礦后各中段卸礦口氣流分布的變化規(guī)律，而多中段高溜井卸礦口氣流分布的變化主要有2個(gè)方面原因。

一方面，溜井內(nèi)，礦石與空氣相對(duì)運(yùn)動(dòng)，根據(jù)工程流體力學(xué)相關(guān)理論可以得知，當(dāng)空氣繞流過礦石表面時(shí)，空氣會(huì)受到繞流阻力，假設(shè)卸礦的礦石為粒度均一的球形顆粒，則單位體積空氣繞流過礦石因克服繞流阻力所造成的壓力損失Fd可用下式計(jì)算[18]：

式中：Cd為阻力系數(shù)；Sn為每個(gè)礦石顆粒在垂直風(fēng)流方向上的投影面積，m2；S為溜井?dāng)嗝娣e，m2；ρg為空氣密度，kg/m3；vg為空氣初速度，m/s；vp為礦石自由下落速度，，H為卸礦高度；Q為單位時(shí)間內(nèi)的卸礦量，其中，mp為卸礦流量，kg/s，dp為礦石粒徑，m；ρp為礦石密度。

從礦石與空氣的相互作用出發(fā)，空氣的繞流阻力與礦石的運(yùn)動(dòng)阻力相等，空氣繞流過礦石時(shí)消耗空氣的能量，而礦石在空氣中下落會(huì)增加空氣的能量，可用下式計(jì)算：

式中：E為礦石落入礦倉(cāng)時(shí)空氣所獲得的能量，J。

若不考慮空氣初速度及熱量損失，對(duì)式(2)積分可得到礦石落到礦倉(cāng)時(shí)空氣所獲得的能量：

礦石落入礦倉(cāng)與礦倉(cāng)內(nèi)的礦石堆接觸后，空氣所獲得的能量釋放后形成了沖擊氣流，沖擊氣流會(huì)在溜井的各中段內(nèi)流動(dòng)，導(dǎo)致溜井各中段氣流的分布發(fā)生變化。

另一方面，礦石在溜井內(nèi)的運(yùn)動(dòng)過程類似于活塞運(yùn)動(dòng)，在礦石前方空氣受壓形成正壓區(qū)域，礦石后方會(huì)產(chǎn)生渦流，導(dǎo)致礦石后方靜壓降低形成負(fù)壓區(qū)域。由于負(fù)壓造成聯(lián)絡(luò)巷內(nèi)的空氣流入溜井的流動(dòng)稱為誘導(dǎo)氣流。

從上述分析可以得出：多中段高溜井卸礦后主要由沖擊氣流和誘導(dǎo)氣流改變了各中段卸礦口的氣流分布。而從式(3)可知，影響氣流分布的主要因素有卸礦高度、卸礦流量、礦石粒徑和阻力系數(shù)等。

1.2 相似準(zhǔn)則數(shù)的簡(jiǎn)化

溜井卸礦后，溜井內(nèi)的氣流場(chǎng)由于礦石的運(yùn)動(dòng)而發(fā)生受迫運(yùn)動(dòng)，其運(yùn)動(dòng)過程符合流體力學(xué)的相似條件，故利用量綱一分析的方法建立相似實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ停绊憵饬魉俣葀的因素主要與卸礦流量mp、卸礦高度H、溜井直徑D、空氣的動(dòng)力黏度μg、礦石直徑dp、礦石密度ρp、空氣的密度ρg、重力加速度g和通風(fēng)阻力系數(shù)ξ等有關(guān)，由量綱一分析可知，這些物理量之間的函數(shù)關(guān)系為

式(4)中共有10 個(gè)物理量，選取dp，ρg和g為基本度量單位，可用基本量綱組成7 個(gè)量綱一的量，經(jīng)計(jì)算可得：π3=H dp，π4=D dp，π5=π6=由于仍是量綱一的量，因此，式(4)可寫為

建立高溜井的相似實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ蜁r(shí)，取實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ团c原型的幾何相似比為1:25，即溜井的高度、直徑、聯(lián)絡(luò)巷的長(zhǎng)度和寬度和礦石粒徑等均為原型的1/25，進(jìn)行相似實(shí)驗(yàn)時(shí)，(ρg)p=(ρg)m,(ρp)p=(ρp)m,gp=gm(m表示相似模型，p表示原型)。為了使相似實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ蛢?nèi)氣流分布與原型中運(yùn)動(dòng)規(guī)律一致，在幾何相似的基礎(chǔ)上，根據(jù)量綱分析原理需要滿足以下幾點(diǎn)：

5)通風(fēng)阻力系數(shù)ξ自身為量綱一的量，通過量綱分析不能確定其與因變量之間的關(guān)系，所以，為了消除其對(duì)相似實(shí)驗(yàn)的影響，通風(fēng)阻力系數(shù)盡量與原型實(shí)驗(yàn)中的阻力系數(shù)保持一致[20]。

2 相似模型的建立

2.1 模型設(shè)計(jì)

以某礦溜井為原型，該溜井高度為90.0 m，共服務(wù)4個(gè)水平中段。每個(gè)中段高為20.0 m，溜井直徑為3.5 m，礦倉(cāng)直徑為5.0 m，斜溜槽直徑為3.0 m，斜溜槽與溜井夾角為35°，聯(lián)絡(luò)巷長(zhǎng)為20.0 m，寬為4.0 m，高為4.5 m。根據(jù)原型與相似模型幾何相似比為25:1 搭建溜井卸礦的相似實(shí)驗(yàn)平臺(tái)。圖1所示為多中段高溜井卸礦相似實(shí)驗(yàn)裝置示意圖。該相似實(shí)驗(yàn)裝置主要由主溜井、斜溜槽、聯(lián)絡(luò)巷、卸礦漏斗、礦倉(cāng)、卡箍和支架組成，實(shí)驗(yàn)的搭建材料為亞克力透明管，經(jīng)過計(jì)算后，相似實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ偷母叨葹?.6 m，并將4 個(gè)水平的聯(lián)絡(luò)巷從上至下依次編號(hào)為一、二、三和四。每個(gè)水平高度為0.8 m，溜井直徑為0.14 m，礦倉(cāng)直徑為0.20 m，斜溜槽直徑為0.12 m(斜溜槽與溜井夾角為35°)，聯(lián)絡(luò)巷長(zhǎng)為0.80 m，寬為0.16 m，高為0.18 m。

2.2 實(shí)驗(yàn)參數(shù)測(cè)定及測(cè)點(diǎn)布置

1)實(shí)驗(yàn)材料準(zhǔn)備。實(shí)驗(yàn)用的礦石均來源于現(xiàn)場(chǎng)，并測(cè)得其原始含水率為0.37%，經(jīng)過幾何相似比計(jì)算后將其破碎并將其篩分，篩分后的礦石分為5種粒徑分布，分別為＜0.5 mm，[0.5，1.0)mm，[1.0，5.0)mm，[5.0，10.0)mm 和[10.0，20.0)mm。實(shí)驗(yàn)時(shí)選取漏斗直徑分別為2.8，3.4，4.7，6.0 和8.0 cm控制卸礦流量。

2)壓差測(cè)定。將JFY-4型通風(fēng)多參數(shù)檢測(cè)儀一端通過橡膠管與卸礦口相連，另外一端與外界大氣相通，并將壓差作為主參數(shù)在檢測(cè)儀屏幕上顯示。溜井卸礦后，連續(xù)監(jiān)測(cè)各中段壓差并通過USB將其數(shù)據(jù)導(dǎo)出。

3)風(fēng)速測(cè)定。將JFY-4型通風(fēng)多參數(shù)檢測(cè)儀伸縮探頭伸至卸礦口中心，將速度作為主參數(shù)在檢測(cè)儀屏幕上顯示。同樣，連續(xù)監(jiān)測(cè)卸礦口風(fēng)速并將其數(shù)據(jù)導(dǎo)出。

4)測(cè)點(diǎn)布置。各中段卸礦口風(fēng)速及卸礦口與外界壓差的測(cè)點(diǎn)位置相同，均為各中段卸礦口中心，測(cè)點(diǎn)布置及實(shí)驗(yàn)裝置如圖1所示。

圖1 多中段高溜井卸礦相似實(shí)驗(yàn)裝置示意圖Fig.1 Schematic diagram of similar experimental device for ore unloading in multiple level of high ore pass

3 不同中段卸礦時(shí)各中段壓差的分布規(guī)律

為了探明各中段卸礦口風(fēng)速的方向，實(shí)驗(yàn)時(shí)測(cè)量各中段卸礦口與外界的壓差，得到一、二、三和四中段卸礦時(shí)各中段壓差分布規(guī)律，如圖2所示。

由圖2(a)可見：一中段卸礦時(shí)，三、四中段卸礦口與外界大氣的壓差始終為正值，二中段卸礦口與外界大氣的壓差先為正值后為負(fù)值，而一中段卸礦口的壓差始終為負(fù)值。這說明三、四中段卸礦口風(fēng)流一直流入聯(lián)絡(luò)巷，二中段卸礦口風(fēng)流先流向聯(lián)絡(luò)巷，然后風(fēng)流反向，而一中段的風(fēng)流一直流入溜井內(nèi)。造成二中段風(fēng)流反向主要原因?yàn)椋阂恢卸涡兜V后，礦石在溜井內(nèi)的運(yùn)動(dòng)類似于活塞運(yùn)動(dòng)，導(dǎo)致礦石前方的區(qū)域?yàn)檎龎簠^(qū)域，礦石后方形成負(fù)壓區(qū)域，因此，當(dāng)?shù)V石在一、二中段之間運(yùn)動(dòng)時(shí)，二中段卸礦口為壓差為正值；礦石經(jīng)過二中段后，其壓差變?yōu)樨?fù)值。之后，二中段壓差一直保持負(fù)值說明該中段一直產(chǎn)生誘導(dǎo)氣流，而沖擊氣流未到達(dá)二中段。三、四中段風(fēng)流方向未發(fā)生變化主要是因?yàn)榈V石落到礦倉(cāng)后會(huì)形成沖擊氣流，沖擊氣流會(huì)迅速?gòu)娜?、四中段卸礦口流出。

從圖2(b)可見：二中段卸礦時(shí)，一、二中段卸礦口與外界大氣的壓差一直為負(fù)值，三、四中段卸礦口與外界大氣的壓差一直為正值，說明一、二中段卸礦口的風(fēng)流一直流入溜井內(nèi)，而三、四中段卸礦口風(fēng)流均從溜井流入聯(lián)絡(luò)巷內(nèi)。這也體現(xiàn)了二中段卸礦時(shí)各中段的氣流分布是一、二中段主要為誘導(dǎo)氣流，而三、四中段主要為沖擊氣流。

從圖2(c)可見：在三中段卸礦時(shí)，一、二中段卸礦口與外界大氣壓的壓差一直為負(fù)值，三中段的壓差先為負(fù)值后為正值，四中段的壓差始終為正值，說明一、二中段產(chǎn)生誘導(dǎo)氣流，其風(fēng)流始終從聯(lián)絡(luò)巷流入溜井內(nèi)，四中段風(fēng)流一直從溜井流入聯(lián)絡(luò)巷內(nèi)，而三中段風(fēng)流先為誘導(dǎo)氣流后為沖擊氣流，所以，其方向先從聯(lián)絡(luò)巷流入溜井內(nèi)，然后，由于沖擊氣流發(fā)生反向。

由圖2(d)可見：在四中段卸礦時(shí)，各中段壓差的變化趨勢(shì)與三中段卸礦時(shí)相似，所以，其風(fēng)流方向與三中段卸礦時(shí)的風(fēng)流方向相同。

圖2 不同中段卸礦時(shí)各中段卸礦口壓差的變化趨勢(shì)Fig.2 Variation trend of pressure difference at unloading port in different levels during unloading process

綜上分析，卸礦后，溜井內(nèi)礦石運(yùn)動(dòng)引起各中段氣流場(chǎng)的變化規(guī)律如下：一、二中段以誘導(dǎo)氣流為主，其風(fēng)流方向從聯(lián)絡(luò)巷流入溜井內(nèi)；而三、四中段以沖擊氣流為主，其風(fēng)流方向從溜井流入聯(lián)絡(luò)巷內(nèi)。

4 不同影響因素下各中段卸礦口氣流分布規(guī)律

根據(jù)理論分析結(jié)果，本文主要研究卸礦流量、卸礦高度、礦石粒徑和含水率這4個(gè)參數(shù)對(duì)多中段高溜井卸礦口氣流分布特征的影響。為了控制變量，實(shí)驗(yàn)研究卸礦流量、礦石粒徑和含水率時(shí)，采取一中段并進(jìn)行人工卸礦。研究卸礦高度時(shí)，在每個(gè)中段卸礦口進(jìn)行人工卸礦。

4.1 卸礦流量

經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)調(diào)研，一次卸礦量大約為5 000 kg，卸礦時(shí)間為2 s，因此，卸礦流量為2 500 kg/s，根據(jù)推導(dǎo)的相似準(zhǔn)則計(jì)算后得知，經(jīng)相似后卸礦流量為0.8 kg/s，為了研究卸礦流量對(duì)各中段卸礦口風(fēng)速的影響，通過不同直徑的卸礦漏斗控制卸礦流量分別為0.4，0.6，0.8，1.0 和1.2 kg/s，在一中段卸礦，不同卸礦流量下各中段卸礦口最大風(fēng)速的變化趨勢(shì)如圖3(a)所示。

由圖3(a)可知：隨著卸礦流量增加，各中段卸礦口最大風(fēng)速呈先增加后減小的趨勢(shì)，而且卸礦流量增加對(duì)四中段卸礦口的最大風(fēng)速增加趨勢(shì)較明顯；各流量下風(fēng)速的最大值出現(xiàn)在卸礦流量為1.0 kg/s 時(shí)，并且四中段的最大風(fēng)速可達(dá)2.64 m/s；當(dāng)卸礦流量增加到1.2 kg/s 時(shí)，各中段的最大風(fēng)速均突然減小，這是由于當(dāng)卸礦流量增大到一定程度時(shí)，降低了礦石在溜井內(nèi)的松散程度，礦石之間的空隙率降低，導(dǎo)致礦石與空氣之間的能量交換減少，從而引起最大風(fēng)速降低；與卸礦流量1.0 kg/s 時(shí)相比，卸礦流量為1.2 kg/s 時(shí)一、二、三和四中段的最大風(fēng)速分別下降了8.3%，26.0%，10.3%和22.7%。由此可見：當(dāng)卸礦流量從1.0 kg/s增加到1.2 kg/s 時(shí)，對(duì)二、四中段的最大風(fēng)速影響較為明顯，而對(duì)一、三中段卸礦口的最大風(fēng)速影響較小。

4.2 礦石粒徑

為了研究礦石粒徑對(duì)各中段卸礦口最大風(fēng)速的影響，在卸礦流量和卸礦高度等參數(shù)不變時(shí)，在一中段采取人工卸礦，得到不同粒徑時(shí)各中段卸礦口最大風(fēng)速的分布規(guī)律，如圖3(b)所示。

由圖3(b)可見：隨著礦石粒徑增大，各中段卸礦口的最大風(fēng)速逐漸減小，這是由于相同質(zhì)量的礦石，粒徑越小，其比表面積越大，與空氣接觸越充分，轉(zhuǎn)化的能量越多，從而導(dǎo)致卸礦口的最大風(fēng)速增大。當(dāng)?shù)V石粒徑為[0.5，1.0)mm 時(shí)，四中段的風(fēng)速可達(dá)3.1 m/s； 當(dāng)粒徑增大到[10.0，20.0) mm 時(shí)，四中段卸礦口最大風(fēng)速下降到1.15 m/s，比粒徑為[0.5，1.0)mm時(shí)的最大風(fēng)速下降了62.9%；當(dāng)?shù)V石粒徑由[0.5，1.0)mm增大到[10.0，20.0) mm 時(shí)，一、二、三中段卸礦口最大風(fēng)速分別下降了32.9%，58.2%和59.5%。與四中段相比，一中段卸礦口最大風(fēng)速下降不明顯，而二、三中段卸礦口最大風(fēng)速下降速率與四中段的相近。

4.3 卸礦高度

溜井卸礦后溜井及聯(lián)絡(luò)巷內(nèi)氣流場(chǎng)的改變主要由于礦石下落過程將勢(shì)能轉(zhuǎn)換為空氣動(dòng)能，因此，為了研究卸礦高度對(duì)各中段卸礦口最大風(fēng)速的影響，在卸礦流量和礦石粒徑等參數(shù)一定時(shí)，分別在一中段(H=3.6 m)、二中段(H=2.8 m)、三中段(H=2.0 m)和四中段(H=1.2 m)進(jìn)行卸礦，得到不同卸礦高度下，各中段卸礦口最大風(fēng)速的變化趨勢(shì)圖，如圖3(c)所示。

由圖3(c)可見：除三中段外，隨著卸礦高度增加，其他中段卸礦口的最大風(fēng)速均隨著卸礦高度增加而增大，而三中段卸礦口最大風(fēng)速呈先增加后減小的趨勢(shì)，其原因可能為：三中段卸礦口最大風(fēng)速增大時(shí)對(duì)應(yīng)的卸礦高度為2.0 m(也就是在三中段卸礦)，由前面分析可知，卸礦后，三中段卸礦后先會(huì)產(chǎn)生誘導(dǎo)氣流，而其他卸礦高度時(shí)，三中段主要以沖擊氣流為主。因此，風(fēng)速增大的原因可能是產(chǎn)生誘導(dǎo)氣流的風(fēng)速大于沖擊氣流的風(fēng)速；卸礦高度對(duì)一、四中段卸礦口的最大風(fēng)速影響顯著；當(dāng)卸礦高度為1.2 m 時(shí)，4 個(gè)中段卸礦口的最大風(fēng)速均小于0.3 m/s；當(dāng)卸礦高度增加到3.6 m 時(shí)，一、四中段卸礦口的最大風(fēng)速分別可達(dá)到1.56 m/s 和2.64 m/s，而二、三中段卸礦口的最大風(fēng)速不超過0.7 m/s。

圖3 不同因素對(duì)各中段卸礦口最大風(fēng)速的影響Fig.3 Influence of different factors on the maximum wind speed of unloading port in each level

4.4 含水率

為了研究礦石含水率對(duì)各中段卸礦口最大風(fēng)速的影響，對(duì)原始礦石噴灑不同量的水并進(jìn)行烘干，最后，計(jì)算得到4 種含水率分別為1.92%，3.56%，5.28%和6.5%的礦石。在其他參數(shù)一定的情況下，從一中段卸礦，測(cè)得不同含水率時(shí)各個(gè)卸礦口最大風(fēng)速的變化趨勢(shì)圖，如圖3(d)所示。

由圖3(d)可知：隨著含水率增加，各中段卸礦口最大風(fēng)速都逐漸減小，其主要原因是礦石含水率增加，降低了礦石之間的松散程度，減少了礦石與空氣之間的作用面積，導(dǎo)致它們能量交換減少，從而降低風(fēng)速；含水率主要對(duì)一、四中段卸礦口最大風(fēng)速影響較大，而對(duì)二、三中段卸礦口最大風(fēng)速影響較小。含水率為0.37%時(shí)，一、四中段卸礦口最大風(fēng)速分別為1.56 m/s 和2.64 m/s，當(dāng)含水率增加到6.5%時(shí)，一、四中段卸礦口最大風(fēng)速分別下降到1.14 m/s 和1.79 m/s，與含水率為0.37%相比，最大風(fēng)速分別下降了26.9%和32.2%，而二、三中段卸礦口最大風(fēng)速分別降低了9.6%和20.7%。

5 結(jié)論

1)多中段高溜井卸礦后，一、二中段卸礦口風(fēng)流以誘導(dǎo)氣流為主，其風(fēng)流方向從聯(lián)絡(luò)巷流入溜井內(nèi)，三、四中段氣流以沖擊氣流為主，其風(fēng)流方向從溜井流入聯(lián)絡(luò)巷內(nèi)。

2)各中段卸礦口最大風(fēng)速隨著卸礦流量增大呈先增加后減小的趨勢(shì)，其中，各流量下風(fēng)速的最大值出現(xiàn)在卸礦流量為1.0 kg/s 時(shí)。當(dāng)卸礦流量增加到1.2 kg/s 時(shí)，各中段卸礦口的最大風(fēng)速下降，并且從一中段到四中段，最大風(fēng)速比卸礦流量為1.0 kg/s 時(shí)的最大風(fēng)速分別下降了8.3%，26.0%，10.3%和22.7%。

3)礦石粒徑和含水率對(duì)各中段卸礦口最大風(fēng)速的影響規(guī)律大致相同，各中段卸礦口最大風(fēng)速均隨著礦石粒徑和含水率增加而減少，但礦石粒徑對(duì)二中段卸礦口最大風(fēng)速的影響較明顯；當(dāng)?shù)V石粒徑由(0.5，1.0]增加到(10.0，20.0]，含水率由0.37%增加到6.5%時(shí)，二中段卸礦口最大風(fēng)速分別下降了58.2%和9.6%。

4)除三中段外，卸礦高度對(duì)其他中段卸礦口最大風(fēng)速的影響規(guī)律一致，即卸礦高度增加，各中段卸礦口最大風(fēng)速也隨之增大，而三中段卸礦口最大風(fēng)速隨著卸礦高度增加呈先增加后減小的趨勢(shì)。