孫高超，霍玉雙

（山東建筑大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院，山東 濟(jì)南250101）

0 引言

增材制造技術(shù)又稱3D打印技術(shù)，是通過(guò)逐層堆積實(shí)現(xiàn)構(gòu)件無(wú)模成形的一種制造技術(shù)。隨著研究的深入和技術(shù)水平的提高，增材制造技術(shù)可應(yīng)用的范圍也愈加廣泛［1］。電弧增材制造WAAM（Wire and Arc Additive Manufacturing）以電弧為熱源，先將金屬絲材熔化再凝固，在設(shè)定的成形路徑上堆敷成形，金屬件由焊縫堆積形成，其化學(xué)成分均勻、力學(xué)性能好，并具有材料使用率高、成本低等優(yōu)點(diǎn)［2－4］。

20世紀(jì)90年代以來(lái)，隨著計(jì)算機(jī)技術(shù)及數(shù)字化控制技術(shù)的發(fā)展，WAAM得到了越來(lái)越多國(guó)內(nèi)外學(xué)者的重視［5－6］。有關(guān)學(xué)者對(duì)WAAM成形工藝及表面質(zhì)量進(jìn)行了研究［7－8］。劉寧［9］研究了單層堆焊工藝參數(shù)對(duì)成形尺寸的影響，發(fā)現(xiàn)焊接電流影響焊縫熔寬，其中余高受送絲速度影響最大，對(duì)不同工藝參數(shù)下的工件進(jìn)行測(cè)試，發(fā)現(xiàn)堆焊成形構(gòu)件的力學(xué)性能具有各向異性。尹玉環(huán)等［10］使用非熔化極惰性氣體鎢極保護(hù)焊TIG（Tungsten Inert Gas）方法，以5356鋁合金為填充材料進(jìn)行堆焊實(shí)驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)合理控制層間溫度可獲得良好的成形效果。焊接線能量對(duì)電弧形態(tài)、成形件層寬、起弧端凸起及熄弧端塌陷有顯著影響。焊接線能量較大時(shí)，堆焊成形件層寬大，起弧端凸起及熄弧端塌陷明顯；焊接線能量降低時(shí)，成形件層寬減小，起弧端與熄弧端高度差降低［11］。增材制造成形件的下部顯微硬度明顯高于上部，z軸的屈服強(qiáng)度低于x軸和y軸，但其余力學(xué)性能在3個(gè)坐標(biāo)方向基本一致［12］。冷金屬過(guò)渡電弧增材制造成形件在垂直方向微觀組織分布不均勻，成形件水平方向拉伸的屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度高于垂直方向，隨送絲速度的增加，枝晶尺寸增大，抗拉強(qiáng)度降低［13］。電弧增材制造已經(jīng)廣泛地應(yīng)用于多種材料，如鐵基、鋁基材料以及鋁合金、高溫合金等材料［14－15］。

在電弧增材制造過(guò)程中，在相同工藝參數(shù)下，增材制造成形過(guò)程由于熱輸入累積無(wú)法控制，成形穩(wěn)定性較差，成形精度低。文章通過(guò)實(shí)驗(yàn)觀察不同焊接層數(shù)下WAAM的成形質(zhì)量，重點(diǎn)分析不同層數(shù)時(shí)成形件兩端的流淌情況，實(shí)驗(yàn)結(jié)果對(duì)實(shí)際生產(chǎn)過(guò)程產(chǎn)生有了重要的指導(dǎo)意義。

1 設(shè)備與方法

為了研究單道多層焊電弧增材制造成形情況，進(jìn)行了單道多層焊工藝實(shí)驗(yàn)。在相同焊接工藝參數(shù)下，研究不同堆焊層數(shù)下的成形件成形情況。實(shí)驗(yàn)選用250 mm×60 mm×6 mm的Q235低碳鋼作為基板，焊絲選用直徑為1.2 mm的304不銹鋼，其化學(xué)成分見(jiàn)表1，保護(hù)氣體為高純氬氣，進(jìn)行熔化極惰性氣體保護(hù)焊MIG（Metal Inert Gas）單道多層堆焊實(shí)驗(yàn)。焊接設(shè)備主要包括MIG－350逆變式脈沖MIG／MAG弧焊機(jī)、焊接工作臺(tái)等，如圖1所示。焊接時(shí)采用的工藝參數(shù)有：焊接電壓為16 V、焊接電流為110 A、焊接速度為3 mm／s、氣體流量為15 L／min。

表1 基材的化學(xué)成分表／%

圖1 焊接設(shè)備圖

在焊接工藝實(shí)驗(yàn)前對(duì)Q235低碳鋼基板進(jìn)行表面打磨和熱處理，并對(duì)基板進(jìn)行整體預(yù)熱。焊接時(shí)采用首尾相接來(lái)回焊的焊接方式，即第1層焊道的末端位置作為第2層焊道的起弧端；第2層焊道的熄弧端處作為第3層焊道的起弧端，并以此類推，直至焊接層數(shù)達(dá)20層。每層焊道采用相同的焊接工藝參數(shù)進(jìn)行焊接實(shí)驗(yàn)，焊接相同長(zhǎng)度的焊道，其長(zhǎng)度為150 mm，焊完一層，停止5 min后再進(jìn)行下一層焊道的焊接，即焊道間隔時(shí)間為5min。焊接示意圖如圖2所示。觀察不同層數(shù)下的單道多層焊焊道的成形及兩端坍塌流淌下落情況，并用線切割工具截取試樣進(jìn)行分析。

圖2 焊接示意圖

2 結(jié)果與分析

在相同焊接工藝參數(shù)下進(jìn)行單道多層焊工藝實(shí)驗(yàn)，對(duì)不同堆焊層數(shù)下成形件的成形情況進(jìn)行記錄，單道多層焊焊后的宏觀形貌如圖3所示?？梢钥吹絾蔚蓝鄬雍负傅莱尚瘟己?，說(shuō)明焊接過(guò)程中熔池穩(wěn)定。在單道多層焊成形件上成形高度存在差距，中間高兩端低。隨著堆焊層數(shù)的增加，電弧增材制造成形件的高度逐漸增加，焊道兩端流淌情況越嚴(yán)重。不同層數(shù)下的單道多層焊成形件，兩端流淌情況各不相同。

圖3（a）為單道5層焊，第1層焊道在第2層焊道的覆蓋下，并不明顯，其中焊接第1層焊道對(duì)焊接第2層焊道有預(yù)熱的作用，基板溫度升高，第2層焊道熔寬較第1層焊道熔寬增加，對(duì)第1層焊道有一定程度的覆蓋。進(jìn)行單道焊第1層焊接工藝實(shí)驗(yàn)時(shí)，焊絲熔化形成熔滴落到基板上，與基板接觸，散熱速度快，熔滴鋪展不開(kāi)，形成的焊道窄而高；進(jìn)行單道雙層焊焊接工藝實(shí)驗(yàn)時(shí)，采取相同的焊接工藝參數(shù)，熔滴只與第1層焊道接觸，焊道窄而高，散熱速度慢，焊道間隔時(shí)間相同，熔滴溫度高，易發(fā)生流淌，覆蓋了第1層焊道，所以其在成形件上觀察并不明顯；在此基礎(chǔ)上繼續(xù)進(jìn)行單道多層焊工藝實(shí)驗(yàn)，熔滴滴落到焊道上，散熱速度慢，焊道繼續(xù)對(duì)上一層焊道形成覆蓋，其熔滴接觸面積小，形成的焊道與上層相同。

由圖3（a）～（d）可知，在單道多層焊道兩端，隨焊道層數(shù)的增加，極易在焊接起弧端產(chǎn)生大小不一的焊瘤，影響焊道成形質(zhì)量。在焊接熄弧端，焊接過(guò)程結(jié)束時(shí)，電弧瞬間熄弧會(huì)產(chǎn)生弧坑，焊絲熔化形成的熔滴在重力作用下掉落并在慣性作用下吹向熔池后方，即焊接起弧端方向；液體金屬具有一定的流動(dòng)性，在重力、表面張力、支持力等多種力的綜合作用下，為保持受力平衡，會(huì)出現(xiàn)一定程度的流淌，最終導(dǎo)致焊接熄弧端焊道余高逐漸降低，形成一個(gè)斜坡。采用來(lái)回焊的焊接方式，上一層焊道的熄弧端位置亦是下一層焊道的焊接起弧端。因上一層焊道熄弧端有弧坑產(chǎn)生，焊接下一層焊道時(shí)，液體金屬對(duì)弧坑進(jìn)行填充，又因熄弧端的斜坡，起弧端金屬量高于熄弧端，為了保證受力平衡，起弧端發(fā)生流淌，形成焊瘤。焊道兩端的流淌現(xiàn)象主要是在多種力的綜合作用下為保持水平方向受力平衡導(dǎo)致的。

成形件高度如圖4所示。圖4（a）～（c）分別為成形件的左端、中間、右端。焊道成形高度隨著焊接層數(shù)的增加，呈中間高、兩端低的趨勢(shì)。焊接層數(shù)越高，中間與兩端的高度差越大。對(duì)增材制造成形件高度進(jìn)行測(cè)量，當(dāng)焊接層數(shù)為20層時(shí)，成形件中間高度達(dá)58 mm，其左、右兩端分別為52、54 mm，兩端與中間高度差距明顯。采用來(lái)回焊的焊接方式時(shí)，焊接方向?yàn)閺挠彝?，即由焊接熄弧端至焊接起弧端，兩者高度差? mm，且起弧端成形高度大于熄弧端。在焊接過(guò)程中，熔滴在電弧作用下吹向熔池后方，即焊接起弧端與遠(yuǎn)離焊接熄弧端的位置，焊接起弧端金屬量高于熄弧端金屬量，且熔滴滴落后發(fā)生流動(dòng)，在焊道兩端發(fā)生流淌，所以成形件端部高度表現(xiàn)為起弧端大于熄弧端。采用勻速焊接，其速度相同，焊道兩端發(fā)生流淌，故成形件中間高度大于兩端。

圖3 單道多層焊實(shí)驗(yàn)結(jié)果立面圖

圖4 單道20層焊焊道成形件高度圖

單道3層焊的焊道流淌情況如圖5所示。前兩道焊道頂部成形高度大體相同，無(wú)明顯差別。焊接到第3層時(shí)，從右往左，焊道端部成形高度較中間相比有明顯降低，高度降低位置長(zhǎng)約為15 mm。第1、2、3層焊道余高分別為2、2.8、5 mm，焊道余高隨著焊接層數(shù)的增加逐漸增大。進(jìn)行第2層焊接實(shí)驗(yàn)時(shí)，工件溫度高，第2層焊道對(duì)第1層焊道有一定的重熔作用，第2層焊道余高大于第1層焊道余高。同理，第3層焊道余高大于第2層。在圖5（a）中，第1層為焊道的熄弧端，第2層是焊道的起弧端，第3層是焊道的熄弧端。在第1層焊道的熄弧端末端位置高度下降，形成斜坡，低于第1層焊道其他位置處的成形高度。在焊道起弧端，焊絲熔化形成熔滴進(jìn)入熔池，對(duì)瞬間熄弧造成的低凹處進(jìn)行填充，同時(shí)發(fā)生部分流淌，第2層焊道起弧端成形高度與焊道中間位置處相同。第3層焊道的熄弧端產(chǎn)生的斜坡與第1層相比，坡度稍緩，長(zhǎng)度較長(zhǎng)。在此基礎(chǔ)上繼續(xù)進(jìn)行焊接工藝實(shí)驗(yàn)，在焊道起弧端容易發(fā)生流淌，并產(chǎn)生焊瘤。在實(shí)際焊接過(guò)程中，焊道金屬在冷卻凝固之前有一定程度的流動(dòng)，向四周擴(kuò)散，焊道的實(shí)際長(zhǎng)度略微高于焊接長(zhǎng)度。WAAM在基板堆焊20層時(shí)焊接變形如圖6所示。

圖5 焊道流淌情況圖

圖6 焊后成形件圖

在基板上進(jìn)行焊接實(shí)驗(yàn)，焊道在基板上表面進(jìn)行堆積，冷卻時(shí)在長(zhǎng)度方向發(fā)生變形，基板的兩端均出現(xiàn)了上翹，其最大變形量可達(dá)3 mm。在此基礎(chǔ)上繼續(xù)進(jìn)行焊接實(shí)驗(yàn)，變形將進(jìn)一步加大，對(duì)后續(xù)實(shí)驗(yàn)產(chǎn)生影響。為降低基板的變形，可以增加基板的厚度來(lái)增加其剛度，從而降低基板兩端的變形量，但是基板端部變形的改善會(huì)使得焊道端部的流淌更加嚴(yán)重，成形件的有效使用長(zhǎng)度會(huì)進(jìn)一步降低。

3 結(jié)論

通過(guò)上述研究，得到以下結(jié)論：

（1）在相同焊接工藝參數(shù)下，單道多層焊形成的第1層焊道窄而高，被第2層焊道覆蓋，觀察不明顯。WAAM中，隨著焊接層數(shù)的增加，成形件兩端出現(xiàn)明顯的流淌坍塌并逐漸加劇，焊道兩端在重力、表面張力、支持力等多種力的作用下，發(fā)生流淌主要是由水平方向受力不平衡引起的。

（2）成形件成形高度呈中間高、兩端低的趨勢(shì)，且焊道起弧端成形高度大于熄弧端。采用來(lái)回焊的焊接方式，相鄰兩層焊道，上層焊道熄弧端低凹位置被下層焊道起弧端液態(tài)金屬填充，成形件起弧端端部高度增加。

（3）單道多層焊下一層焊道對(duì)上一層焊道有一定的重熔作用。隨焊接層數(shù)的增加，焊道高度增加?；逶趩蔚蓝鄬雍腹に噷?shí)驗(yàn)過(guò)程中發(fā)生變形。當(dāng)焊接層數(shù)達(dá)到20層時(shí)，其最大變形量可達(dá)3 mm。