高 敏，江建林

（中國(guó)石化 石油化工科學(xué)研究院，北京 100083）

水基壓裂液是壓裂施工中用到的工作液，是由多種添加劑按一定配比配成的非均質(zhì)不穩(wěn)定化學(xué)體系［1-2］。壓裂液必備的應(yīng)用條件是黏度高、摩阻低、濾失量少、殘?jiān)佟?duì)地層傷害小、配制簡(jiǎn)便、材料來(lái)源廣、成本低［3］。高分子稠化劑是水基壓裂液的主要添加劑，壓裂作業(yè)時(shí)，稠化劑在水中溶脹成溶膠，交聯(lián)后形成黏度極高的凍膠，具有懸砂能力強(qiáng)、濾失低、摩阻低等特點(diǎn)。目前國(guó)內(nèi)外常用的稠化劑為胍膠及胍膠衍生物［4-5］，屬于多糖類(lèi)天然高分子植物膠，但它的供應(yīng)受制于國(guó)外，且價(jià)格波動(dòng)較大。因此，國(guó)內(nèi)外許多企業(yè)和研究機(jī)構(gòu)致力于胍膠替代品的開(kāi)發(fā)工作［6-10］。作為壓裂用稠化劑，纖維素衍生物包括羧甲基纖維素、羥乙基纖維素、羥丙基纖維素等［11-12］，開(kāi)發(fā)應(yīng)用已有幾十年的歷史，纖維素衍生物的水不溶殘?jiān)棵黠@低于植物膠衍生物。雖然纖維素來(lái)源和產(chǎn)量非常穩(wěn)定，但纖維素衍生物普遍存在對(duì)鹽敏感、熱穩(wěn)定性差、增稠能力不夠強(qiáng)等缺點(diǎn)。

本工作以改性纖維素-聚丙烯酰胺（PAM）為復(fù)合型稠化劑、有機(jī)鋯化合物RPCL為交聯(lián)劑配制了新型的壓裂液體系，考察了壓裂液體系的破膠性能，研究了不同種類(lèi)pH調(diào)節(jié)劑和黏土穩(wěn)定劑對(duì)該壓裂液體系的影響，并評(píng)價(jià)了壓裂液體系的綜合性能。

1 實(shí)驗(yàn)部分

1.1 主要試劑

羥丙基胍膠（HPG）：工業(yè)品，中國(guó)石化西南油氣分公司；PAM：工業(yè)品，北京恒聚化工集團(tuán)有限責(zé)任公司；雙官能團(tuán)改性纖維素（MCE）：工業(yè)品，湖北祥泰纖維素有限公司；氧氯化鋯、三乙醇胺、氯化銨、氯化鉀、戊二醛、鹽酸、冰醋酸、過(guò)硫酸銨、亞硫酸鈉、四硼酸鈉：分析純，國(guó)藥集團(tuán)化學(xué)試劑北京有限公司。

1.2 主要儀器

XS-205DU型電子天平：梅特勒-托利多公司，精確到0.1 mg；LD5-2A型離心機(jī)：北京醫(yī)用離心機(jī)廠；S100型紅外光譜儀：Bruker公司；DV-Ⅱ-Pro型旋轉(zhuǎn)黏度計(jì)：Brookfield公司；HAAKE MARS Ⅲ型流變儀：德國(guó)熱電公司。

1.3 稠化劑黏均相對(duì)分子質(zhì)量測(cè)定

稠化劑特性黏數(shù)的測(cè)定采用GB 12005.1—1989方法［13］；PAM類(lèi)稠化劑黏均相對(duì)分子質(zhì)量測(cè)定采用GB/T 12005.10—1992方法［14］；生物基稠化劑黏均相對(duì)分子質(zhì)量測(cè)定參考文獻(xiàn)［15］報(bào)道的方法。

1.4 稠化劑水不溶物含量測(cè)定

稠化劑水不溶物含量測(cè)定采用SY/T 5764—2007標(biāo)準(zhǔn)［16］中的“水不溶物測(cè)定”的方法。

1.5 壓裂液性能評(píng)價(jià)

壓裂液性能評(píng)價(jià)采用SY/T 5107—2005標(biāo)準(zhǔn)［17］中的“壓裂液試樣制備”和“壓裂液性能測(cè)定方法”。

2 結(jié)果與討論

2.1 復(fù)合增稠劑的優(yōu)選

通過(guò)配方篩選實(shí)驗(yàn)，選擇價(jià)格低廉的MCE和PAM為復(fù)合增稠劑來(lái)替代胍膠。對(duì)兩種增稠劑組分（MCE和PAM）和市售HPG分別進(jìn)行水不溶物含量、水溶液pH、黏均相對(duì)分子質(zhì)量、水溶液黏度等物化性質(zhì)分析，實(shí)驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表1。由表1可知，與HPG相比，PAM和MCE二者的水不溶物含量明顯降低，水不溶物含量?jī)H為2.0%（w），低于胍膠體系的4.6%（w）。此外，雖然MCE黏均相對(duì)分子質(zhì)量較低，但水溶液表觀黏度仍能達(dá)到81.08 mPa·s，與HPG水溶液表觀黏度86.42 mPa·s接近，適合作為壓裂液用稠化劑。

表1 復(fù)合增稠劑組分物化性質(zhì)分析Table 1 Analysis of physicochemical properties of components of composite thickener

在確定復(fù)合稠化劑組分的基礎(chǔ)上，考察了兩種組分的質(zhì)量比對(duì)稠化劑增稠性能的影響。固定兩種組分總質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.60%，調(diào)節(jié)PAM與MCE兩種組分的質(zhì)量比，參考行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)［17］中的評(píng)價(jià)方法，考察了基液表觀黏度和交聯(lián)后凍膠的耐溫耐剪切性能，實(shí)驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表2和圖1。由表2可知，當(dāng)PAM與MCE的質(zhì)量比為1∶1和2∶1時(shí)，所制備基液的表觀黏度與現(xiàn)場(chǎng)常用HPG基液的表觀黏度接近（0.45%（w） HPG的表觀黏度為45 mPa·s）。從圖1可看出，當(dāng)PAM與MCE質(zhì)量比為1∶2和2∶1時(shí)，所制備的凍膠在170 s-1，80 ℃條件下，連續(xù)剪切1 h后剩余黏度大于50 mPa·s。當(dāng)PAM與MCE質(zhì)量比為3∶1和1∶0時(shí)，雖然剪切1 h后的凍膠剩余黏度大于50 mPa·s，但在連續(xù)剪切中，凍膠黏度變化趨勢(shì)不穩(wěn)定。綜合考慮基液表觀黏度和交聯(lián)后凍膠耐溫耐剪切能力，優(yōu)選PAM與MCE兩種組分的質(zhì)量比為2∶1。

在確定復(fù)合稠化劑組分及組分比例的基礎(chǔ)上，考察了稠化劑總質(zhì)量分?jǐn)?shù)對(duì)增稠性能的影響，實(shí)驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)圖2。

由圖2可知，當(dāng)稠化劑總質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.60%時(shí)，交聯(lián)形成的凍膠在170 s-1，80 ℃條件下，剪切1 h后的剩余黏度大于50 mPa·s。因此，優(yōu)選稠化劑 總質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.60%。

表2 基液的表觀黏度和成膠條件Table 2 Apparent viscosity of thickener solution and gelling condition

圖1 交聯(lián)后凍膠的耐溫耐剪切性能Fig.1 Temperature and shear resistance of cross-linked gel.

圖2 稠化劑總質(zhì)量分?jǐn)?shù)對(duì)增稠性能的影響Fig.2 Effect of total mass fraction of thickener on thickening performance.

2.2 交聯(lián)劑的選擇

交聯(lián)劑是壓裂液配方中的關(guān)鍵成分之一，結(jié)構(gòu)中一般含有空軌道的金屬或非金屬原子，能夠與稠化劑分子結(jié)構(gòu)中含孤電子對(duì)的基團(tuán)（羥基、巰基或氨基）發(fā)生配位作用，使得多個(gè)稠化劑分子偶聯(lián)在一起，形成空間交聯(lián)結(jié)構(gòu)，宏觀上表現(xiàn)為水基凍膠形態(tài)。胍膠體系常用的交聯(lián)劑為硼砂或有機(jī)硼延遲交聯(lián)劑，在堿性條件下發(fā)生作用。PAM與MCE復(fù)合稠化劑分子結(jié)構(gòu)與胍膠相差較大，硼基交聯(lián)劑并不適用，實(shí)驗(yàn)室自主研發(fā)了有機(jī)鋯交聯(lián)劑RPCL，以氧氯化鋯為基礎(chǔ)原料，選取合適的有機(jī)配體制備得到，產(chǎn)品為無(wú)色黏稠液體，可穩(wěn)定存放一年以上。實(shí)驗(yàn)研究發(fā)現(xiàn)，在酸性條件下RPCL可以實(shí)現(xiàn)復(fù)合稠化劑的分子間交聯(lián)，形成水基凍膠，因此優(yōu)選有機(jī)鋯交聯(lián)劑RPCL為壓裂液配方中的交聯(lián)劑組分，用量為0.5%（w）。

2.3 pH調(diào)節(jié)劑的篩選

pH對(duì)壓裂液配方至關(guān)重要，它決定著水基凍膠能否形成。對(duì)于胍膠體系，交聯(lián)作用往往在堿性條件下發(fā)生，pH一般控制在9～10。選用復(fù)合稠化劑和有機(jī)鋯交聯(lián)劑RPCL為壓裂液主要成分時(shí)，壓裂液基液本身的pH為中性，需要在酸性條件下才能發(fā)生交聯(lián)作用，因此pH需要控制在5～6?？疾炝他}酸和醋酸分別為pH調(diào)節(jié)劑時(shí)對(duì)凍膠性能的影響，實(shí)驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)圖3。

圖3 不同種類(lèi)酸對(duì)凍膠耐溫耐剪切性能的影響Fig.3 Effect of different kinds of acid on the temperature and shear resistance of gel.

從圖3可看出，鹽酸作為pH調(diào)節(jié)劑時(shí)凍膠的耐溫耐剪切性能更優(yōu)。此外，調(diào)節(jié)至相同pH，鹽酸使用量少，可降低施工成本。因此，優(yōu)選質(zhì)量分?jǐn)?shù)為10.5%的鹽酸為壓裂液配方的pH調(diào)節(jié)劑，使用體積分?jǐn)?shù)為200 μL/L。

2.4 破膠劑的選擇及其破膠行為

破膠劑是壓裂液配方中的關(guān)鍵成分，壓裂液交聯(lián)所形成的凍膠在攜砂進(jìn)入地層后，凍膠在破膠劑作用下會(huì)發(fā)生斷鏈解離，形成黏度較低的破膠液，方便產(chǎn)氣或產(chǎn)油后從地層中返排出來(lái)，從而保護(hù)地層環(huán)境。胍膠體系常用破膠劑為過(guò)硫酸鹽類(lèi)氧化劑。本工作選擇過(guò)硫酸銨為壓裂液體系的破膠劑。在65 ℃下，靜置一定時(shí)間，將凍膠破裂完全的時(shí)間定為破膠時(shí)間。最終形成的破膠液冷卻至室溫后，將在30 ℃下測(cè)定的破膠液黏度定為破膠液黏度。表3為不同含量破膠劑對(duì)壓裂液體系破膠行為的影響。從表3可看出，隨破膠劑含量的增加，破膠時(shí)間縮短，破膠液黏度也呈現(xiàn)下降趨勢(shì)。選取過(guò)硫酸銨破膠劑用量占?jí)毫岩后w系總質(zhì)量的0.048%。

表3 不同含量破膠劑對(duì)破膠行為的影響Table 3 The effect of different amount of breaker on breaking behavior

2.5 黏土穩(wěn)定劑種類(lèi)對(duì)壓裂液性能的影響

黏土穩(wěn)定劑、殺菌劑均為壓裂液中的輔助藥劑。從低成本的角度篩選，殺菌劑選擇戊二醛，用量為0.1%（w）?？疾炝寺然浐吐然@為黏土穩(wěn)定劑對(duì)壓裂液性能的影響，實(shí)驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)圖4和圖5。從圖4和圖5可看出，氯化鉀和氯化銨的加入均對(duì)壓裂液凍膠的耐溫耐剪切性能有促進(jìn)作用，在80℃、170 s-1條件下連續(xù)剪切1 h后的剩余黏度均高于未添加黏土穩(wěn)定劑的剩余黏度。因此，二者均適合作為黏土穩(wěn)定劑使用，氯化鉀和氯化銨適宜的用量分別為1.0%（w）和0.5%（w）。

圖4 不同加量氯化鉀對(duì)凍膠耐溫耐剪切性能的影響Fig.4 Effect of different dosage of potassium chloride on temperature and shear resistance of gel.

圖5 不同加量氯化銨對(duì)凍膠耐溫耐剪切性能的影響Fig.5 Effect of different dosage of ammonium chloride on temperature and shear resistance of gel.

考察了氯化鉀和氯化銨用量對(duì)壓裂液體系破膠行為的影響，實(shí)驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表4和表5。在70 ℃下靜態(tài)破膠，破膠劑過(guò)硫酸銨的添加量為0.048%（w）。由表4和表5可知，隨氯化鉀和氯化銨用量的增加，破膠液黏度增大，但基本滿(mǎn)足小于5 mPa·s的要求。但隨氯化鉀和氯化銨用量的增加，破膠液殘?jiān)吭黾臃仍龃?，?dāng)氯化鉀用量高于0.5%（w）或者氯化銨用量高于1.0%（w）時(shí)，殘?jiān)|(zhì)量濃度不再滿(mǎn)足小于600 mg/L的要求。因此，綜合考慮，優(yōu)選氯化銨為黏土穩(wěn)定劑，適宜的用量為0.5%（w）。

表4 不同用量氯化鉀對(duì)壓裂液破膠行為的影響Table 4 Effect of amount of potassium chloride on gel breaking behavior

表5 不同用量氯化銨對(duì)壓裂液破膠行為的影響Table 5 Effect of amount of ammonium chloride on gel breaking behavior

2.6 壓裂液配方確定

綜上所述，優(yōu)選確定壓裂液配方為：0.4%（w）PAM、0.2%（w） MCE、0.5%（w）氯化銨、0.1%（w）戊二醛、98.8%（w）水；pH調(diào)節(jié)劑為10.5%（w）的鹽酸水溶液；交聯(lián)劑為0.5%（w）有機(jī)鋯交聯(lián)劑RPCL；破膠劑為0.048%（w）過(guò)硫酸銨。

2.7 壓裂液的耐溫耐剪切性能

在剪切速率為170 s-1條件下，考察了不同溫度下壓裂液凍膠的耐溫耐剪切性能，實(shí)驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)圖6。

圖6 不同溫度下壓裂液凍膠的耐溫耐剪切性能Fig.6 Temperature and shear resistance of fracturing fluid gel at different temperature.

從圖6可看出，隨溫度的逐漸上升，壓裂液凍膠在170 s-1剪切速率下連續(xù)剪切1 h后的剩余黏度逐漸下降，當(dāng)溫度為100 ℃時(shí)，剩余黏度低于50 mPa·s，且凍膠在剪切1 h后脫水嚴(yán)重。因此，新型壓裂液體系的耐溫能力可達(dá)90 ℃。

3 結(jié)論

1）成功篩選了一種改性纖維素-PAM復(fù)合型稠化劑，采用此稠化劑配制了水基壓裂液配方，新型壓裂液體系具有優(yōu)良的耐溫耐剪切性能，在90℃，170 s-1條件下連續(xù)剪切1 h后剩余黏度高于50 mPa·s。

2）壓裂液體系在65 ℃下可實(shí)現(xiàn)徹底破膠，破膠液黏度低于5 mPa·s，殘?jiān)|(zhì)量濃度低于600 mg/L，能夠滿(mǎn)足保護(hù)地層要求。