葉冠林， 卞 榮， 張 琪， 潘 上， 林天翔

(1. 上海交通大學(xué)船舶海洋與建筑工程學(xué)院， 上海 200240； 2. 國(guó)網(wǎng)浙江省電力有限公司經(jīng)濟(jì)技術(shù)研究院， 浙江 杭州 310012)

0 引言

現(xiàn)代化城市用電需求巨大，充足穩(wěn)定的電力供應(yīng)是保證生產(chǎn)生活順利進(jìn)行的必要條件。地下電力隧道作為電力傳輸?shù)闹匾ǖ?，其能否正常工作關(guān)系到城市用電安全。近年來(lái)隨著城市的擴(kuò)張和改建，已建電力隧道周邊不斷涌現(xiàn)新工程[1-3]。因此，電力隧道亟需建立相應(yīng)的保護(hù)標(biāo)準(zhǔn)。

與地鐵隧道相比，電力隧道具有以下獨(dú)特性： 1)多采用頂管法施工，最大直徑為4～5 m，小于地鐵隧道。國(guó)內(nèi)新建的電力隧道多為采用“F”型接口的承插式頂管隧道，其轉(zhuǎn)向能力強(qiáng)，但整體剛度小，抗擾動(dòng)能力較差[4]。2)內(nèi)部照明條件差加上高壓電纜發(fā)熱引起的高溫(常年30 ℃以上)，使得安全隱患難以發(fā)現(xiàn)。這些獨(dú)特性使得電力隧道不宜照搬地鐵隧道的保護(hù)標(biāo)準(zhǔn)。

頂管隧道管節(jié)接口變形安全限值用相鄰管節(jié)之間的最大允許張角和相對(duì)位移(管節(jié)兩端相對(duì)豎向位移)來(lái)表征，最大允許張角的值在頂管隧道的施工階段和使用階段并不相同。國(guó)家規(guī)范(或規(guī)程)[5-6]要求施工階段張角一般不超過(guò)0.3°，若采取額外加固措施也不應(yīng)超過(guò)0.5°； 對(duì)頂管在使用階段的最大允許張角的規(guī)定較少，僅在《給水排水工程頂管技術(shù)規(guī)程》[7]中規(guī)定其不小于0.5°。衛(wèi)珍[8]介紹了玻璃鋼夾砂管雙“F”型接口的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，用有限元進(jìn)行接口強(qiáng)度分析，并進(jìn)行了室內(nèi)試驗(yàn)； 結(jié)果表明，內(nèi)徑為2.3 m的玻璃鋼夾砂管接口處能承受約1.3°張角而不引起結(jié)構(gòu)破壞，但該研究?jī)H限于特殊的雙“F” 型接口玻璃鋼夾砂管。毛南平[9]從頂管的構(gòu)造出發(fā)，提出了使用階段的相鄰管節(jié)位移模式，以及管節(jié)位移引起的接口止水失效類型，并計(jì)算了頂管隧道的允許位移。朱合華等[10]對(duì)上海某內(nèi)徑為2.4 m的鋼筋混凝土頂管施工過(guò)程進(jìn)行了幾何分析和有限元數(shù)值分析，結(jié)果表明采用梁-接口不連續(xù)模型的數(shù)值分析結(jié)果與工程監(jiān)測(cè)值接近?？傮w而言，既有研究大多依托某一工程實(shí)例，缺乏普遍性； 而且針對(duì)使用階段頂管變形的研究很少。本文研究大直徑(外徑超過(guò)2.0 m)“F”型承插式頂管隧道在正常使用階段不發(fā)生止水失效的變形安全限值，這是因?yàn)榘l(fā)生止水失效破壞要先于結(jié)構(gòu)破壞，是頂管3種破壞(防水、變形、承載力)的第1道防線，有利于保證隧道安全[11-12]。

本文在分析多個(gè)實(shí)際頂管工程案例的基礎(chǔ)上，參考國(guó)家和行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)，建立相鄰管節(jié)位移幾何關(guān)系，分析管節(jié)允許最大張角及位移，以期為電力頂管隧道保護(hù)標(biāo)準(zhǔn)的制定提供參考。

1 典型電力頂管隧道設(shè)計(jì)參數(shù)統(tǒng)計(jì)

通過(guò)對(duì)福建、江西、浙江3個(gè)電力勘察設(shè)計(jì)院頂管工程設(shè)計(jì)實(shí)例細(xì)部尺寸進(jìn)行調(diào)研發(fā)現(xiàn)： 外徑超過(guò)2.4 m的大直徑頂管隧道管節(jié)間均采用“F”型承插口，管節(jié)外徑為2.4～4.14 m，徑厚比為11～12； 頂管前節(jié)管節(jié)尾端(承口)設(shè)鋼套筒，后節(jié)管節(jié)前端(插口)根據(jù)工程需要設(shè)置1～2道楔形橡膠圈。代表性工程及相關(guān)參數(shù)見(jiàn)表1—3。

表1 福建省電力勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院工程實(shí)例

表2 江西省電力勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院工程實(shí)例

表3 浙江省電力勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院工程實(shí)例

2 承插式頂管接口構(gòu)造與破壞模式

頂管隧道通常由相同長(zhǎng)度的預(yù)制管節(jié)承接而成。預(yù)制管節(jié)本身剛度較大，但相鄰兩管節(jié)接口處剛度較小，接口止水失效會(huì)先于結(jié)構(gòu)性破壞發(fā)生，并且由于在隧道中鋪設(shè)有電纜管線，對(duì)接口處抗?jié)B漏性要求較高。采用單圈與雙圈橡膠止水的頂管接口處構(gòu)造有所不同，接口構(gòu)造詳圖分別如圖1和圖2所示。

圖1 單圈橡膠止水頂管隧道接口處構(gòu)造詳圖

1—5為止水失效關(guān)鍵點(diǎn)。

近年來(lái)有多處頂管隧道受鄰近施工影響導(dǎo)致破壞的案例。例如： 福建某電力頂管隧道受鄰近堆載擾動(dòng)影響，導(dǎo)致隧道局部隆起，引發(fā)該段隧道不同程度的漏水和結(jié)構(gòu)性破壞； 武漢某電力隧道受鄰近高架橋樁基施工影響，導(dǎo)致隧道發(fā)生滲漏，內(nèi)部嚴(yán)重積水； 重慶某電力隧道受地表堆載和降雨影響，發(fā)生局部沉降，導(dǎo)致結(jié)構(gòu)性破壞。調(diào)研發(fā)現(xiàn)，隨著頂管隧道發(fā)生不同程度變形，漏水最先發(fā)生在管節(jié)接口處，且漏水處的楔形橡膠圈均有不同程度的損壞或松弛情況。位于重慶的受損電力隧道有一部分裸露在地表，還能觀察到鋼套環(huán)與鋼筋混凝土管壁擠壓碰撞導(dǎo)致密封性喪失，進(jìn)而發(fā)生漏水。

結(jié)合以上調(diào)研情況和以往工程經(jīng)驗(yàn)，將頂管管節(jié)接口處止水失效的關(guān)鍵點(diǎn)歸納為如圖2所示的5處(點(diǎn)1—5)，并總結(jié)接口止水失效原因，主要有以下4種：

1)接口處承管鋼套環(huán)與接管鋼筋混凝土管壁擠壓破壞，接觸點(diǎn)為圖2中點(diǎn)5。本研究不考慮鋼套環(huán)與鋼筋混凝土管壁的彈塑性，認(rèn)為二者一接觸即破壞，這樣的結(jié)果是偏于安全的。

2)2道止水橡膠帶均失效引起滲漏。包括2種失效類型，第1種是橡膠被擠壓過(guò)度導(dǎo)致失效，接觸點(diǎn)可以認(rèn)為是圖2中點(diǎn)1、點(diǎn)3； 第2種是鋼套環(huán)與橡膠止水帶脫離或松弛，導(dǎo)致對(duì)橡膠的壓力低于頂管周圍靜水壓力而發(fā)生滲漏，失效點(diǎn)為圖2中點(diǎn)2、點(diǎn)4。

3)接口的承管與接管脫開(kāi)，導(dǎo)致止水環(huán)脫出鋼套環(huán)保護(hù)范圍引起大量滲漏。

4)前后管節(jié)間壓力過(guò)大將襯墊過(guò)度壓縮破壞。這種失效類型發(fā)生的可能性較低并且是可控的，因?yàn)橐r墊被2道橡膠止水保護(hù)在內(nèi)部，很難先于橡膠、鋼套環(huán)破壞，且襯墊的材料與厚度均有較大自主調(diào)節(jié)性。因此，本文主要考慮前3點(diǎn)破壞原因。

頂管隧道的變形分為管節(jié)之間相對(duì)位移和管節(jié)自身變形。如前文所述，頂管通常都是預(yù)制的，管節(jié)的剛度遠(yuǎn)大于連接處剛度，可視為剛體，管身結(jié)構(gòu)性開(kāi)裂導(dǎo)致的漏水不會(huì)先于接口處止水失效導(dǎo)致的漏水發(fā)生。對(duì)于頂管管節(jié)之間的相對(duì)位移，考慮到接口不是對(duì)稱的，因此按照剛性管進(jìn)行分析，可能的位移模式共有6種，如圖3所示。

(a) 模式1 (b) 模式2 (c) 模式3

(d) 模式4 (e) 模式5 (f) 模式6

工程經(jīng)驗(yàn)表明，前4種相對(duì)位移模式多出現(xiàn)在頂管施工階段機(jī)頭段，使用階段可能發(fā)生的位移模式為后2種，即模式5和模式6?？紤]到頂管管節(jié)接口在不采取焊接等加固措施時(shí)，接口處不能承受拉力，而鋼筋混凝土管壁具有一定的承壓能力，可以認(rèn)為模式5引起漏水的概率相較于模式6要高。因此，本文選取位移模式5進(jìn)行分析，建立張角與結(jié)構(gòu)細(xì)部尺寸之間的幾何關(guān)系式。

3 “F”型接口變形安全限值研究

3.1 相鄰管節(jié)允許張角

以“F”型雙圈止水為例，分析頂管隧道管節(jié)間張角的允許值。在位移模式5中，顯然內(nèi)圈橡膠失效發(fā)生在外圈之后，單、雙圈止水的計(jì)算本質(zhì)相同，只是尺寸有區(qū)別。雙圈止水構(gòu)造的頂管工程以杭州半山頂管工程為例，頂管管節(jié)接口處尺寸如圖4所示(單圈止水構(gòu)造類似)，頂管壁厚320 mm，單節(jié)標(biāo)準(zhǔn)管節(jié)長(zhǎng)度l=2.5 m，內(nèi)徑d=3.5 m，外徑D=4.14 m，鋼套環(huán)外伸有效長(zhǎng)度a1=240 mm，2道橡膠止水環(huán)厚度均為16 mm，與接口距離分別為a3=100 mm、a2=165 mm，鋼套環(huán)與鋼筋混凝土管壁空隙h1=5 mm?？梢约僭O(shè)2道止水都失效為接口破壞標(biāo)準(zhǔn)，因此外圈止水位置a2不影響破壞模式，詳見(jiàn)下面計(jì)算。

圖4 “F”型接口關(guān)鍵尺寸詳圖

3.1.1 位移控制指標(biāo)

1)承管鋼套環(huán)最外緣與接管管身豎向位移值h1=5 mm。從安全角度考慮，認(rèn)為鋼套環(huán)與混凝土管壁接觸為破壞值。對(duì)于采用其他管徑的隧道，為了便于承接和保證密封性，預(yù)留的空間基本相同，都為5～6 mm，與文獻(xiàn)[13]一樣，取5 mm作為控制指標(biāo)。

2)橡膠止水帶材料多采用三元乙丙橡膠(EPDM)、丁腈橡膠(NBR)或氯丁橡膠(CR)進(jìn)行制作，根據(jù)國(guó)際標(biāo)準(zhǔn)[14]，橡膠止水帶可壓縮量不宜大于50%厚度。管節(jié)承接前橡膠止水帶厚度為26 mm，承接后被壓縮至16 mm，因此：

①使用階段的剩余允許壓縮量為26 mm×50%-(26 mm-16 mm)=3 mm，以此作為橡膠止水帶被壓壞而失去耐久性的位移控制指標(biāo)。

②使用階段允許松弛量為3 mm，以此作為橡膠止水帶壓力不足導(dǎo)致地下水滲入的位移控制指標(biāo)。毛南平[9]以工程經(jīng)驗(yàn)取該值為4 mm； 本文研究人員對(duì)浙江、湖南、福建、湖北等地工程實(shí)例進(jìn)行了調(diào)研，認(rèn)為地下水位對(duì)會(huì)對(duì)該值產(chǎn)生影響，與高海東等[15]通過(guò)數(shù)值模擬計(jì)算得到的結(jié)論一致。對(duì)江浙滬等地下水位較高的區(qū)域，建議取3 mm為松弛限值，使結(jié)果安全可靠。

3)鋼套環(huán)水平位移量達(dá)到a1-a3=145 mm，以此作為橡膠止水帶脫離鋼套環(huán)的位移控制指標(biāo)。

3.1.2 雙圈止水頂管止水失效算例

管節(jié)繞承管與襯墊最外邊緣交點(diǎn)旋轉(zhuǎn)，旋轉(zhuǎn)引起的張角逐漸增大，兩端接口發(fā)生分化，一端(接口1)最松弛，另一端(接口2)則壓至最緊密，中部的變形介于兩者之間。本文以接口1和接口2為代表的極端變形進(jìn)行分析，如圖5所示。

圖5 位移模式5計(jì)算示意圖

1)接口1處橡膠止水帶“脫離”失效?！懊撾x”指相鄰管節(jié)轉(zhuǎn)動(dòng)過(guò)程中，鋼套環(huán)末端與內(nèi)圈(靠近接口)橡膠的水平位移達(dá)到a1-a3，此時(shí)2道止水橡膠均脫離了鋼套環(huán)的保護(hù)范圍，導(dǎo)致止水失效。算式為

(1)

即

(2)

將a1=245 mm、a3=100 mm、D=4 140 mm代入式(2)，得到張角θ≥2.007°。

2)橡膠止水帶“松弛”失效計(jì)算?！八沙凇笔侵镐撎篆h(huán)與內(nèi)圈橡膠接觸點(diǎn)豎向位移達(dá)到3 mm控制指標(biāo)，此時(shí)2道止水橡膠密封性低于抗?jié)B要求，認(rèn)為發(fā)生止水失效破壞，如圖6所示。算式如下：

(a3+Dθ)sinθ≥3 mm 。

(3)

由于θ很小，可近似為θ=sinθ，式(3)變?yōu)椋?/p>

(a3+Dθ)θ≥3 mm 。

(4)

將a3=100 mm、D=4 140 mm代入式(4)并解該一元二次方程，得θ≥0.017 4 rad=0.998°或θ≤-0.041 5 rad=-2.38°，將負(fù)值舍棄便得到張角θ≥0.998°。

圖6 接口1止水松弛計(jì)算示意圖

3)鋼套環(huán)與混凝土接觸失效計(jì)算見(jiàn)圖5(c)，可得到算式

a1·sinθ≥5 mm 。

(5)

即

(6)

將a1=245 mm代入式(6)，得到張角θ≥1.169°。

4)橡膠止水帶擠壓失效計(jì)算見(jiàn)圖5(c)，此時(shí)a3起控制作用，算式為

a3·sinθ≥3 mm 。

(7)

即

(8)

將a3=100 mm代入式(8)，得到張角θ≥1.719°。

由式(1)和式(2)可知，橡膠止水松弛發(fā)生在鋼套環(huán)脫離失效之前； 由式(3)和式(4)可知，鋼套環(huán)與鋼筋混凝土管壁接觸失效要先于止水橡膠擠壓破壞發(fā)生。下節(jié)的計(jì)算表明，松弛端必先于壓密端失效，與管徑無(wú)關(guān)，但具體是“松弛”還是“脫離”失效與管徑有關(guān)。

采用單圈止水構(gòu)造的頂管工程實(shí)例細(xì)部尺寸略有不同，統(tǒng)計(jì)如表4所示； 采用雙圈止水構(gòu)造的頂管在位移模式5下的內(nèi)圈止水橡膠要后于外圈止水橡膠失效，起控制作用的是a3的值。因此，雙圈和單圈止水構(gòu)造頂管的計(jì)算本質(zhì)上是相同的，都只用了1圈的參數(shù)，均可用式(1)—(8)進(jìn)行計(jì)算。

表4 采用單圈橡膠止水的實(shí)際工程關(guān)鍵參數(shù)統(tǒng)計(jì)

將表4中工程實(shí)例對(duì)應(yīng)張角全部計(jì)算出來(lái)并取最大值，結(jié)果如表5所示。由表可知，以上頂管工程實(shí)例的止水失效類型均發(fā)生在脫離側(cè)(接口1)，具體表現(xiàn)為鋼套環(huán)脫離或止水橡膠松弛； 并且隨著管徑增大，失效張角整體呈現(xiàn)減小趨勢(shì)，但均滿足規(guī)程[7]中第4.3.9條第4點(diǎn)關(guān)于鋼筋混凝土管“接口的允許偏轉(zhuǎn)角應(yīng)大于0.5°”的規(guī)定。為便于建立統(tǒng)一的控制標(biāo)準(zhǔn)，建議將失效張角中的最小值0.844°進(jìn)一步取0.8°作為管節(jié)不發(fā)生滲漏時(shí)的允許張角，這樣的結(jié)果是足夠安全的。

表5 各院頂管工程失效張角計(jì)算

3.2 單節(jié)管允許相對(duì)位移

目前工程上大口徑鋼筋混凝土頂管的單節(jié)管長(zhǎng)最常采用2.0 m和2.5 m[16]，在轉(zhuǎn)角或頂進(jìn)的首尾段有時(shí)也會(huì)使用少量其他長(zhǎng)度(1.0、1.5、3.0 m)的管節(jié)配合施工。表5中除10號(hào)采用的是2.0 m管長(zhǎng)以外，其余工程均采用2.5 m管長(zhǎng)。以2.5 m單節(jié)管長(zhǎng)為例，1對(duì)承接管長(zhǎng)度為2×2.5 m=5 m，這個(gè)尺度遠(yuǎn)小于受到鄰近堆載、樁基施工和基坑開(kāi)挖等工況對(duì)土體的影響范圍(以土體變形達(dá)到5 mm為界)。因此，可以近似地認(rèn)為土體位移最大處2個(gè)相接管節(jié)的變形是對(duì)稱的，其中單節(jié)管兩端相對(duì)位移與節(jié)間張角關(guān)系為ΔL=la=l·θ/2，水平張開(kāi)量計(jì)算公式為ΔH=Dθ，如圖7所示。

圖7 頂管管節(jié)張角與相對(duì)位移的定義

工程實(shí)際應(yīng)用中，頂管隧道的沉降相較于水平張開(kāi)量更易于測(cè)量，故以單節(jié)管旋轉(zhuǎn)對(duì)應(yīng)的遠(yuǎn)端最大相對(duì)位移作為允許相對(duì)位移，和允許張角一起用于表征頂管的變形安全限值。

表6示出不同管長(zhǎng)頂管隧道變形安全限值匯總。對(duì)于后續(xù)新建工程，若采用不同管徑、管長(zhǎng)參數(shù)，仍可通過(guò)式(1)—(8)計(jì)算。但還應(yīng)考慮到將此研究結(jié)果應(yīng)用到工程實(shí)際中時(shí)，若對(duì)每種管徑都要進(jìn)行1次計(jì)算，既不利于統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)的建立，又會(huì)增加現(xiàn)場(chǎng)施工、監(jiān)測(cè)人員的工作強(qiáng)度，因此，建議將表6中相對(duì)位移的最小值(15.7 mm)進(jìn)一步取15 mm，作為大直徑電力頂管隧道在2.0 m和2.5 m單節(jié)管長(zhǎng)條件下統(tǒng)一的位移允許限值，這樣的結(jié)果也是偏于安全的。頂管外徑與允許相對(duì)位移關(guān)系見(jiàn)圖8，由圖可知，相同管長(zhǎng)條件下，頂管外徑與允許相對(duì)位移呈一定的負(fù)相關(guān)性； 而根據(jù)ΔL=la可知，管長(zhǎng)與相對(duì)位移呈正比關(guān)系。

應(yīng)注意的是，上述計(jì)算分析結(jié)果實(shí)際針對(duì)的是在施工階段采用直線頂進(jìn)的頂管部分，這種條件下頂管投入使用后，在不考慮施工偏差的情況下，管節(jié)之間沒(méi)有初始張角； 但實(shí)際頂管工程在推進(jìn)時(shí)，經(jīng)常存在需要通過(guò)曲線頂進(jìn)來(lái)繞過(guò)某些障礙物的情況。施工階段采用曲線頂進(jìn)的頂管在投入使用后，管節(jié)之間存在初始張角，初始張角的存在實(shí)際擠占了允許張角的空間，也直接影響允許相對(duì)位移余量。

表6 不同管長(zhǎng)頂管隧道變形安全限值匯總

頂管工程施工頂進(jìn)階段的允許張角要小于正常使用階段管節(jié)的允許張角，文獻(xiàn)[5]和文獻(xiàn)[6]均規(guī)定曲線頂進(jìn)施工時(shí)，相鄰兩管節(jié)之間的張角宜小于0.3°； 而文獻(xiàn)[7]中規(guī)定使用階段的管節(jié)允許張角應(yīng)不小于0.5°，考慮到電力管廊防水要求較給排水管廊更高，電力頂管管節(jié)在使用階段的允許張角還應(yīng)在0.5°的基礎(chǔ)上提高。圖9示出典型頂管工程外徑與允許張角的關(guān)系，結(jié)果表明二者同樣呈現(xiàn)一定的負(fù)相關(guān)性，并且各典型工程的管節(jié)允許張角均大于0.5°，符合文獻(xiàn)[7]的要求，這也從側(cè)面驗(yàn)證了本文研究成果的可靠性。

4 工程案例分析

成都市某電力頂管隧道于2012年投入使用，該段頂管外徑為2.4 m，管節(jié)長(zhǎng)度為2.0 m。2013年成都地鐵某線二期施工后，由于受地鐵施工擾動(dòng)，該段頂管隧道部分頂管管節(jié)接口處受損，發(fā)生隧道開(kāi)裂滲漏事故。

黑色填充為典型工程的采用值。

在事故發(fā)生之后，維運(yùn)人員對(duì)該段隧道管節(jié)滲漏、變形情況進(jìn)行檢測(cè)，發(fā)現(xiàn)頂管隧道接縫處出現(xiàn)了大量滲水點(diǎn)，這些滲水點(diǎn)是管節(jié)接口產(chǎn)生張角引起的。根據(jù)檢測(cè)結(jié)果，將發(fā)生滲水頂管管節(jié)接口張角值匯總見(jiàn)表7。由第3節(jié)得到的結(jié)論可知，對(duì)于該幾何尺寸的頂管隧道，頂管發(fā)生滲水情況時(shí)允許張角為0.8°； 由表7可知，該工程案例中頂管隧道發(fā)生點(diǎn)滲時(shí)管節(jié)接口最小張角為1.5°，超過(guò)允許張角值。因此，可以表明本文得出的研究結(jié)論是可靠且偏于安全的。

圖9 典型頂管工程外徑與允許張角關(guān)系

表7 成都市某電力頂管隧道受鄰近施工擾動(dòng)變形情況

5 結(jié)論與討論

針對(duì)大直徑“F”型承插式頂管在使用階段的變形安全限值問(wèn)題，本文開(kāi)展了工程案例統(tǒng)計(jì)分析和理論計(jì)算，所得成果在具體工程事故中得到驗(yàn)證，以期為制定頂管隧道保護(hù)標(biāo)準(zhǔn)提供參考。主要結(jié)論如下：

1)管節(jié)接口止水失效主要有2種： ①橡膠止水帶與鋼套環(huán)脫離失效； ②橡膠止水帶與鋼套環(huán)和鋼筋混凝土管壁接觸壓力低于防滲要求。二者的發(fā)生順序受頂管管徑影響。

2)管節(jié)允許張角和允許相對(duì)位移均與管徑呈一定的負(fù)相關(guān)性，同時(shí)，管節(jié)允許相對(duì)位移還受管長(zhǎng)影響(二者呈正比關(guān)系)。

3)接口變形安全限值包括最大張角和相對(duì)位移，建議統(tǒng)一以0.8°作為允許張角，以15 mm為2.0、2.5 m管長(zhǎng)的允許相對(duì)位移。上述取值安全合理，且便于在電力頂管隧道的保護(hù)工程中執(zhí)行。

4)若頂管隧道存在因曲線頂進(jìn)的初始彎曲變形，還應(yīng)從總允許變形中減去初始變形，得到該頂管隧道實(shí)際允許變形量。

本文的研究對(duì)象主要是“F”型承插接口的混凝土頂管隧道，以管節(jié)之間的幾何關(guān)系在最不利情況下提出了相應(yīng)的變形安全限值。后續(xù)可針對(duì)其他接口形式、材料的頂管隧道變形安全限值和結(jié)構(gòu)受力變形特性進(jìn)行進(jìn)一步探討與研究。

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