邱志民,陸道綱,豐 立,劉麗芳,陳 俊,王忠毅,孔曉寧,張鈺浩,*

(1.華北電力大學(xué) 核科學(xué)與工程學(xué)院,北京102206;2.華北電力大學(xué)北京市非能動(dòng)安全重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,北京102206;3.國(guó)家電投集團(tuán)科學(xué)技術(shù)研究院,北京102209)

反應(yīng)堆堆芯余熱排出對(duì)于事故工況(如全廠斷電事故)下核電廠安全至關(guān)重要。以AP1000為主要代表的先進(jìn)核電技術(shù)采用的非能動(dòng)安全系統(tǒng)大大提高了核電廠的固有安全性。在非LOCA事故工況下,堆芯衰變余熱的排出可通過(guò)布置在安全殼內(nèi)的內(nèi)置換料水箱和非能動(dòng)余熱排出(PRHR)熱交換器與堆芯形成的自然循環(huán)回路來(lái)實(shí)現(xiàn),通過(guò)閉合回路內(nèi)熱段和冷段中流體的密度差產(chǎn)生的驅(qū)動(dòng)壓頭來(lái)實(shí)現(xiàn)流動(dòng)循環(huán)以排出堆芯余熱[1]。上述所提及的自然循環(huán)是一種單相的自然循環(huán)過(guò)程,區(qū)別于其他兩相自然循環(huán)系統(tǒng)[2]。針對(duì)非能動(dòng)余熱排出管束的傳熱特性研究,研究者開(kāi)展了相關(guān)試驗(yàn)、數(shù)值計(jì)算等工作。張鈺浩等[3-5]建立了整體縮比的內(nèi)置換料水箱和非能動(dòng)余熱排出換熱器的實(shí)驗(yàn)臺(tái)架來(lái)研究不同傳熱階段下C型傳熱管束的換熱特性。通過(guò)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)評(píng)估不同的換熱關(guān)系式,并對(duì)換熱機(jī)理進(jìn)行了討論。薛若軍等[6,7]用FLUENT軟件對(duì)AP1000非能動(dòng)余熱排出換熱器的殼側(cè)進(jìn)行了非穩(wěn)態(tài)數(shù)值模擬,研究了池內(nèi)溫度場(chǎng)和流場(chǎng)的變化,發(fā)現(xiàn)對(duì)比豎直管,C型管束的傳熱效果由于自身的結(jié)構(gòu)復(fù)雜性會(huì)有所增強(qiáng)。夏會(huì)寧等[8]根據(jù)相似理論分析方法(H2TS)得到的模型進(jìn)行建模,通過(guò)FLUENT軟件進(jìn)行2 000 s瞬態(tài)數(shù)值模擬計(jì)算,得到水箱內(nèi)的溫度場(chǎng)和流場(chǎng)分布,總結(jié)出了水箱內(nèi)溫度場(chǎng)和流場(chǎng)的變化規(guī)律并與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比。在此基礎(chǔ)上進(jìn)行換熱器的設(shè)計(jì)優(yōu)化,提升換熱器的換熱性能。

由于非能動(dòng)余熱排出熱交換器在高溫高壓下運(yùn)行且尺寸巨大,無(wú)法開(kāi)展1∶1試驗(yàn),所以需要進(jìn)行縮比,但是其傳熱、流動(dòng)進(jìn)程又比較復(fù)雜,縮比過(guò)程中面臨由于工程條件限制,實(shí)際壓力低于原型壓力等問(wèn)題,相關(guān)縮比理論還不十分完善。因此本研究為非等壓條件下的單相自然循環(huán)回路特性研究的實(shí)驗(yàn)臺(tái)架提供相似分析,解決了低壓條件模擬高壓條件下自然循環(huán)回路的可行性問(wèn)題。

1 PRHRS 換熱理論分析

1.1 PRHRS一次側(cè)換熱機(jī)理分析

AP1000的非能動(dòng)余熱排出系統(tǒng)由內(nèi)置換料水箱、PRHR換熱器、冷卻劑流道等組成(見(jiàn)圖1)。在發(fā)生非破口事故自然循環(huán)回路投入使用時(shí),反應(yīng)堆堆芯中的冷卻劑在開(kāi)始階段借助主泵的惰轉(zhuǎn)進(jìn)入PRHR換熱器將熱量傳遞給內(nèi)置換料水箱中的水,由此產(chǎn)生的密度差將驅(qū)動(dòng)冷卻劑在循環(huán)回路中循環(huán)流動(dòng)實(shí)現(xiàn)堆芯余熱的排出。

圖1 AP1000的自然循環(huán)回路Fig.1 Natural circulation loop in AP1000

為了便于分析,將反應(yīng)堆堆芯和PRHR換熱器簡(jiǎn)化為加熱點(diǎn)源和冷卻點(diǎn)源,兩者之間的高度差為Z,熱段(反應(yīng)堆出口至PRHR換熱器入口)的冷卻劑密度設(shè)為ρh,冷段(PRHR換熱器出口到反應(yīng)堆進(jìn)口)的冷卻劑密度設(shè)為ρc。冷卻劑在循環(huán)回路中流動(dòng)所需的驅(qū)動(dòng)壓頭由熱段和冷段冷卻劑的密度差提供,驅(qū)動(dòng)壓頭Δpd為（ρc-ρh）gZ。冷卻劑在循環(huán)回路中受到的阻力可以用壓降來(lái)表示,其總壓降Δpf包括摩擦壓降和局部壓降。要確保冷卻劑在循環(huán)回路中流動(dòng),驅(qū)動(dòng)壓頭要大于等于總壓降[9]。在實(shí)際情況中,回路總壓降與自然循環(huán)流道長(zhǎng)度、局部形變、管道粗糙度,以及自然循環(huán)流量、冷卻劑的密度變化等因素有關(guān),要獲得準(zhǔn)確壓降值較為困難。

自然循環(huán)回路流動(dòng)的流體必須有較高的溫度以保證較好的傳熱效果和自然循環(huán)的持續(xù)進(jìn)行,同時(shí)為了防止氣泡的產(chǎn)生而導(dǎo)致自然循環(huán)終止,回路的壓力高于使回路中流體汽化的壓力值。當(dāng)由于工程限制,回路中壓力較低時(shí),回路中流體的溫度也會(huì)隨之降低。因此,在低壓條件下模擬高壓下單相自然循環(huán)回路循環(huán)特性的誤差,主要是回路中流體溫度會(huì)相應(yīng)降低導(dǎo)致物性差異而造成的。

1.2 PRHRS二次側(cè)換熱機(jī)理分析

在自然循環(huán)過(guò)程中,由于浮升力的存在,內(nèi)置換料水箱中的水會(huì)出現(xiàn)熱分層現(xiàn)象,水箱中水的溫度會(huì)隨著高度的增加而增加。熱分層現(xiàn)象的存在不利于熱量的充分交換,對(duì)換熱性能產(chǎn)生影響。

對(duì)于PRHR換熱器的傳熱管束,一方面管束與管束之間的相互作用會(huì)加大傳熱管束外側(cè)流體之間的相互擾動(dòng),從而在一定程度上促進(jìn)換熱器的換熱性能;另一方面,外側(cè)的傳熱管束會(huì)對(duì)內(nèi)側(cè)的管束起到一定的阻礙傳熱作用,從內(nèi)部管束與較高溫度的換料水箱的水進(jìn)行熱交換可以看出,這種阻礙傳熱效應(yīng)對(duì)于換熱器的換熱性能會(huì)產(chǎn)生不利影響。這兩方面因素的相互作用從一定程度上決定了管束傳熱的效果。

傳熱機(jī)理方面分析,PRHR換熱器的傳熱機(jī)理包含自然對(duì)流、過(guò)冷沸騰和飽和沸騰三種。自然對(duì)流過(guò)程中,由于外側(cè)傳熱管束對(duì)內(nèi)側(cè)的管束有阻礙傳熱作用,管束傳熱的性能并沒(méi)有達(dá)到理想狀態(tài)。但對(duì)于過(guò)冷沸騰和飽和沸騰,由于管束間產(chǎn)生的氣泡會(huì)攪混在一起,對(duì)于傳熱有強(qiáng)化作用,此時(shí)管束的傳熱性能更好。

從幾何形狀來(lái)分析,傳熱管束分為上部水平傳熱管束、豎直段和下部水平傳熱管束。對(duì)于水平管束和豎直管束換熱性能有較多的研究,但將其結(jié)合起來(lái)的研究比較困難。根據(jù)Tao等[10,11]的研究結(jié)論,當(dāng)管束的傳熱管數(shù)量相對(duì)較少時(shí),傳熱管束的豎直段的傳熱性能與其只有豎直段的傳熱性能大致相同或更好。下部水平段的性能與也并未有明顯的傳熱強(qiáng)化。對(duì)于上部水平段來(lái)說(shuō),由于加熱過(guò)程中,水箱中流體溫度升高而受浮升力的影響而上升,這對(duì)于上部水平段的自然對(duì)流階段、核態(tài)沸騰階段有著一定的影響。

不同類(lèi)型傳熱管束傳熱機(jī)理的研究中,管束換熱系數(shù)能直接反映其換熱性能是主要的研究對(duì)象。針對(duì)不同類(lèi)型的傳熱管束,通過(guò)實(shí)驗(yàn)研究可獲得對(duì)應(yīng)傳熱關(guān)系式來(lái)計(jì)算局部傳熱系數(shù),評(píng)估該類(lèi)型管束的傳熱性能。前期研究中不同管束的實(shí)驗(yàn)條件、幾何參數(shù)、運(yùn)行范圍等不同,直接影響傳熱計(jì)算關(guān)系式的適用范圍,在實(shí)際應(yīng)用應(yīng)考慮其適用性。

2 PRHRS一二次側(cè)耦合自然循環(huán)比例分析

在核工程中運(yùn)用縮比模型來(lái)研究原型中的現(xiàn)象是十分重要的研究手段。對(duì)于比例分析研究,Ishii等[12,13]建立一套較為完善的理論方法,在自然循環(huán)比例分析[14,15]的基礎(chǔ)上進(jìn)行了反應(yīng)堆中相關(guān)部件的模化分析。葉子申等[16]對(duì)PRHR一次側(cè)傳熱特性進(jìn)行了比例分析討論,并建立相似性準(zhǔn)則。其得到的結(jié)果是以等壓等物性為前提條件得到的,對(duì)于高壓下的自然循環(huán)現(xiàn)象的模擬,等壓條件較難得到滿足,為此本文對(duì)于非等壓下的單相自然循環(huán)現(xiàn)象進(jìn)行討論。

2.1 PRHRS自然循環(huán)回路的比例分析

PRHRS自然循環(huán)回路流動(dòng)著單相流體屬于單相自然循環(huán),根據(jù)Ishii等人提出的單相與兩相的模擬方法,列出一維單相流動(dòng)控制方程和固體結(jié)構(gòu)能量方程的無(wú)量綱形式[12]。

第i段連續(xù)性方程:

第i段積分動(dòng)量方程:

第i段流體能量方程:

第i段固體能量方程:

第i段流-固邊界條件:

式中:U——無(wú)量綱速度;

A——無(wú)量綱流道面積;

Z——反應(yīng)堆高度方向的無(wú)量綱量;

τ——無(wú)量綱時(shí)間;

L——無(wú)量綱軸向長(zhǎng)度;

θ——無(wú)量綱溫度;

Y——無(wú)量綱徑向?qū)峋嚯x;

Ri——Richardson數(shù);

F——摩擦力數(shù);

St——Stanton數(shù);

T*——時(shí)間比例數(shù);

Bi——Biot數(shù);

Qs——熱源數(shù)。下角標(biāo):

i——回路中不同的流段;

r——參考值;

s——固體;

h——熱段;

c——冷段;

Ri,F,St等6項(xiàng)構(gòu)成了單相自然循環(huán)的相似準(zhǔn)則數(shù),其特征數(shù)定義如下所示。

其中,Richardson數(shù)是整體自然循環(huán)回路積分得到的關(guān)鍵準(zhǔn)則數(shù),將整個(gè)自然循環(huán)回路作為一個(gè)整體去研究應(yīng)予以重視。為了使試驗(yàn)裝置和原型核電廠的自然循環(huán)現(xiàn)象相似,上述特征數(shù)在實(shí)驗(yàn)裝置與原型核電廠的值應(yīng)相同。

2.2 PRHRS自然循環(huán)回路加熱段比例分析

考慮實(shí)際情況,開(kāi)展縮小尺度、低壓、同工質(zhì)的自然循環(huán)回路的比例分析。在單相自然循環(huán)過(guò)程中,加熱段的溫差ΔTo可表示為

式中:qs表示單位時(shí)間內(nèi)單位體積內(nèi)的產(chǎn)熱量;ao表示加熱段的特征流動(dòng)面積表示加熱段的平均比熱容。將上式代入式(6):

式中:l為臺(tái)架的高度,考慮幾何相似性,自然循環(huán)回路的加熱段和冷卻段的高度縮比是一樣的。

由相似準(zhǔn)則,令Richardson數(shù)在試驗(yàn)裝置和原型的比值等于1,即

則單相流速需滿足:

此外,關(guān)于能量的相似性由式(3)、式(4)、式(5)給出,由相似性準(zhǔn)則:

考慮相同材料,不同溫度壓力條件下的相似性準(zhǔn)則,忽略固體的密度變化,則Qs,iR簡(jiǎn)化為:

關(guān)于摩擦力的相似性可以通過(guò)局部參數(shù)調(diào)節(jié)以達(dá)到相似,對(duì)于非等壓模擬帶來(lái)的物性差異,在單相的情況下主要考慮溫度帶來(lái)的物性差異。

在非等壓模擬的情況下,金屬固體材料的熱導(dǎo)率ks、熱擴(kuò)散系數(shù)αs一般會(huì)隨溫度變化而緩慢變化,則其在模型與原型的比值接近于1,金屬固體材料比熱cp,s也會(huì)隨溫度升高緩慢上升,則比熱容比會(huì)略小于1。所以部分相似性準(zhǔn)則數(shù)可近似化簡(jiǎn)為:

由努塞爾數(shù)的定義式:

考慮堆芯和PRHR換熱器內(nèi)為單相強(qiáng)制對(duì)流換熱,有Dittus-Boelter公式:

聯(lián)立式(21)、式(22),

式中:υ表示運(yùn)動(dòng)粘度項(xiàng);Pr表示普朗特?cái)?shù);λ為流體的熱導(dǎo)率。將上式代入Stanton數(shù)和Biot數(shù),便可獲得自然循環(huán)非等壓模擬過(guò)程中加熱段需考慮的相似性準(zhǔn)則,如式(15)、式(24)～式(27)所示。

上述符號(hào)下標(biāo)中帶有字母o的符號(hào)指的是特征值,選取某一處的值作為該基準(zhǔn)值,對(duì)加熱段進(jìn)行分析時(shí)主要選取入口處的相關(guān)參數(shù)值作為特征值。對(duì)于沒(méi)有下標(biāo)o物理符號(hào)的比值需要考慮模型和原型中對(duì)應(yīng)位置的比值,例如ρoR只需考慮某一特定位置的密度比值,ρR需要考慮所有對(duì)應(yīng)位置的密度比值,這時(shí)應(yīng)結(jié)合實(shí)際情況進(jìn)行比值的選取。

非等壓模擬情況下,關(guān)于（uo,sp）R和Qs,iR中的ρo在模型和原型中的比值是固定的值,也就是ρoR可以在比例分析中較好的討論。Stanton數(shù)中ρR在不同位置的比值是變化的,會(huì)給比例分析帶來(lái)較大的不確定性。此外,在非等壓模擬情況下,水的體積膨脹系數(shù)β也需要仔細(xì)討論,β隨溫度上升而增加的百分比是比較大的,這對(duì)于相似性準(zhǔn)則分析帶來(lái)較大難度。

2.3 PRHR換熱器的比例分析

PRHR換熱器有許多傳熱管束,這些管束構(gòu)成的熱工水力學(xué)通道具有高度的幾何相似性,此時(shí)可以以單根傳熱管為研究對(duì)象。對(duì)PRHR換熱器進(jìn)行比例分析時(shí),同樣需要滿足上述的相似性準(zhǔn)則。對(duì)于自然循環(huán)回路的模擬,對(duì)單一部分進(jìn)行分析時(shí)也需要從整個(gè)回路進(jìn)行討論。對(duì)于一維單相流體控制方程得出的無(wú)量綱準(zhǔn)則數(shù)對(duì)于PRHR換熱器是同樣適用的。由于PRHR系統(tǒng)中無(wú)固體自帶的內(nèi)熱源,對(duì)于內(nèi)熱源數(shù)Qs,i無(wú)需在PRHR換熱器的比例分析中進(jìn)行討論。

2.3.1 PRHR換熱器一次側(cè)的比例分析

對(duì)于PRHR換熱器管束的模擬,管徑、壁厚、傳熱管數(shù)量、傳熱管的面積都是需要考慮的因素。由幾何相似性,PRHR換熱器的容積比等于系統(tǒng)的容積比:

PRHR換熱器的流通面積比aex,R等于系統(tǒng)的流通面積比:

則傳熱管的長(zhǎng)度比lex,R有關(guān)系式:

根據(jù)牛頓冷卻公式:

對(duì)于PRHR換熱器內(nèi)的流動(dòng)為典型的湍流換熱過(guò)程,由公式(21)、公式(22),可以得到管內(nèi)傳熱系數(shù)的比例關(guān)系:

考慮系統(tǒng)內(nèi)的質(zhì)量守恒,即

則公式(29)代入上式,即:

將上式代入公式(32),便獲得新得管內(nèi)傳熱比例關(guān)系式:

由此,對(duì)于自然循環(huán)回路中冷段的相似性準(zhǔn)則為:

上述針對(duì)PRHR熱交換器一次側(cè)的相似性分析,Bi數(shù),St數(shù)對(duì)于非等壓條件下的物性改變較為敏感,這說(shuō)明對(duì)于局部傳熱現(xiàn)象的模擬較為困難。在比例分析的過(guò)程中應(yīng)結(jié)合臺(tái)架的實(shí)際情況,根據(jù)實(shí)際情況進(jìn)行相應(yīng)的調(diào)整,以達(dá)到合理的相似性。對(duì)于低壓模擬高壓的情況,應(yīng)盡可能的減小低壓和高壓的壓力差,以減少壓差帶來(lái)相似誤差。

2.3.2 PRHR換熱器二次側(cè)的比例分析

一次側(cè)的熱量通過(guò)PRHR換熱器傳遞到二次側(cè),剛開(kāi)始二次側(cè)溫度低于飽和溫度,二次側(cè)的溫度逐漸升高到達(dá)飽和溫度后,二次側(cè)主要通過(guò)沸騰傳熱來(lái)進(jìn)行熱量傳遞,其水位也逐漸降低。因此,二次側(cè)的水裝量和水位變化是進(jìn)行二次側(cè)?；治鲋攸c(diǎn)考慮的因素

(1)二次側(cè)水裝量的比例分析

當(dāng)二次側(cè)的溫度低于飽和溫度時(shí),PRHR換熱器傳遞的熱量Q可表示為:

定義無(wú)量綱量:

式中:To表示二次側(cè)的初始水溫;Tw表示為二次側(cè)的水溫;Tsat表示二次側(cè)水的飽和溫度。代入公式(41)可化簡(jiǎn)得到無(wú)量綱數(shù):

當(dāng)二次側(cè)溫度達(dá)到飽和時(shí),換熱器傳遞的熱量可表示為:

定義無(wú)量綱量:

代入(44)式可以獲得無(wú)量綱數(shù):

其中:ΔHfg表示單位質(zhì)量水汽化所需要的熱量。由于二次側(cè)的溫度變化幅度相對(duì)較小,且壓力處于較低安全殼的壓力,要保持二次側(cè)水裝量的相似性,獲得的相似準(zhǔn)則數(shù)應(yīng)得到滿足,故可以獲得下式:

(2)水位變化的比例分析

由幾何相似性,二次側(cè)的水位比應(yīng)與系統(tǒng)的高度比一致:

因 此公式(47)、公式(48)僅當(dāng)(Tsat-To)R=1時(shí),上述兩式同時(shí)成立。二次側(cè)的水溫是一個(gè)較為方便調(diào)節(jié)的量,其水溫的變化必然影響到(Tsat-To)R的比值。從而使二次側(cè)的?；瘲l件在不同發(fā)展時(shí)期產(chǎn)生變化,從而為比例分析帶來(lái)困難。同時(shí),針對(duì)不同時(shí)期模擬條件的變化,aw,R的改變是相對(duì)容易實(shí)施的方案。

2.4 PRHRS自然循環(huán)回路比例失真分析

理想情況下,保持原系統(tǒng)與模擬系統(tǒng)的相似準(zhǔn)則數(shù)嚴(yán)格相等可保證相似性。在比例分析的實(shí)際應(yīng)用中,鑒于模擬系統(tǒng)的復(fù)雜性,要實(shí)現(xiàn)上述條件是不太現(xiàn)實(shí)的。為此,在進(jìn)行比例分析時(shí)應(yīng)根據(jù)所要研究的現(xiàn)象實(shí)現(xiàn)關(guān)鍵準(zhǔn)則數(shù)的相等,對(duì)于次要準(zhǔn)則數(shù)進(jìn)行量化分析。對(duì)于本文中自然循環(huán)回路的非等壓模擬,對(duì)于非等壓帶來(lái)物性差異在比例分析中需特別注意。進(jìn)行誤差分析時(shí),應(yīng)結(jié)合臺(tái)架的實(shí)驗(yàn)情況,試驗(yàn)臺(tái)架的比例失真度可表示為:

式中:DF表示為失真因子;表示原型中相似準(zhǔn)則數(shù)的值;表示模型中相似準(zhǔn)則數(shù)的值。

2.5 實(shí)際實(shí)驗(yàn)臺(tái)架比例分析

以一個(gè)基于等壓等物性相似性準(zhǔn)則縮比后的試驗(yàn)臺(tái)架為例,采用本文提出的非等壓等物性比例分析方法進(jìn)行計(jì)算評(píng)估。原型中的壓力為15.5 MPa,加熱段的進(jìn)出口溫度為90℃、297℃,考慮高度比為0.6,直徑比為1的縮比實(shí)驗(yàn)臺(tái)架,具體比例關(guān)系如下:

以ACME實(shí)驗(yàn)臺(tái)架[18]的運(yùn)行壓力8.6 MPa為例,分析實(shí)驗(yàn)臺(tái)架運(yùn)行于8.6 MPa,加熱段進(jìn)出口溫度為80℃、256℃情況下相似模擬的失真度。對(duì)于平均比熱容ˉCpR、熱膨脹系數(shù)βR采用加熱段和冷卻段的平均值進(jìn)行計(jì)算,對(duì)于其他參數(shù)采用保守估計(jì),采用進(jìn)口溫度、出口溫度和平均溫度中失真較大的值。結(jié)果如表1所示。從表中可以發(fā)現(xiàn)低壓和等壓情況下Bi數(shù)和St數(shù)的失真比較明顯,但低壓和等壓情況下兩者的失真度相差不大,在可接受的范圍內(nèi)。對(duì)于整體回路的縮比模擬,Richardson數(shù)最為重要,從表1看出其失真度較小,其他準(zhǔn)則數(shù)的失真也在可接受的范圍。因此,對(duì)于非等壓?jiǎn)蜗嘧匀谎h(huán)回路模擬的失真是可以接受的。同時(shí),試驗(yàn)中可以通過(guò)調(diào)整回路的阻力來(lái)進(jìn)行相似準(zhǔn)則數(shù)的調(diào)整,以達(dá)到失真度的減小。

3 PRHRS自然循環(huán)回路比例分析總結(jié)

根據(jù)自然循環(huán)特性的理論研究及非等壓下單相自然循環(huán)回路的比例分析,獲得如下結(jié)論:

(1)在單相自然循環(huán)回路中,當(dāng)模型與原型的壓力相差在一定范圍內(nèi),低壓下模擬高壓自然循環(huán)回路的一二次側(cè)在一定程度上具有可行性,模擬的可行性可以通過(guò)失真度來(lái)判斷。

(2)對(duì)于非等壓模擬自然循環(huán)回路特性的情況下,回路中流體的密度和熱膨脹率起到重要作用。對(duì)于整體自然循環(huán)回路模擬,Richardson數(shù)最為重要,要將其失真度控制在可接受的范圍內(nèi);包含表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)的準(zhǔn)則數(shù)如Bi數(shù)、St數(shù)的失真度比其他準(zhǔn)則數(shù)的失真度大。

(3)通過(guò)對(duì)PRHR換熱器一二次側(cè)進(jìn)行相似性分析,發(fā)現(xiàn)其一二次側(cè)耦合的相似性要求不高,且工程中也主要注意一二次側(cè)之間的傳熱量。因此,可通過(guò)改變aw,R或二次側(cè)的初始 溫度等參數(shù)來(lái)滿足一二次側(cè)耦合的相似性要求。

表1 自然循環(huán)回路準(zhǔn)則數(shù)和失真分析Table 1 Similarity criterion parameter for the natural circulation loop and distortion