劉江，黃曉斌，何呂，唐志雄

(中北大學 a. 機械工程學院； b. 山西省深孔加工工程技術研究中心，山西 太原 030051)

0 引言

在發(fā)動機供油系統(tǒng)中，噴油嘴微小孔的加工質量直接影響發(fā)動機的燃油性能[1]。隨著全球氣候日益嚴峻，噴油嘴的生產(chǎn)加工也越來越嚴格[2]。新型改進的噴油嘴噴孔呈由內(nèi)至外不斷變小的倒錐形結構，這種設計結構對于噴油嘴的流量系數(shù)和霧化效果有非常顯著的提升。目前，磨粒流加工因其較好的仿形效果，現(xiàn)已成為工業(yè)生產(chǎn)中關鍵零部件的主要加工方法[3]。因此，本文采用Fluent軟件模擬噴油嘴內(nèi)部磨粒流加工過程，為倒錐孔磨粒流加工及參數(shù)優(yōu)化打下基礎。

1 磨粒流加工機理

磨粒流加工(AFM)技術是一種以固-液兩相介質混合而成的油性磨料，在密閉磨料缸中，油性液相介質裹挾著磨粒從噴油嘴內(nèi)壁滑過，實現(xiàn)工件表面光整加工[4]。在拋光過程中，磨粒拋光角度與噴油嘴內(nèi)表面的接觸方式為隨機分布，以微量切削方式實現(xiàn)表面拋光[5]。與傳統(tǒng)減材制造相比，其表面材料去除率大幅降低，零件內(nèi)部保持相對平衡的內(nèi)應力，不會留下殘余應力。

2 磨粒流湍流數(shù)學模型

假設流體和固體顆?？臻g分布無空隙，流動過程滿足時間和空間上的連續(xù)性。標準k-ε兩方程模型由LAUNDER B E和SPALDING D B[6]提出，在標準k-ε模型中，湍動能k和耗散率ε對應的運輸方程為：

(1)

(2)

式中：t為時間；ρ為流體平均密度；Gk和Gb均為湍動能k的產(chǎn)生項，分別由平均速度梯度和浮力引起；YM代表可壓湍流中脈動擴張的貢獻；G1ε、G2ε和G3ε為模型系數(shù)；σk和σε為Prandtl數(shù)；Sk和Sε是工況定義的源項。

Gk由下式計算：

(3)

本文假設流體不可壓縮，則Gb=0，YM=0。在標準k-ε模型中，模型系數(shù)G1ε、G2ε、G3ε、σk、σε分別為：

G1ε=1.44，G2ε=1.92，G3ε=0.09，σk=1.0，σε=1.3

(4)

由以上分析，標準k-ε方程簡化為：

(5)

(6)

式(5)、式(6)中的Gk按式(3)計算，其展開式為：

(7)

3 噴油嘴倒錐孔仿真模擬

選用的磨粒流是由二甲基硅油和碳化硅顆粒按照7∶3的比例制成。其中，二甲基硅油充當黏彈性體的軟磨介質，運動黏度范圍為1.5～8.0 mm2/s，密度為0.79 g/cm3；碳化硅為磨料，密度為3.25 g/cm3。根據(jù)企業(yè)提供的數(shù)據(jù)，采用三維軟件Pro/E構建零件內(nèi)流道模型，如圖1所示。將三維模型的igs文件導入ANSYS Workbench中進行四面體劃分網(wǎng)格，如圖2所示。

圖1 噴油嘴內(nèi)流道三維模型

圖2 噴油嘴內(nèi)流道網(wǎng)格模型

本計算考慮重力的影響，Gravity中修改y方向重力加速度為-9.81 m/s2；設置入口(pressure-inlet)和出口(pressure-outlet)邊界條件，其余邊界定義為wall。

3.1 穩(wěn)態(tài)壓強分析

利用Fluent模擬不同進口壓力下噴油孔磨粒流動情況，得到如圖3所示的在Z=0截面上的穩(wěn)態(tài)壓強圖。通過觀察可以看出，主流道內(nèi)壓強整體保持不變，而在噴孔處由內(nèi)至外壓強呈遞減趨勢，故流道表面去除率沿出口方向遞減，更易加工倒錐孔與過渡圓角，有利于提高噴油嘴的霧化特性。隨著進口壓力的增大，流道內(nèi)壓力差增大，材料表面去除率不斷增強。

圖3 不同進口壓力下的穩(wěn)態(tài)壓強圖

3.2 湍動能分析

湍動能是湍流強度的度量，是流動穩(wěn)定性的衡量標準。圖4所示的是在Z=0截面上的湍動能分布圖。磨粒流介質中湍動能越大，碳化硅顆粒運動越劇烈，其加工效果越好。從圖4可以看出，湍動能較大的區(qū)域主要集中在噴孔處，因此此處磨削性能更強，加工效率也更高，在噴孔處可獲得更符合加工指標的表面質量。

圖4 不同進口壓力下湍動能分布圖

3.3 壓力與速度關系分析

經(jīng)過多組不同數(shù)據(jù)模擬，獲得了如圖5所示的不同進口壓力下速度分布曲線圖。由圖可知，在介質運動黏度保持為1.72 mm2/s的條件下，隨著壓力的增大，噴油孔處的速度增大，邊界磨粒流與加工表面之間的速度差增大，流道表面材料去除量增大，加工效率增強。因此，若要提高磨粒流加工速度，可以采取提高進口壓力的措施。

圖5 壓力與速度曲線圖

3.4 黏度與速度關系分析

物體在流體中運動時會受其黏度的作用，影響其運動速度。為探究磨粒流的黏度對碳化硅顆粒運動的影響規(guī)律，在保持壓力相同的情況下，選用不同黏度的二甲基硅油進行模擬。圖6為多次模擬得到的速度與黏度的關系曲線。

圖6 液相運動黏度與速度曲線圖

從圖6可以看出，液相黏度對顆粒運動速度有很大影響。磨粒流液相運動黏度增大，顆粒運動速度將減小，加工性能和效率顯著減弱。因此，在進行噴油嘴拋光時，特別是針對微小孔的加工，應選擇較低黏度的液相介質，從而獲得較快的加工速度。

4 結語

1)根據(jù)噴油嘴零件構建仿真模型，以磨粒流加工原理為基礎，采用Fluent軟件對加工過程進行仿真。從仿真結果可看出，進口壓力不同，流道內(nèi)壓力差不同，磨粒流速度也不同，且壓力和速度呈正相關。隨著進口壓力的不斷增大，材料去除率和磨削性能增強，易于加工倒錐孔和過渡圓角；

2)從仿真結果可以看出，通過改變介質的運動黏度也可以獲得不同的磨料介質的運動速度。在入口壓力相同的情況下，選取較小黏度的磨粒流介質，可顯著增強加工效率；

3)通過分析不同參數(shù)條件下的穩(wěn)態(tài)壓強、磨粒流湍動能和速度分布可知，要想獲得較理想的表面質量，可適當增加入口壓力并選取黏度較低的磨粒流液相介質；

4)通過噴油嘴倒錐孔磨粒流仿真模擬，為噴油嘴倒錐孔加工的參數(shù)優(yōu)化打下基礎。