李小勇 趙雷 雷林 鄭亞旭 馮捷 郭志紅

摘 要：鋼鐵廠采用Q215帶鋼卷制方管時(shí)，在折彎處易發(fā)生嚴(yán)重開(kāi)裂。為了降低鋼管開(kāi)裂率，從鋼管顯微組織和鋼中夾雜物2個(gè)方面分析了鋼管角部開(kāi)裂的原因，通過(guò)探討組織相變對(duì)中低碳鋼冷變形性能的影響機(jī)理，制定合理的熱軋和軋后冷卻工藝參數(shù)，利用光學(xué)顯微鏡和掃描電鏡分析了Q215鋼中夾雜物和顯微組織的性質(zhì)，并利用J Mat Pro軟件計(jì)算Q215鋼的相變點(diǎn)、CCT和TTT曲線。結(jié)果表明：鋼管開(kāi)裂的主要原因是鋼中存在沿著鐵素體晶界析出的三次滲碳體，三次滲碳體屬于硬脆相，在折彎變形時(shí)引起晶界處應(yīng)力集中而產(chǎn)生裂紋;開(kāi)裂的次要原因是鋼中存在100 μm以上的大尺寸硫化物夾雜。設(shè)置合理的調(diào)整熱軋和冷卻工藝參數(shù)，可以明顯減少鋼中三次滲碳體數(shù)量，增加了珠光體數(shù)量，顯著降低鋼管開(kāi)裂率，為預(yù)防Q215及類(lèi)似鋼種的加工開(kāi)裂提供參考依據(jù)。

關(guān)鍵詞：煉鋼;低碳鋼;鋼管;開(kāi)裂;顯微組織;夾雜物;滲碳體

中圖分類(lèi)號(hào)：TG142.1+3 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A

doi：10.7535/hbkd.2021yx03011

Study on cracking cause and rolling processparameters of low carbon steel

LI Xiaoyong1， ZHAO Lei2， LEI Lin1， ZHENG Yaxu3，4， FENG Jie3，4， GUO Zhihong3，4

（1.Technical Research and Development Center of Shanxi Jinnan Iron and Steel Group Company Limited，Linfen，Shanxi 043400，China;2.Group Headquarters of Shanxi Jinnan Iron and Steel Group Company Limited，Linfen，Shanxi 043400，China;3.School of Material Science and Engineering，Hebei University of Science and Technology，Shijiazhuang，Hebei 050018，China;4.Hebei Key Laboratory of Material Near-net Forming Technology，Shijiazhuang，Hebei 050018，China）

Abstract：When Q215 strip steel is used to coil square tube in iron and steel plant，serious cracking is easy to occur at bending point.In order to reduce the cracking rate of the steel pipe，the causes of the corner cracking of the steel pipe were analyzed from two aspects of the microstructure and the inclusions in the steel pipe.The influence mechanism of the microstructure transformation on the cold deformation properties of medium-carbon and low-carbon steel was discussed.The reasonable hot rolling and cooling processes after rolling were formulated.The properties of the inclusions and microstructure in Q215 steel were analyzed by optical microscope and scanning electron microscope.The transformation point，CCT and TTT curves of Q215 steel were calculated by J Mat Pro software.The results show that the main reason for the cracking of the steel pipe is the existence of ter-tiary cementite precipitated along the ferrite grain boundary in the steel，which belongs to hard brittle phase and causes stress concentration at the grain boundary during bending deformation，and the secondary reason for the cracking is the existence of large-size sulfide inclusions more than 100 μm in the steel.By adjusting the hot rolling and cooling process parameters，the amount of tertiary cementite in the steel is significantly reduced，the amount of pearlite is increased，and the cracking rate of the steel pipe is significantly reduced.The research results provide a reference for preventing the processing cracking of Q215 and similar steel grades.

Keywords：

steel making;low-carbon steel;steel pipe;cracking;microstructure;inclusion;cementite

Q215是低合金高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼的代表產(chǎn)品。作為常用的普通碳素結(jié)構(gòu)用鋼，為了滿足生產(chǎn)和生活需要，對(duì)其產(chǎn)品強(qiáng)度、可塑性、可焊性和韌脆轉(zhuǎn)變溫度都有一定的要求[1-5]。已有研究表明[1-2，5-6]，低碳鋼晶界上的三次滲碳體嚴(yán)重降低了晶界結(jié)合力，極易造成加工開(kāi)裂，但是多數(shù)文獻(xiàn)并未系統(tǒng)地分析如何避免三次滲碳體的大量生成。

山西晉南鋼鐵集團(tuán)生產(chǎn)的Q215在卷制方管過(guò)程中開(kāi)裂嚴(yán)重。筆者通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查，從鋼管顯微組織和鋼中夾雜物2個(gè)方面分析鋼管角部開(kāi)裂的原因，闡述卷制方管過(guò)程中裂紋的萌生和形核機(jī)制，同時(shí)根據(jù)Q215的相變點(diǎn)、CCT和TTT曲線特點(diǎn)，在熱軋和軋后冷卻工藝參數(shù)方面提出合理的改進(jìn)措施，為預(yù)防Q215及類(lèi)似鋼種加工開(kāi)裂提供技術(shù)支撐。

1 材料及方法

山西晉南鋼鐵廠生產(chǎn)的Q215普碳結(jié)構(gòu)鋼主要用于制作焊接方管，其生產(chǎn)工藝包括高爐→轉(zhuǎn)爐→連鑄→熱軋，鋼管加工工藝主要包括原料準(zhǔn)備→開(kāi)卷矯平→切頭對(duì)焊→活套儲(chǔ)料→導(dǎo)向平臺(tái)→粗成型→精成型→擠壓焊接→定位矯直→（鍍鋅）。近期，多個(gè)批次的Q215冷軋板卷管后在方管折彎處出現(xiàn)嚴(yán)重開(kāi)裂，其加熱爐溫度為1 230～1 250 ℃，開(kāi)軋溫度為（1 200±20）℃，終軋溫度為930～960 ℃，卷曲溫度為680～730 ℃，軋后不進(jìn)行熱處理，直接集卷、打包空冷，鍍鋅溫度為（445±10）℃，鋅鍋停留時(shí)間為10～15 s。

實(shí)驗(yàn)材料采用3個(gè)批次厚度為2 mm的Q215熱軋后制作的方管，分別命名為1#，2#和3#鋼，其中1#未鍍鋅，2#和3#為表層鍍鋅鋼管，化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)，下同）均為0.1%C-0.42%Mn-0.14% Si，磷和硫均小于0.035%。由于沒(méi)有使用精煉工藝，因此氧含量很高，達(dá)到0.01%左右。開(kāi)裂方管照片見(jiàn)圖1。在裂紋附近切割10 mm×10 mm×10 mm小方塊，經(jīng)機(jī)械磨拋后，使用4%硝酸酒精溶液腐蝕，利用蔡司光學(xué)顯微鏡（OM）和掃描電鏡（SEM，JSM-6701F）觀察組織形貌和夾雜物，通過(guò)能譜分析儀（EDS）對(duì)鋼中夾雜物和晶界析出相進(jìn)行成分分析。

2 結(jié)果與分析

2.1 夾雜物檢測(cè)與分析

由于冶煉工藝相同，因此重點(diǎn)對(duì)2#鋼中的夾雜物進(jìn)行分析。采用光學(xué)顯微鏡和掃描電鏡觀察開(kāi)裂試樣中夾雜物的形貌、尺寸和數(shù)量，通過(guò)能譜分析儀對(duì)夾雜物成分進(jìn)行半定量分析。從夾雜物的形貌可以看出，細(xì)長(zhǎng)條形夾雜物尺寸達(dá)70 μm，為SiO2-MnO-Al2O3-CaO-MgO類(lèi)夾雜，并含有少量K元素，一般只有結(jié)晶器保護(hù)渣中含有K元素，所以澆注時(shí)有保護(hù)渣卷入，如圖2所示。球形夾雜物尺寸為5～10 μm，主要成分為SiO2-MnO-Al2O3-CaO-MgO，如圖3所示。短條夾雜物長(zhǎng)達(dá)15 μm，為SiO2-MnS-Al2O3-CaO-MgO-TiO2類(lèi)夾雜，如圖4所示。有些長(zhǎng)條狀的夾雜物沿晶界析出，這種硬脆狀的夾雜物將會(huì)降低晶界結(jié)合力，如圖5所示。從夾雜物的分析結(jié)果可以看出，不論是何種形狀的夾雜物，成分基本為SiO2-MnS-MnO-Al2O3-CaO-MgO。

2.2 組織檢測(cè)與分析

采用光學(xué)顯微鏡觀察鋼中的金相組織，發(fā)現(xiàn)1#，2#和3#試樣中主要為鐵素體組織，珠光體組織較少，沿晶界均有斷續(xù)網(wǎng)狀滲碳體析出，而且數(shù)量較多，尺寸較大，裂紋沿著晶界上的滲碳體開(kāi)始擴(kuò)展，1#，2#和3#鋼組織形貌如圖6、圖7和圖8所示。3#鋼中不僅有沿晶界析出的滲碳體，還有嚴(yán)重的帶狀偏析，偏析帶上含C，Si，Mn等元素較多，淬透性較高，相同冷速下難以得到鐵素體和珠光體的平衡組織，在偏析帶上有上貝氏體和魏氏組織等非平衡相出現(xiàn)，這種組織對(duì)鋼的塑韌性不利，如圖9和圖10所示。

利用掃描電鏡觀察了鋼中組織并分析了晶界析出相，如圖11—圖13所示。能譜分析顯示晶界析出相主要含F(xiàn)e和C，即晶界析出的物相確實(shí)為Fe3C，而且尺寸很大，達(dá)到2 μm，如此大尺寸的硬脆相在晶界析出將會(huì)降低晶界結(jié)合力，嚴(yán)重惡化鋼的塑韌性，使鋼變脆。

2.3 開(kāi)裂原因分析

方管折彎處嚴(yán)重開(kāi)裂主要是由鋼中沿晶界析出的滲碳體硬脆相和大尺寸夾雜物引起的，分析認(rèn)為晶界析出的大尺寸滲碳體為引起開(kāi)裂的主要原因，大尺寸夾雜物為次要原因。

網(wǎng)狀碳化物是指過(guò)剩的碳化物在晶界上析出形成網(wǎng)狀，網(wǎng)狀組織是鋼材內(nèi)部缺陷之一。滲碳體屬于硬脆相，滲碳體和鐵素體基體的塑性差別很大，在金屬變形過(guò)程中，應(yīng)力會(huì)集中在沿晶界析出的網(wǎng)狀滲碳體上，裂紋首先在滲碳體附近的鐵素體上萌生，而后沿著晶界開(kāi)始擴(kuò)展[1-2]。一般來(lái)說(shuō)，熱加工終軋溫度越高、隨后的冷卻速度越慢時(shí)，網(wǎng)狀碳化物會(huì)越嚴(yán)重。網(wǎng)狀碳化物的存在，削弱了金屬間的結(jié)合力，使鋼的力學(xué)性能降低[6-12]，尤其是使沖擊韌性下降，脆性增加，引起沿晶開(kāi)裂。通過(guò)控制終軋溫度和冷卻速度，或經(jīng)過(guò)正火熱處理，均可改善或減輕網(wǎng)狀碳化物組織[13-17]。

鋼中的大尺寸夾雜破壞了鋼基體的連續(xù)性，在金屬變形過(guò)程中易在夾雜物附近的基體上萌生裂紋。所取的3塊試樣中有個(gè)別夾雜物尺寸較大，如2#鋼中檢測(cè)到70 μm并含有少量K元素的長(zhǎng)條形夾雜物，以及在晶界上析出的較大尺寸的夾雜物，這些夾雜物將嚴(yán)重惡化鋼的塑韌性，增加開(kāi)裂風(fēng)險(xiǎn)[8]。鋼中夾雜物尺寸大、數(shù)量多的原因主要是鋼中氧含量太高，造成鋼的潔凈度太差?？梢赃m當(dāng)增加精煉措施，去除大尺寸夾雜物，另外連鑄澆注時(shí)應(yīng)注意避免結(jié)晶器卷渣帶來(lái)的大尺寸夾雜物。雖然鋼中存在大尺寸的夾雜物，但是如此嚴(yán)重的開(kāi)裂主要是由于沿晶界析出的滲碳體造成的，晶界上的滲碳體硬脆相會(huì)嚴(yán)重破壞晶界結(jié)合力，降低鋼的塑韌性，增加脆性，導(dǎo)致變形時(shí)裂紋在滲碳體附近萌生并沿晶界快速擴(kuò)展[18-21]。

3 工藝參數(shù)改進(jìn)措施及結(jié)果

通過(guò)對(duì)鋼中組織和夾雜物的分析可知，方管開(kāi)裂的主要原因?yàn)檠鼐Ы缥龀龅木W(wǎng)狀滲碳體，次要原因?yàn)殇撝写蟪叽鐘A雜物。為避免鋼管折彎處發(fā)生開(kāi)裂，必須降低網(wǎng)狀碳化物的級(jí)別以及鋼中大尺寸夾雜物的數(shù)量?？梢酝ㄟ^(guò)調(diào)整終軋溫度和軋后冷卻速度，減少沿晶界析出的滲碳體數(shù)量;還可通過(guò)鋼水精煉使大尺寸夾雜物上浮，并采用保護(hù)澆注，減少鋼中大尺寸夾雜物的數(shù)量;同時(shí)，調(diào)整鑄坯拉速和結(jié)晶器內(nèi)鋼液流場(chǎng)，避免結(jié)晶器保護(hù)渣的卷入。

3.1 工藝參數(shù)改進(jìn)措施

對(duì)試樣的組織觀察發(fā)現(xiàn)，鋼中主要為鐵素體組織，珠光體組織很少。亞共析鋼過(guò)冷奧氏體在冷卻過(guò)程中會(huì)析出先共析鐵素體，在兩相區(qū)（A1和A3溫度之間）冷卻速度越慢，先共析鐵素體的含量越多，從而導(dǎo)致珠光體的含量變少。Q215的終軋溫度為730～760 ℃，正好是奧氏體和鐵素體兩相區(qū)，在此溫度區(qū)間軋制，會(huì)促進(jìn)鐵素體的生成，即形變誘導(dǎo)鐵素體相變。此時(shí)奧氏體大量轉(zhuǎn)變?yōu)殍F素體，鐵素體中的碳含量飽和度很高，碳原子的擴(kuò)散驅(qū)動(dòng)力大，在隨后的冷卻過(guò)程中，鐵素體內(nèi)碳原子固溶量隨溫度降低而逐漸減少，如果冷速較慢，鐵素體內(nèi)溶不下的碳原子便會(huì)沿鐵素體晶界析出而形成網(wǎng)狀或斷續(xù)網(wǎng)狀分布的三次滲碳體。

防止三次滲碳體大量析出的辦法如下：一是適當(dāng)降低終軋溫度，熱軋后在兩相區(qū)（A1和A3溫度之間）以較快速度冷卻，減少奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)橄裙参鲨F素體的數(shù)量，而在共析轉(zhuǎn)變溫度附近緩冷，使剩余的過(guò)冷奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)橹楣怏w，這樣就能使奧氏體中的碳原子盡量多地?cái)U(kuò)散到珠光體中，降低鐵素體中的碳含量;二是在共析轉(zhuǎn)變溫度以下提高冷卻速度，抑制鐵素體中三次滲碳體的析出。

轉(zhuǎn)變溫度為874.3 ℃，貝氏體開(kāi)始轉(zhuǎn)變溫度為653.2 ℃，馬氏體開(kāi)始轉(zhuǎn)變溫度為482 ℃。從TTT曲線可以看出，在727 ℃附近珠光體析出至少需要1 min，650 ℃左右時(shí)至少需要0.1 min，而溫度低于650 ℃后珠光體轉(zhuǎn)變結(jié)束。從CCT曲線可以看出，如果軋后冷卻速度大于100 ℃/s，則過(guò)冷奧氏體不會(huì)生成珠光體而是生成貝氏體和馬氏體組織，此時(shí)的組織為先共析鐵素體、貝氏體和馬氏體混合組織;如果冷卻速度在10～100 ℃/s之間，則過(guò)冷奧氏體可以部分轉(zhuǎn)變?yōu)橹楣怏w，另一使用J Mat Pro軟件計(jì)算了Q215的CCT曲線和TTT曲線，分別見(jiàn)圖14和圖15。通過(guò)計(jì)算得出Q215珠光體轉(zhuǎn)變開(kāi)始溫度為718.6 ℃，鐵素體開(kāi)始部分過(guò)冷奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)樨愂象w，此時(shí)組織為先共析鐵素體、珠光體和貝氏體混合組織;如果冷卻速度在1.0～10 ℃/s之間，則過(guò)冷的奧氏體可以完全轉(zhuǎn)變?yōu)橹楣怏w組織，此時(shí)組織為先共析鐵素體和珠光體組織。

根據(jù)鋼的CCT和TTT曲線可知，如果想得到鐵素體和珠光體組織，則需要將熱軋后650～727 ℃之間的冷卻速度控制在1.0～10 ℃/s。而且非常重要的一點(diǎn)是，必須控制先共析鐵素體的數(shù)量，增加珠光體的數(shù)量，即通過(guò)適當(dāng)降低終軋溫度，并適當(dāng)增大兩相區(qū)的冷卻速度，降低先共析鐵素體的含量，增加珠光體的含量。卷曲溫度低于650 ℃應(yīng)適當(dāng)提高軋后冷卻速度，以減少三次滲碳體的析出。

3.2 工藝參數(shù)調(diào)整后鋼管組織的形貌

工藝改進(jìn)后方管開(kāi)裂率明顯降低。采用光學(xué)顯微鏡對(duì)未開(kāi)裂的Q215鋼管進(jìn)行了組織觀察，如圖16所示，發(fā)現(xiàn)鋼中沿晶滲碳體數(shù)量明顯減少，珠光體數(shù)量明顯多于開(kāi)裂的Q215鋼管，未開(kāi)裂鋼的晶粒尺寸更加細(xì)小均勻，細(xì)小的晶粒有利于提高鋼的強(qiáng)韌性。很明顯，造成鋼管開(kāi)裂的原因?yàn)殇撝醒鼐B碳體數(shù)量太多，使得晶界脆化，結(jié)合力變差，從而降低了鋼的韌性[5，9，18]。

4 結(jié) 語(yǔ)

1）Q215開(kāi)裂鋼管中細(xì)長(zhǎng)條形夾雜物尺寸達(dá)70 μm，球形夾雜物尺寸在5～10 μm之間，短條夾雜物長(zhǎng)達(dá)15 μm。有些長(zhǎng)條狀的夾雜物沿晶界析出，這種硬脆狀的夾雜物降低了晶界結(jié)合力。不論是何形狀的夾雜物，其成分基本為SiO2-MnS-MnO-Al2O3-CaO-MgO。

2）1#，2#和3#試樣主要為鐵素體組織，珠光體組織較少，沿晶界均有斷續(xù)網(wǎng)狀滲碳體析出，而且數(shù)量較多，尺寸較大，裂紋沿著晶界上的滲碳體開(kāi)始擴(kuò)展。3#鋼中不僅有沿晶界析出的滲碳體，還有嚴(yán)重的帶狀偏析，在偏析帶上有貝氏體和魏氏組織等非平衡相出現(xiàn)，這種組織對(duì)鋼的塑韌性不利。晶界析出相為Fe3C，尺寸達(dá)到2 μm，如此大尺寸的硬脆相在晶界析出將降低晶界結(jié)合力，嚴(yán)重惡化鋼的塑韌性，使鋼變脆。

3）方管折彎處嚴(yán)重開(kāi)裂主要是由于鋼中沿晶界析出的滲碳體硬脆相和大尺寸夾雜物引起的，晶界析出的大尺寸滲碳體為引起開(kāi)裂的主要原因，大尺寸夾雜物為次要原因。根據(jù)鋼的CCT和TTT曲線可知，如果想得到鐵素體和珠光體組織，需要將熱軋后650～727 ℃之間的冷卻速度控制在1.0～10 ℃/s之間，在溫度低于650 ℃后適當(dāng)提高冷卻速度以減少三次滲碳體的析出。通過(guò)適當(dāng)降低終軋溫度，提高軋后冷卻速度，降低卷曲溫度，明顯減少了Q215鋼中的滲碳體數(shù)量，增加了珠光體數(shù)量，有效降低了方管開(kāi)裂率。

4）本研究系統(tǒng)分析了方管開(kāi)裂的2個(gè)主要原因——夾雜物和三次滲碳體，使用J Mat Pro軟件計(jì)算了CCT和TTT曲線作為調(diào)整控軋控冷工藝參數(shù)的依據(jù)。但是關(guān)于夾雜物和三次滲碳體對(duì)強(qiáng)度、塑性和韌性的影響還需要進(jìn)一步研究。下一步將對(duì)不同控軋控冷工藝的熱軋鋼進(jìn)行力學(xué)性能檢測(cè)，進(jìn)一步分析鋼中夾雜物和滲碳體對(duì)力學(xué)性能的影響。

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