杜少卿，趙 根，黎衛(wèi)超，王金緒

(1.長江水利委員會(huì) 長江科學(xué)院 水利部巖土力學(xué)與工程重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，武漢 430010；2.中交第二航務(wù)工程局有限公司，武漢 430040)

干塢型沉管作為常見的內(nèi)河沉管隧道修建方式，施工時(shí)需要修建如：鋼管樁圍堰、混凝土防滲墻或混凝土防滲墻與鋼管樁組合的臨時(shí)擋水結(jié)構(gòu)。臨時(shí)擋水結(jié)構(gòu)若采用爆破拆除就涉及到了水下爆破技術(shù)，近年來，我國關(guān)于水下爆破的規(guī)律研究較多，如費(fèi)鴻祿，劉曉宇等基于量綱分析理論,考慮爆破振速監(jiān)測點(diǎn)與爆源之間的地形影響因素,引入海水深度影響因子,提出了水下深埋巖石爆破質(zhì)點(diǎn)峰值振速公式[1]。司劍鋒，鐘東望通過小當(dāng)量藥量水下爆炸產(chǎn)生的沖擊荷載,循環(huán)作用于高強(qiáng)石膏粉澆模成型的標(biāo)準(zhǔn)試樣上，得到了水下類巖石材料在水下沖擊波循環(huán)荷載下的累積損傷規(guī)律[2]。趙根，吳新霞等針對爆破參數(shù)、器材及網(wǎng)路的合理性進(jìn)行現(xiàn)場試驗(yàn)，并對不同水壓差下的爆破石渣運(yùn)動(dòng)形態(tài)進(jìn)行水工模型試驗(yàn),解決了高水壓條件下的巖塞鉆孔爆破貫通成型、石渣運(yùn)動(dòng)控制等難題[3]。此外水下爆破拆除成功的工程實(shí)例也很多，如：三峽三期RCC圍堰拆除[4-6]，水下巖坎爆破拆除等等[7-9]。這些理論和規(guī)律的研究以及工程經(jīng)驗(yàn)的積累推動(dòng)了水下爆破技術(shù)的發(fā)展。值得注意的是前述工程中止水結(jié)構(gòu)一般壁厚較厚，爆破施工相對簡單。但對于實(shí)際施工條件復(fù)雜，尤其是壁厚較薄，施工作業(yè)面狹窄且距被保護(hù)建筑物近以及存在一級(jí)水保生物等復(fù)雜條件下的塢門止水墻(防滲墻)的水下爆破拆除卻鮮有報(bào)道，若采用機(jī)械拆除困難極大，采用爆破拆除也是一次較為新穎的嘗試。以湖北省襄陽市魚梁洲東線沉管隧道(東汊、東津)塢門止水墻爆破拆除為例，在綜合考慮各種爆破拆除難點(diǎn)的基礎(chǔ)之上，通過制定安全可靠的爆破方案，并在東汊止水墻爆破完成后根據(jù)實(shí)際爆破效果及時(shí)優(yōu)化了東津端的藥量和孔網(wǎng)參數(shù)，加強(qiáng)了安全防護(hù)措施，從而安全精準(zhǔn)地拆除了東線止水墻，使爆破危害得到控制。此次爆破可為類似工程提供參考。

1 工程概況

1.1 基本情況

襄陽市東西軸線道路工程是中心城區(qū)“四橫五縱兩環(huán)九放射”主干路網(wǎng)結(jié)構(gòu)的重要組成部分。其中，隧道工程主要包含樊城明挖隧道314 m、西汊沉管351 m、魚梁洲暗埋段3580 m、東汊沉管660 m、東津明挖隧道495 m。東汊和西汊沉管段均采用軸線干塢預(yù)制，即干塢布置在隧道軸線岸上段主體結(jié)構(gòu)位置。圖1、圖2分別為東汊和東津止水墻結(jié)構(gòu)平面圖。全線對接端止水墻分兩期拆除：首先拆除東線的東汊、東津?qū)佣酥顾畨Γ渲?，東汊止水墻長為44.8 m，深為66.3 m，需拆除上部近20 m范圍，其中水下約16 m；東津止水墻長為43.6 m，深為44.51 m，厚度均為1.2 m，需拆除上部近27 m范圍，其中水下約23 m；材料均為塑性混凝土，強(qiáng)度均為5～10 MPa。

圖 1 東汊止水墻結(jié)構(gòu)平面圖(單位：m)Fig. 1 Structural plane of Dongcha water stop wall(unit:m)

1.2 周邊環(huán)境

東汊對接端周邊重要構(gòu)筑物包括：塢門兩側(cè)地連墻永久支護(hù)結(jié)構(gòu)，距塢門直線距離45 m的待浮運(yùn)沉管，距塢門直線距離345 m的污水處理廠球型罐體；東津?qū)佣酥苓呏匾獦?gòu)筑物包括：對接端兩側(cè)地連墻永久支護(hù)結(jié)構(gòu)，距對接端直線距離9 m已現(xiàn)澆成型的暗埋段隧道主體結(jié)構(gòu)，對接端北側(cè)直線距離138 m的城市景觀河水閘，距對接端直線距離約220 m的新建圖書館、泵房以及周邊的民房等。東汊對接端周邊環(huán)境見圖3，東津現(xiàn)場環(huán)境見圖4。

圖 2 東津止水墻結(jié)構(gòu)平面圖(單位：m)Fig. 2 Structural plane of Dongjin water stop wall(unit:m)

圖 3 東汊對接端周邊環(huán)境Fig. 3 Environment around the junction of the Dongcha

圖 4 東津?qū)佣酥苓叚h(huán)境Fig. 4 Environment around the junction of Dongjin

1.3 爆破拆除難點(diǎn)分析

雖然襄陽市東西軸線魚梁洲段沉管隧道對接端止水墻是材料強(qiáng)度為5～10 MPa的塑性混凝土，看似容易拆除，但實(shí)際拆除難度仍較大，爆破重難點(diǎn)仍較多。

1)塑性砼止水墻與地連墻永久支護(hù)結(jié)構(gòu)緊鄰，東汊止水墻距待浮運(yùn)沉管45 m，東津止水墻距暗埋段隧道主體結(jié)構(gòu)僅8 m，爆破有害效應(yīng)的控制是本次爆破拆除的重大難點(diǎn)。

2)兩道止水墻拆除高度在18～26.5 m之間，且寬度僅有1.2 m，是典型的薄墻結(jié)構(gòu)，爆破作業(yè)面窄，且凹凸不平，鉆孔難度大，施工效率低，施工進(jìn)度控制難度大。

3)工程地處一級(jí)水源地，水中長春鳊為國家一級(jí)保護(hù)動(dòng)物，如何有效控制污染源，做好零排放，存在很高的難度。

2 爆破安全控制標(biāo)準(zhǔn)

1)爆破振動(dòng)控制標(biāo)準(zhǔn)

《爆破安全規(guī)程》[10](GB6722—2014)中未明確規(guī)定爆破近區(qū)的鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的爆破振動(dòng)安全標(biāo)準(zhǔn)。因此需要進(jìn)行爆破振動(dòng)計(jì)算，具體計(jì)算過程如下。

暗埋段隧道主體及所有岸堤永久支護(hù)結(jié)構(gòu)距爆源很近，在爆破近區(qū)，爆破應(yīng)力波直接傳入被保護(hù)物，從而產(chǎn)生較大的應(yīng)力、應(yīng)變?；炷翗?gòu)件抗壓強(qiáng)度較高，其動(dòng)力破壞主要表現(xiàn)為受拉破壞或受剪破壞，即被保護(hù)物某點(diǎn)主控應(yīng)力或最大剪應(yīng)力超過抗壓或抗剪強(qiáng)度時(shí)，即發(fā)生破壞。如果已知被保護(hù)物的動(dòng)抗拉強(qiáng)度和動(dòng)抗剪強(qiáng)度，根據(jù)式(1)、(2)可得爆破近區(qū)質(zhì)點(diǎn)振動(dòng)速度公式(3)、(4)，具體如下

σ=KoρVpcp

(1)

τ=KτρVscs

(2)

式中：Ko、Kτ是與場地特征有關(guān)的系數(shù)；ρ為被保護(hù)物的密度，kg/m3；cp、cs為被保護(hù)物彈性波縱波速度與橫波速度，m/s；Vp、Vs為與波傳播方向一致及與波傳播方向垂直的質(zhì)點(diǎn)振動(dòng)速度，m/s。

Vp=σ/Koρcp

(3)

Vs=τ/=Kτρcs

(4)

由《水電工程水工建筑物抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》[11](NBT35047—2015)規(guī)定：混凝土動(dòng)態(tài)強(qiáng)度的標(biāo)準(zhǔn)值可較其靜態(tài)標(biāo)準(zhǔn)值提高20%，動(dòng)態(tài)抗拉強(qiáng)度的標(biāo)準(zhǔn)值可取為其動(dòng)態(tài)抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值的10%，已知C35混凝土材料參數(shù)如表1所示。

表 1 C35混凝土材料參數(shù)

則可知C35混凝土的動(dòng)態(tài)抗拉強(qiáng)度為2.81 MPa。對鋼筋混凝土地連墻支護(hù)和暗埋隧道主體而言，其力學(xué)指標(biāo)ρ、cp、cs均可知，其結(jié)構(gòu)尺寸及形狀一定，Ko、Kτ變化不大，可取為1。而cp、cs可通過無限介質(zhì)中應(yīng)力波波速式(5)、(6)計(jì)算

Cp=[(λ+2μ)/ρ]1/2

(5)

Cs=(μ/ρ)1/2

(6)

式中：λ、μ為拉梅常數(shù)。

故C35混凝土的縱波波速為4091 m/s，橫波波速為2740 m/s。因此通過式(1)、(2)可知暗埋隧道主體和地連墻永久支護(hù)是以受拉破壞為主。

綜上，根據(jù)式(3)可得爆破近區(qū)的暗埋隧道主體和地連墻永久支護(hù)的質(zhì)點(diǎn)最大振速為28.04 cm/s，由于是估算，為了留出足夠的安全富余，考慮將式(3)所得振速乘以0.7的折減系數(shù)，因此，爆破近區(qū)暗埋隧道主體和地連墻永久支護(hù)的控制振速為19.63 cm/s。

對于爆破中遠(yuǎn)區(qū)的被保護(hù)結(jié)構(gòu)物，則根據(jù)《爆破安全規(guī)程》[10](GB6722—2014)，參考相關(guān)結(jié)構(gòu)物的安全閾值，取一個(gè)合理的安全控制標(biāo)準(zhǔn)，具體如表2所示。

表 2 爆破安全振速控制標(biāo)準(zhǔn)

2)爆破水擊波控制標(biāo)準(zhǔn)

由于混凝土抗壓強(qiáng)度高，且此次爆破產(chǎn)生的動(dòng)水壓力是由塑性混凝土和鋼管樁中傳入水中產(chǎn)生的，不同于水中直接爆炸產(chǎn)生的水擊波，且從以往工程來看，壓力均小于1 MPa，因此混凝土結(jié)構(gòu)可不考慮水擊波或動(dòng)水壓力對結(jié)構(gòu)的直接破壞。按照《爆破安全規(guī)程》[10](GB6722—2014)中“水中沖擊波超壓峰值對魚類影響安全控制標(biāo)準(zhǔn)”的規(guī)定，并參考以往工程經(jīng)驗(yàn)，綜合分析確定了沉管對接端止水墻拆除爆破水擊波控制標(biāo)準(zhǔn)，見表3。

表 3 爆破安全水擊波控制標(biāo)準(zhǔn)

3 爆破拆除設(shè)計(jì)

鉆孔以爆破孔為主，但考慮到待浮運(yùn)沉管，地連墻永久支護(hù)結(jié)構(gòu)等距爆源較近，且須保護(hù)水環(huán)境和水生物，所以止水墻兩端輔之以減震孔并設(shè)氣泡帷幕等減震措施。爆破后再進(jìn)行水下出渣和鎖口鋼管樁的拆除。

3.1 爆破器材抗水試驗(yàn)

由于電子雷管抗水性差，深水條件下常規(guī)乳化炸藥存在受先起爆炸藥水擊波“減敏”作用而出現(xiàn)“壓死”現(xiàn)象，最終導(dǎo)致拒爆等問題[12]，因此要對可能出現(xiàn)拒爆、部分失去雷管感度的原因以及電子雷管的抗水性能進(jìn)行試驗(yàn)。分析炸藥及電子雷管在水中爆破的可靠性，若試驗(yàn)中出現(xiàn)拒爆，找到解決拒爆問題的措施，避免后續(xù)爆破作業(yè)時(shí)出現(xiàn)盲炮。

根據(jù)裝藥結(jié)構(gòu)，共進(jìn)行5組抗水抗壓試驗(yàn)，第1組為4節(jié)φ60 mm乳化炸藥連續(xù)綁扎，1發(fā)電子雷管置于頂部第2節(jié)炸藥中，正向起爆；第2組為4節(jié)φ60 mm乳化炸藥采用單股導(dǎo)爆索連續(xù)綁扎，1發(fā)電子雷管綁扎在導(dǎo)爆索端部，正向起爆；第3組為4節(jié)φ60 mm乳化炸藥采用雙股導(dǎo)爆索連續(xù)綁扎，1發(fā)電子雷管綁扎在導(dǎo)爆索端部，正向起爆；第4組為6節(jié)φ32 mm乳化炸藥采用單股導(dǎo)爆索連續(xù)綁扎，1發(fā)電子雷管綁扎在導(dǎo)爆索端部，正向起爆；第5組為2節(jié)φ60 mm乳化炸藥和3節(jié)φ32 mm乳化炸藥采用單股導(dǎo)爆索連續(xù)綁扎，1發(fā)電子雷管綁扎在導(dǎo)爆索端部，正向起爆。

然后將綁扎好的藥柱放入承壓筒中，并在承壓爆破筒底部的盲板上標(biāo)記，將5組承壓筒全部加壓至0.25 MPa，做好警戒后，放置6 h。6 h后檢查承壓筒，密封性能好，壓力穩(wěn)定維持在0.25 MPa，然后做好警戒及其他安全措施，激發(fā)雷管起爆。起爆后，雷管均正常起爆，但第1組中第一節(jié)炸藥拒爆，其余4組試驗(yàn)的乳化炸藥完全爆轟。圖5為0.25 MPa水壓條件下爆破前后情況對比圖。

圖 5 0.25 MPa水壓條件下爆破前后情況Fig. 5 Conditions before and after blasting under water pressure of 0.25 MPa

因此，電子雷管在25 m水深條件下能夠正常起爆；乳化炸藥在25 m水深條件下，能被電子雷管正常引爆，但不能可靠傳爆；在25 m水深條件下采用導(dǎo)爆索能夠可靠起爆乳化炸藥并正常傳爆，采用雙股導(dǎo)爆索能夠保障炸藥在孔內(nèi)可靠傳爆。

3.2 爆破參數(shù)

(1)爆破設(shè)計(jì)參數(shù)

1)孔徑、孔深及超深

根據(jù)文獻(xiàn)[13]水下磚石混凝土爆破可知，對于鉆孔爆破藥量計(jì)算有如下公式

Q=mcω2L

(7)

式中：Q為爆破所需裝藥量，kg；m為材料強(qiáng)度系數(shù)，無鋼筋混凝土取1.5～1.8；c為裝藥系數(shù)，條形藥包取2.0～3.0；ω為破壞半徑或需破壞厚度，m；L為條形藥包長度，m。

此處，m取1.65，c取2.5，考慮到沉管對接端止水墻拆除時(shí)存在鋼管樁的影響，將炮孔布置于靠鋼管樁一側(cè)，ω按0.7 m計(jì)，則1 m長度裝藥量為Q= 2.02 kg。

炮孔直徑對鑿巖生產(chǎn)率、炮孔數(shù)目和單位耗藥量均有影響，一般深孔爆破的炮孔直徑在50～150 mm之間。經(jīng)計(jì)算，線裝藥量為2.02 kg/m，而炮眼直徑與藥徑之間保留一定的空隙，致使乳化炸藥的裝藥密度一般為0.75～0.85 g/cm3，用炮棍嚴(yán)密搗實(shí)的情況下能將裝藥密度提高到0.9 g/cm3以上，因此炮孔的直徑應(yīng)大于50 mm。考慮到所有塑性混凝土止水墻厚度僅1.2 m，孔深均超過18 m，即使在墻中軸線上鉆孔，孔底偏差大于0.6 m就會(huì)鉆穿。因此，為保證鉆孔垂直精度，采用液壓巖心鉆機(jī)鉆孔，鉆孔孔徑均取75 mm。

為避免止水墻留根底影響后期沉管安裝，孔深均超深鋼管樁切割位置1.5 m，結(jié)合干塢塢門及對接端需要拆除的高度，鉆孔孔深為20～28 m，其中東汊、東津?qū)佣算@孔孔深分別為20 m、28 m。

2)炸藥單耗

此處止水墻為塑性混凝土，抗壓強(qiáng)度5～10 MPa，其堅(jiān)固性系數(shù)f為0.5～1.0，根據(jù)文獻(xiàn)[13]可知，基本單耗q取0.4 kg/m3?？紤]受水深影響的炸藥爆速降低系數(shù)，文獻(xiàn)[12]提出了如下修正公式

(8)

式中：q水為水下鉆孔爆破的炸藥單耗，kg/m3；q陸為相同介質(zhì)的陸地爆破炸藥單耗，kg/m3；H水為覆蓋層以上的水深，m；H覆為覆蓋層厚度，m；H梯為鉆孔爆破的梯段高度，m；kD為水下炸藥爆速降低系數(shù)。

由式(8)可知，水深越深，鉆孔梯段高度越高，水下爆破的單耗越高，此處非完全水下爆破，考慮水下炸藥爆破降低系數(shù)為0.9，經(jīng)計(jì)算可知，東汊對接端、東津?qū)佣说膯魏姆謩e為1.28 kg/m3、1.55 kg/m3。

3)孔網(wǎng)參數(shù)

止水墻的厚度均為1.2 m，φ60 mm乳化炸藥的線裝藥密度約為3.0 kg/m，則東汊對接端東津?qū)佣说目组g距分別為1.96 m、1.61 m。為盡量避免爆破對止水墻內(nèi)側(cè)鎖扣鋼管樁的破壞，同時(shí)避免其變形，以便于其順利拔出，同時(shí)，為了避免出現(xiàn)個(gè)別大塊影響后期水下清渣，將炮孔布置在兩根鎖扣鋼管樁之間的咬口連接處，則炮孔間距均為1.48 m。考慮到止水墻內(nèi)側(cè)鎖扣鋼管樁，使炮孔軸線偏向止水墻中線內(nèi)側(cè)10 cm，使外側(cè)的抵抗線為70 cm。

最大單段藥量及總藥量。根據(jù)地震波衰減規(guī)律公式，確定東汊最大段藥量為47.4 kg，總裝藥量1327.2 kg；東津設(shè)計(jì)最大單段藥量為66.9 kg，總裝藥量為1940.1 kg。

(2)現(xiàn)場優(yōu)化后的爆破參數(shù)

由于東津存在部分堵塞孔，并且考慮東汊止水墻的爆破效果，對東津止水墻部分爆破參數(shù)進(jìn)行了優(yōu)化。

1)炸藥單耗。東津?qū)佣酥顾畨φㄋ巻魏挠?.33 kg/m3調(diào)整為：1.02～1.33 kg/m3。

2)孔網(wǎng)參數(shù)。東津止水墻共設(shè)置29個(gè)主爆孔，編號(hào)Z1～Z29，爆破之前清除止水墻上覆土體后拔掉鐵套管孔深由28 m變?yōu)?6.5 m，超深1.5 m。但部分炮孔由于在用水槍清理覆土?xí)r未保護(hù)好，導(dǎo)致若干石塊掉入孔內(nèi)堵塞孔底。雖用空壓機(jī)清孔，但最終仍未達(dá)到設(shè)計(jì)值26.5 m；此外設(shè)置6個(gè)減震孔，編號(hào)J1～J6，兩側(cè)各3個(gè)，間距0.5 m，孔深26.5 m。所有孔均垂直布置。

3)堵塞長度。優(yōu)化后增加了堵塞長度，由1.5 m改為2.5 m。

4)最大單段藥量及總藥量。優(yōu)化后最大單端藥量變?yōu)?3.3 kg，總裝藥量變?yōu)?712.7 kg。

3.3 裝藥結(jié)構(gòu)

為避免爆破振動(dòng)過大或爆破飛石，采取φ60 mm和φ32 mm乳化炸藥連續(xù)組合裝藥結(jié)構(gòu)，減弱水上部分的單耗，具體如下：

東汊止水墻。先將36節(jié)φ60 mm炸藥連續(xù)綁扎在竹片尾部，再采用14節(jié)φ32 mm炸藥連續(xù)綁扎在竹片頂部制作成炸藥柱，單孔裝藥量47.4 kg，孔口堵塞長度1.5 m。

東津止水墻。爆破設(shè)計(jì)為先將52節(jié)φ60 mm炸藥連續(xù)綁扎在竹片尾部，再接著用15節(jié)φ32 mm炸藥連續(xù)綁扎在竹片頂部制作成炸藥柱，單孔裝藥量66.9kg；但綜合考慮現(xiàn)場部分炮孔堵塞，且未能及時(shí)清理，以及東汊止水墻爆破效果決定重新調(diào)整裝藥結(jié)構(gòu)，見表4，孔口堵塞長度增加至2.5 m。

表 4 東津止水墻裝藥參數(shù)表

3.4 起爆網(wǎng)路

基于爆破試驗(yàn)所得結(jié)果，采用雙股導(dǎo)爆索綁扎，起爆網(wǎng)路為單孔單段。

東汊止水墻由南側(cè)順序向北側(cè)傳爆，段間時(shí)差17 ms，總延時(shí)459 ms。

經(jīng)過對東汊止水墻拆除爆破的簡單總結(jié)，對東津起爆網(wǎng)路進(jìn)行了優(yōu)化，起爆網(wǎng)路由南側(cè)逐孔向北側(cè)的起爆方式調(diào)整為由南北兩側(cè)向中間逐孔起爆，段間時(shí)差由17 ms增加到25 ms。圖6為起爆網(wǎng)路圖。

圖 6 起爆網(wǎng)路圖(自左而右分別為東汊、東津止水墻)Fig. 6 Initiation network diagram(Dongcha and Dongjin water stop walls from left to right)

4 爆破效果

襄陽東西軸線沉管隧道對接端(東汊、東津)止水墻爆破分別在2020年10月28日17時(shí)08分和10月29日16時(shí)28分起爆。

東汊止水墻達(dá)到預(yù)期拆除效果，振動(dòng)速度低于設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)，被保護(hù)結(jié)構(gòu)物未見損傷，水擊波也未造成長春鳊傷亡；在總結(jié)東汊止水墻爆破作業(yè)的基礎(chǔ)上通過優(yōu)化東津裝藥結(jié)構(gòu)，起爆網(wǎng)路以及增加防護(hù)措施，使振動(dòng)和水擊波進(jìn)一步減弱，總體爆破效果良好。表5、表6為關(guān)鍵位置爆破振動(dòng)監(jiān)測結(jié)果。表7為水擊波監(jiān)測結(jié)果。

表 5 東汊止水墻爆破振動(dòng)監(jiān)測結(jié)果

表 6 東津止水墻爆破振動(dòng)監(jiān)測結(jié)果

表 7 (東津、東汊)止水墻爆破水擊波監(jiān)測結(jié)果

5 結(jié)語

(1)根據(jù)襄陽市魚梁州東線止水墻復(fù)雜的施工條件進(jìn)行合理的爆破設(shè)計(jì)是此次止水墻成功拆除的關(guān)鍵，基于止水墻的材料參數(shù)并考慮所處深水條件合理設(shè)計(jì)爆破參數(shù)，并在爆破之前對深水下爆破器材的抗水和抗壓性能進(jìn)行試驗(yàn)，得出采用雙股導(dǎo)爆索才能保證炸藥在水下正常起爆并可靠傳爆的結(jié)果，最后合理設(shè)計(jì)爆破網(wǎng)路與起爆間隔并在東汊止水墻成功拆除的基礎(chǔ)上優(yōu)化東津的起爆網(wǎng)路，延期時(shí)間以及裝藥結(jié)構(gòu)等，從而更加安全精準(zhǔn)的拆除了東津止水墻。

(2)根據(jù)爆破安全規(guī)程以及地震波傳播理論等制定了爆破安全控制標(biāo)準(zhǔn)，并在此基礎(chǔ)上布設(shè)減震孔，設(shè)置氣泡帷幕。水擊波近區(qū)超壓峰值雖較高但衰減較快，影響很小，調(diào)查后未見漢江中一級(jí)水保生物長春鳊的傷亡，其他魚類也未見損傷。重要結(jié)構(gòu)如：地連墻永久支護(hù)，首節(jié)待浮運(yùn)沉管，暗埋段主體結(jié)構(gòu)等的振動(dòng)速度也完全符合控制標(biāo)準(zhǔn)中的要求。

(3)襄陽漢江沉管隧道止水墻水深大，壁厚薄，施工作業(yè)面狹窄，距重要建筑結(jié)構(gòu)近以及存在一級(jí)水保生物等復(fù)雜的施工條件是本工程的顯著特點(diǎn)，采用液壓巖心地質(zhì)鉆進(jìn)行炮孔布設(shè)是爆破施工中較為創(chuàng)新的嘗試，合理的爆破設(shè)計(jì)加之合理的安全防護(hù)措施保證了襄陽東線止水墻的成功拆除，并為類似工程積累了經(jīng)驗(yàn)。