陳小峰，邵 飛，徐 倩，白林越，高 岳

（陸軍工程大學 野戰(zhàn)工程學院，江蘇 南京 210007）

我國國民經(jīng)濟的快速發(fā)展，為橋梁建設事業(yè)的發(fā)展提供了良好的條件。橋梁事業(yè)的發(fā)展是確保社會生產(chǎn)和生活正常化的基本條件之一。架設大跨徑橋梁在抗震救災等工程保障活動中起著先行作用，它是實現(xiàn)成功搶險救災的必要條件，直接為救災人員和物資的輸送、被困人員的安全轉(zhuǎn)移服務，是作戰(zhàn)工程保障的重要組成部分。因此，架設大跨度橋梁的任務特別是在地震、特大洪水、泥石流、冰雪等惡劣條件下的正常通車顯得尤為重要。研究如何快速架設大跨徑預應力裝配式鋼橋?qū)焖贀岆U救災行動具有很強的現(xiàn)實指導意義。

“ZB-200 型裝配式公路鋼橋”是依據(jù)交通部交通戰(zhàn)備辦公室交戰(zhàn)備字[2002]22 號文下達的科研任務書研制的新型裝配式公路鋼橋，是我國本世紀國防交通戰(zhàn)備基本的制式橋梁器材。ZB-200 型鋼橋是一種可拆裝的下承式橋梁，由單銷將若干桁架單元連接成橋梁的承重主梁，用橫梁和橋板組裝成橋面結構。該器材標準化程度高、互換性強，具有結構簡單、使用靈活、拆裝方便、載重量大、適應性好、全部構件采用普通汽車運輸?shù)葍?yōu)點[1]。該器材結合國內(nèi)、外近年來在裝配式橋梁領域的最新發(fā)展和研究成果，按照我國交通戰(zhàn)備發(fā)展的實際需求，體現(xiàn)了“平戰(zhàn)結合，軍民兼用”的設計思想，較好地解決了我國原321 鋼橋雙層架設不方便、車行道寬度偏小、承載能力不足等問題。ZB-200 型鋼橋采用的接頭燕尾形抗疲勞結構、橋板降載剪力銷、螺母套固定技術等創(chuàng)新技術，明顯提高了橋梁的疲勞壽命，優(yōu)化了橋面結構，方便了橋板固定，提高了承載能力。朱永焯等人[2]為解決321 型裝配式公路鋼橋承載力不足、橋面較窄、疲勞壽命較低等問題，對ZB-200 型裝配式公路鋼橋進行了設計研究。陳雙聰?shù)热薣3]以搶通毀于汶川地震的徹底關大橋為背景，針對321 鋼橋和ZB-200 型鋼橋架設跨徑過小問題，提出對ZB-200 型裝配式公路鋼橋進行預應力技術改造，設計了相應的預應索、撐桿和錨箱。黃海棠等人[4]在介紹貝雷梁錯孔撓度現(xiàn)有計算方法的基礎上，提出了基于幾何學的貝雷梁錯孔撓度計算新方法，并用算例驗證了新方法的可靠性。

1 架設方案設計計算

設計任務：障礙寬度80m，快速架設臨時性橋梁，保障履帶式荷載50t，輪式軸壓力13t 以下的裝備和車輛迅速克服河川、斷橋、溝谷等障礙，以實現(xiàn)道路的搶通。

1.1 導梁總體設計方案

本設計將采用懸臂推送法架設，架設的關鍵在于導梁的設計，通過改變導梁橫截面的形式，實現(xiàn)橋梁的架通。采用的桁架截面形式主要包括以下幾種形式，即單排單層（SS）、單排單層加強型（SSR）、雙排單層加強型（DSR）、三排單層加強型（TSR）、三排雙層加強型（TDR，如圖1 所示）[5-6]。

圖1 三排雙層加強型（TDR）

根據(jù)桁架不同截面的容許彎矩[M]和容許剪力[Q]進行試算，并運用MIDAS 軟件進行有限元分析，確定懸臂推送法架設所用導梁形式為：8 節(jié)單排單層（SS），6 節(jié)單排單層加強型（SSR），5 節(jié)雙排單層加強型（DSR），4 節(jié)三排單層加強型（TSR），4 節(jié)三排雙層加強型（TDR）。導梁總體方案如圖2 所示。

圖2 導梁總體設計方案

1.2 架設方案計算說明

本設計采用邊拼裝邊推送的方法進行，需要對懸臂推送架設過程中桁架推出穩(wěn)定校核進行計算，本設計將導梁的計算分為兩個階段進行。表1、表2 為計算中涉及的相關參數(shù)表。

表1 桁架容許內(nèi)力（半邊橋）

表2 ZB-200 型裝配式橋每橋節(jié)（3.048m）重量P

1.3 導梁未達到對岸搖滾階段（見圖3）

圖3 導梁未達到對岸搖滾階段

1.3.1 桁架變截面處彎矩、剪力驗算

SS-SSR 截面彎矩M1，剪力Q1；SSR-DSR 截面彎矩M2，剪力Q2。

DSR-TSR 截面彎矩M3，剪力Q3；TSR-TDR 截面彎矩M4，剪力Q4，具體參數(shù)見表3。

表3 桁架變截面處彎矩、剪力驗算

1.3.2 橋跨懸出端穩(wěn)定性驗算以我岸搖滾為矩心，橋跨懸出端靜載產(chǎn)生傾覆力矩（M傾），搖滾之后拼裝的橋跨靜載所產(chǎn)生穩(wěn)定力矩（M穩(wěn)）。不致傾覆，須滿足M穩(wěn)>1.3M傾，見表4。

表4 橋跨懸出端穩(wěn)定性驗算

1.3.3 主桁下弦桿受局部彎曲的強度驗算

采用懸臂推送法架設時，由于導梁和橋跨不斷向前推出，搖滾支撐位置不斷發(fā)生變化，橋跨承受的支反力和計算彎矩都不斷變化，下弦桿受到搖滾的集中反力產(chǎn)生局部彎矩和懸出端的負彎矩的作用，下弦桿有可能發(fā)生局部失穩(wěn)。驗算時，就下弦桿而言，當懸出端將到達對岸，但尚未搭上對岸搖滾時，此時，懸出端跨度最大且我岸搖滾正好在主桁下弦節(jié)點之間，下弦桿件受局部彎矩最大，最有可能發(fā)生失穩(wěn)。

假設每岸設置4 個搖滾，通過軟件計算可得我岸每個搖滾的最大支反力R=452.64kN，顯然每個搖滾支反力大于其承載力250kN。故需要設置平衡梁組件以減小每個搖滾的支反力。所以分擔到每個搖滾的反力R=226.32kN，而一個搖滾上有3 個滾輪，則每個滾輪上承受的力為1/3R，即75.44kN。

由圖4 得，滾輪的作用力不在下弦桿兩節(jié)點的中心處，但計算時將其看做在中心處，使弦桿偏安全。

圖4 我岸搖滾平衡梁組件示意圖

查表得弦桿2-[10 得：Wx=79.4cm3，A2=25.48cm2，Ix=396.6cm4，示意圖見圖5。

圖5 加強弦桿慣性矩示意圖

所以，下弦桿的局部彎矩滿足要求。

式中：N-弦桿軸向壓力；l-弦桿節(jié)點間距；h-主桁高度；M-支反力產(chǎn)生的局部彎矩；M0-支反力產(chǎn)生的簡支梁的最大彎矩。

1.3.4 橋跨懸出端的撓度計算

用懸臂推送法架設時，由于導梁自身的重量，橋跨懸出端產(chǎn)生彈性撓度f彈和非彈性撓度f非彈。假定懸臂端在我岸搖滾處為固定端，則：

通過計算得：TSR-TDR 截面因非彈性撓度產(chǎn)生的轉(zhuǎn)角為4θ=9.36×10-4rad。

通過結構力學求解器求得：TSR-TDR 截面因彈性撓度產(chǎn)生的轉(zhuǎn)角為0.00286rad。

式中：θ-連接銷轉(zhuǎn)角；L-每節(jié)桁架長度；lSS、lSSR、lDSR、lTSR、lT－DRL－SS、SSR、DSR、TSR、TDR 型桁架長度；q-桁架每縱長米等效靜載；lSS、lSSR、lDSR、lTSR、lTDR-SS、SSR、DSR、TSR、TDR型桁架截面的慣性矩；Δ-銷孔間隙，取0.5mm。

1.3.5 架設連桿的設計計算

由于導梁自重產(chǎn)生的撓度和對岸可能高于我岸，使導梁低于對岸搖滾，無法搭接上，因此必須在導梁下適當位置安裝架設連桿，使導梁前端翹起獲得一定抬高，以保證順利搭接對岸搖滾。架設前首先平整場地，盡量使使兩岸的高差為0。我岸搖滾的高度為754mm，對岸搖滾的高度為346mm，懸出端的撓度為3.16m。

每個架設連桿前最多可接四節(jié)桁架。所以，為使懸出端能順利搭接對岸搖滾，需使導梁前四節(jié)翹起的高度h滿足：h>3.16-（0.754-0.346）=2.752m，參數(shù)見表5。

表5 架設連桿位置及前端翹起高度

設計中，分別在第一節(jié)與第二節(jié)、第三節(jié)與第四節(jié)之間、第四節(jié)與第五節(jié)之間設置架設連桿。導梁的架設連桿設計如圖6 所示。

圖6 架設連桿設計

則翹起高度為：h=2.72+0.4=3.12m>2.752m。所以，架設連桿設計符合要求。

1.4 導梁接觸對岸搖滾推送階段

當導梁搭接到對岸時，為減小對岸搖滾的支反力同時考慮架設場地的限制，采用每推出一段拆掉一段導梁的方法進行架設。通過初步試算可知，當TDR 搭接對岸時，橋跨結構對對岸每個支座產(chǎn)生的壓力最大，最大值為443.81kN，設置兩個搖滾，每個搖滾分擔的支反力為221.91kN，小于其允許承載力250kN，所以，對岸一共設置4 個搖滾滿足要求（每半邊橋設置2 個）。

滾輪的作用力不在下弦桿兩節(jié)點的中心處，但計算時假定滾輪作用于桿件中心處，使弦桿偏安全。

具體示意圖及驗算見表6、圖7。

表6 導梁接觸對岸搖滾推送階段驗算

圖7 對岸搖滾作用位置示意圖

2 橋梁架設作業(yè)

2.1 架設流程

如圖8 所示。

圖8 架設流程

2.2 滾座布置

滾座分為搖滾和平滾兩種，根據(jù)勘測時的選線來確定搖滾和平滾的位置，進行滾座的安裝。搖滾安置在我岸與對岸的岸邊，我岸的搖滾也稱為架設滾用于橋梁的推出；對岸的搖滾也稱為落地滾用于橋梁的上岸。通過計算，確定我岸為帶平衡梁搖滾，對岸為不帶平衡梁的搖滾。平滾安置在我岸搖滾之后，用于支承橋梁和減小橋梁在推出過程中的阻力。滾座的設置如圖9-11 所示。

圖9 平滾布置

圖10 我岸帶平衡梁的搖滾布置

圖11 對岸不帶平衡梁的搖滾布置圖

2.3 單排橋梁拼裝

第1、2 橋節(jié)拼裝分別如圖12、13 所示。

圖12 第1 橋節(jié)拼裝

圖13 第2 橋節(jié)拼裝

2.4 多排橋梁拼裝

DSR 結構的拼裝分別如圖14-16 所示。

圖14 DSR 結構第1 橋節(jié)拼裝

圖15 DSR 結構第2 橋節(jié)拼裝（一）

圖16 DSR 結構第2 橋節(jié)拼裝（二）

2.5 橋梁落橋

橋梁落橋如圖17 所示。

圖17 落橋示意圖

3 結論

本研究主要探討了利用ZB-200 型裝配式公路鋼橋架設跨徑大于80m 的預應力橋梁過程的實現(xiàn)技術。進行了架設大跨徑橋梁的總體方案設計計算；采用懸臂推送法架設，區(qū)分導梁懸出狀態(tài)的兩個階段，對桁架結構彎矩、剪力、懸出端穩(wěn)定性、下弦桿的局部彎曲強度、懸出端的撓度進行了驗算；設計了大跨徑橋梁架設的作業(yè)方法與組織，繪制了架設作業(yè)圖紙。對于擴大現(xiàn)有裝備的使用范圍，提高大跨度江河應急保障能力具有重要現(xiàn)實意義。