管 挺， 謝 立， 萬(wàn)文華， 林 俊

(中天鋼鐵集團(tuán)有限公司， 江蘇 常州 213100)

引 言

磷元素一般被認(rèn)為是鋼中的有害雜質(zhì)，容易在晶界偏析，造成鋼材“冷脆”，顯著降低鋼材的低溫沖擊韌性。隨著高品質(zhì)鋼需求的日益增大，對(duì)鋼中磷含量的要求更高[1-2]。國(guó)內(nèi)某鋼廠120 t頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐采用常規(guī)的單渣工藝冶煉磷質(zhì)量分?jǐn)?shù)低于0.015%的鋼種時(shí)，轉(zhuǎn)爐冶煉終點(diǎn)脫磷率約85.6%，補(bǔ)吹率為7.34%。

為提高產(chǎn)品質(zhì)量的提高，降低煉鋼成本，需開(kāi)發(fā)高效的脫磷工藝。文獻(xiàn)調(diào)研發(fā)現(xiàn)，業(yè)內(nèi)已經(jīng)對(duì)轉(zhuǎn)爐脫磷做了大量的基礎(chǔ)研究，其中李建新等[3]對(duì)不同轉(zhuǎn)爐吹煉工藝的爐渣巖相結(jié)構(gòu)做了細(xì)致的分析，統(tǒng)計(jì)了不同爐渣渣相的含量變化；楊肖等[4]對(duì)轉(zhuǎn)爐冶煉過(guò)程的脫磷規(guī)律進(jìn)行了研究，得出在轉(zhuǎn)爐吹煉前期將爐渣堿度控制在1.5-2.2、全鐵質(zhì)量分?jǐn)?shù)控制在10-15%，轉(zhuǎn)爐爐渣具有更高的脫磷效率。本文對(duì)轉(zhuǎn)爐冶煉過(guò)程的脫磷規(guī)律和爐渣特性進(jìn)行研究，設(shè)計(jì)合理的加料造渣工藝，提高轉(zhuǎn)爐脫磷效率。

1 轉(zhuǎn)爐冶煉過(guò)程脫磷規(guī)律研究

轉(zhuǎn)爐脫磷過(guò)程是將鐵水中的磷氧化成P2O5，并使之與爐渣中的CaO結(jié)合成穩(wěn)定的化合物。文獻(xiàn)調(diào)查發(fā)現(xiàn)，在 1400-1450 ℃條件下，泡沫化程度高、流動(dòng)性好的高堿度爐渣有利于提高脫磷效率[5-7]。由此分析可知，前期爐渣的熔化溫度需低于此溫度范圍。某鋼廠轉(zhuǎn)爐前期爐渣成分的控制如表1所示，由表1中可知，轉(zhuǎn)爐爐渣主要由CaO、SiO2、MgO、MnO和T.Fe等組成，各組分的含量決定了爐渣的熔點(diǎn)。采用型號(hào)為ND-П的高溫物性測(cè)試儀對(duì)40爐爐渣熔點(diǎn)進(jìn)行測(cè)定，并根據(jù)測(cè)定結(jié)果研究爐渣堿度、MgO含量和MnO+FeO對(duì)爐渣熔點(diǎn)的影響，最終得到低熔點(diǎn)爐渣的成分區(qū)間。

表1 轉(zhuǎn)爐吹煉前期爐渣成分

爐渣成分對(duì)爐渣熔點(diǎn)的影響如圖1所示。由圖1可知，爐渣熔點(diǎn)隨著爐渣堿度和w(MgO)的增大而逐漸升高，隨著w(FeO)和w(MnO)的和值的增加而降低。這是因?yàn)闋t渣中的CaO和MgO為高熔點(diǎn)物質(zhì)，并且在轉(zhuǎn)爐冶煉過(guò)程中CaO和MgO與爐渣中的其它組分反應(yīng)生成2CaO·SiO2和鎂橄欖石，均為高熔點(diǎn)物質(zhì)[8-10]；而MnO和FeO 本身為低熔點(diǎn)物質(zhì)，且 MnO可與爐渣中的SiO2反應(yīng)生成MnO·SiO2(熔點(diǎn)：1285 ℃)， FeO可與爐渣中的其他組分生成FeO·SiO2(熔點(diǎn)：1205 ℃)、CaO·FeO·SiO2(熔點(diǎn)：1205 ℃)等低熔點(diǎn)物質(zhì)[8-9]，能有效降低爐渣的熔點(diǎn)。為保證前期爐渣的熔化，建議爐渣堿度控制在2.0以下，爐渣MgO含量控制在9%以下，w(T.Fe)與w(MnO)的和值控制在15-20%，此時(shí)爐渣熔點(diǎn)基本能控制在1400 ℃以下。

圖1 爐渣組分對(duì)熔點(diǎn)的影響

將爐渣熔點(diǎn)與影響因素進(jìn)行擬合，得到如下公式：

熔點(diǎn)=-6.7w(FeO+MnO)+115.6R+9.1

w(MgO)+1176.4

(1)

2 工藝優(yōu)化措施

(1)轉(zhuǎn)爐冶煉前期，控制熔池溫度為1400-1450 ℃，同時(shí)為得到流動(dòng)性好的高效脫磷爐渣，爐渣成分的設(shè)計(jì)應(yīng)如表2所示。以公式1對(duì)表2中成分的爐渣熔點(diǎn)進(jìn)行計(jì)算，熔點(diǎn)在1300-1400 ℃之間。

表2 設(shè)計(jì)的前期爐渣成分

(2)轉(zhuǎn)爐冶煉過(guò)程槍位控制如圖2所示，優(yōu)化后的槍位與常規(guī)工藝相比，提高了前期的槍位，并增加了冶煉末期的壓槍時(shí)間。

圖2 常規(guī)工藝和新工藝槍位對(duì)比圖

(3)根據(jù)爐渣堿度和MgO含量的要求，計(jì)算轉(zhuǎn)爐冶煉各階段的石灰和輕燒白云石加入量，并輸入到轉(zhuǎn)爐自動(dòng)煉鋼模型中，用于指導(dǎo)轉(zhuǎn)爐整個(gè)冶煉階段石灰和輕燒白云石的加入，同時(shí)為保證化渣效果，冶煉前期適當(dāng)提高槍位的同時(shí)，增加礦石加入量，前期加入的礦石量占總量的60%以上。

3 生產(chǎn)實(shí)踐效果

根據(jù)優(yōu)化后的措施，采用單渣法組織生產(chǎn)，并跟蹤2020年第一季度要求磷含量低于0.015%鋼種的生產(chǎn)數(shù)據(jù)，轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)情況如表3和圖3所示。與常規(guī)工藝相比，轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)脫磷率提高了3.3%，補(bǔ)吹率由常規(guī)工藝的 7.34%降低到2.83%，取得明顯進(jìn)步。

圖3 工藝優(yōu)化前后脫磷率對(duì)比

表3 工藝優(yōu)化前后轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)情況對(duì)比

4 結(jié) 論

(1) 轉(zhuǎn)爐吹煉前期爐渣熔點(diǎn)隨著爐渣堿度和w(MgO)的增加而增加，隨w(FeO)和w(MnO)的和值增加而降低；爐渣w(MgO)控制在6-9%，w(FeO+MnO)控制在15-20%，爐渣堿度控制在1.5-2.0，此爐渣熔點(diǎn)在1300-1400 ℃之間。

(2) 轉(zhuǎn)爐冶煉前期半鋼磷含量隨爐渣堿度的增加而降低，但當(dāng)堿度超過(guò)2.0時(shí)，脫磷效果增加不明顯；半鋼磷含量隨爐渣w(FeO)的增加而降低，當(dāng)w(FeO)超過(guò)20%，脫磷效果增加不明顯。

(3) 生產(chǎn)實(shí)踐表明，以優(yōu)化后的單渣工藝冶煉，轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)脫磷率可由85.6%提高至88.9%，補(bǔ)吹率可由7.34%降低至2.83%。