周禹良 李 斌 楊 雪

(1.北京中煤礦山工程有限公司,北京 100013;2.礦山深井建設(shè)技術(shù)國(guó)家工程研究中心,北京 100013;3.中國(guó)礦業(yè)大學(xué)(北京)力學(xué)與建筑工程學(xué)院,北京 100083)

我國(guó)西南地區(qū)富水溶蝕白云巖含水層分布廣泛, 礦井水害防治難度極大[1-2]。井筒作為地下開采的咽喉,是礦山建設(shè)的關(guān)鍵工程[3-4]。若鑿井期間井筒涌水量過(guò)大或發(fā)生突水淹井,將造成巨大的經(jīng)濟(jì)損失,并嚴(yán)重影響建井周期[5-7]。因此,有效封堵基巖含水層對(duì)保證井筒安全快速掘砌十分重要。注漿技術(shù)是地下工程水害防治的主要方法之一,不僅能夠封堵地層導(dǎo)水通道,而且能夠?qū)崿F(xiàn)對(duì)破碎圍巖的永久加固。井筒注漿技術(shù)可分為地面預(yù)注漿和工作面注漿[8]。工作面注漿受井下作業(yè)空間限制,且與掘砌交替施工,注漿效率低;地面預(yù)注漿可與井筒掘砌同時(shí)作業(yè),具有工藝成熟、鉆注效率高等優(yōu)點(diǎn),是封堵井筒基巖大厚度含水層或多層含水層的首選方法[9-10]。近年來(lái),地面預(yù)注漿技術(shù)在礦山井筒水害防治中應(yīng)用廣泛。安許良等[11]分析了新疆漢水泉礦區(qū)侏羅系地層可注性并進(jìn)行了井筒地面預(yù)注漿設(shè)計(jì)。陳振國(guó)[12]介紹了鐵礦溜破硐室地面預(yù)注漿鉆孔結(jié)構(gòu)優(yōu)化技術(shù),在保證堵水效果基礎(chǔ)上降低施工成本。賀文等[13]研究提出了千米盲豎井穿越富水地層的分段預(yù)注漿工藝,堵水應(yīng)用效果良好。王志曉等[14]進(jìn)行了霍爾辛赫煤礦立井井筒地面預(yù)注漿技術(shù)研究,確保進(jìn)風(fēng)立井井筒工程安全快速施工。陳龍等[15]介紹了麻家梁煤礦2號(hào)進(jìn)、回風(fēng)立井地面預(yù)注漿施工技術(shù),縮短了建井工期。

目前,我國(guó)西南地區(qū)磷礦資源已進(jìn)入大規(guī)模開發(fā)階段[16-17],高水壓強(qiáng)富水白云巖地層給許多在建或待建的豎井井筒或其他地下工程造成嚴(yán)重的水害威脅[18-19]。因此,開展特厚富水溶蝕白云巖地層井筒地面預(yù)注漿技術(shù)研究十分必要。本文針對(duì)溶蝕白云巖含水層水文地質(zhì)特征,結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)注漿試驗(yàn)和數(shù)值模擬研究,分析了白云巖含水層可注性,獲得了合理孔間距、注漿壓力等地面預(yù)注漿工藝參數(shù),為類似條件井筒防治水提供參考。

1 工程背景

1.1 礦井概況

老虎洞磷礦位于貴州省黔南自治州甕安縣銀盞鎮(zhèn)。井田面積約6.26 km2,產(chǎn)能44 Mt/a。該礦采用豎井開拓,布置主井、副井、1#進(jìn)風(fēng)井、回風(fēng)井4 個(gè)井筒。由于礦層埋藏在震旦系高水壓強(qiáng)富水溶蝕白云巖含水層之下,井筒水害防治形勢(shì)嚴(yán)峻。2007 年,該礦擬建主斜井在開掘至斜長(zhǎng)97 m 時(shí),溶蝕白云巖中的承壓水噴涌流量為140 m3/ h,造成突水淹井。因此,老虎洞磷礦井筒穿越的白云巖地層水防治難度大、危險(xiǎn)性高,井筒開掘之前必須采用專門的防治水技術(shù),保證安全快速建井。

1.2 地質(zhì)條件

礦區(qū)地層由淺至深依次為第四系(Q)、寒武系明心寺組(∈1m)與牛蹄塘組(∈1n)、震旦系燈影組(Z2dn)與陡山沱組(Z1d)、南華系(Nh)。礦井典型水文地質(zhì)剖面如圖1所示,井田位于白巖背斜西翼,屬于單斜構(gòu)造,區(qū)內(nèi)斷裂構(gòu)造較發(fā)育,以北北東向?yàn)橹?分布于白巖背斜軸部附近,規(guī)模較大。場(chǎng)區(qū)含水層與隔水層在構(gòu)造背景下以白巖背斜為核心,形成以燈影組為主要含水體的一構(gòu)造控水、封閉式泉排泄型巖溶地下水系統(tǒng)。牛蹄塘組炭質(zhì)泥巖與下伏的震旦系白云巖含水層呈平行不整合接觸,是區(qū)內(nèi)良好的隔水層。震旦系白云巖地層為溶蝕型含水層,厚270 ～330 m,水壓高、富水性強(qiáng),是影響井筒安全掘砌的主要威脅。

2 井筒地面預(yù)注漿試驗(yàn)

2.1 地面預(yù)注漿試驗(yàn)方案

考慮井筒穿越巨厚富水白云巖含水層的實(shí)際情況,老虎洞磷礦擬采用地面預(yù)注漿技術(shù)作為井筒堵水方案。為了分析溶蝕白云巖地層可注性,獲取地面預(yù)注漿工藝參數(shù)并優(yōu)化井筒注漿帷幕設(shè)計(jì),選取回風(fēng)井場(chǎng)地開展溶蝕白云巖含水層地面預(yù)注漿試驗(yàn)。回風(fēng)井井筒凈徑?8.5 m,深381 m,穿越白云巖含水層厚301.26 m。井筒地面預(yù)注漿試驗(yàn)鉆孔布置如圖2(a)所示,在與回風(fēng)井井筒同心的圓周上布置3 個(gè)注漿試驗(yàn)孔(T1～T3)和一個(gè)檢查孔C1鉆孔。試驗(yàn)鉆孔布孔圈徑?12 m,T1與T2鉆孔間距為6.0 m,T3鉆孔位于T1和T2孔中間,孔間距3.11 m;C1鉆孔位于T1和T3孔中間,孔間距1.57 m。試驗(yàn)孔鉆孔結(jié)構(gòu)如圖2(b),套管段85 m,孔徑?219 mm,注漿段300 m,孔徑?133 mm,試驗(yàn)孔孔深385 m。首先進(jìn)行T1、T2孔注漿試驗(yàn),注漿結(jié)束后,T3孔作為檢查孔,開展鉆孔取芯和壓水試驗(yàn),若注漿堵水效果滿足要求,則取消C1孔,并據(jù)此優(yōu)化井筒地面預(yù)注漿工程設(shè)計(jì);若T3孔不能明確地層可注性和合理孔間距,則進(jìn)行T3孔地面預(yù)注漿試驗(yàn),并繼續(xù)以C1孔檢查注漿效果。

圖2 現(xiàn)場(chǎng)注漿試驗(yàn)鉆孔布置及鉆孔結(jié)構(gòu)Fig.2 Layout and structure of the borehole in the field SPG test

2.2 現(xiàn)場(chǎng)注漿試驗(yàn)

回風(fēng)井井筒地面預(yù)注漿試驗(yàn)完成壓水試驗(yàn)45次,注漿量為5 687 m3。試驗(yàn)孔各注漿段的注漿量及注漿終壓如圖3所示。T1孔和T2孔前3 注漿段的注漿量明顯大于深部后3 段注漿量。以T1孔為例,前三段注漿量為1 404 m3,占該孔總注漿量的79.5%,深部的后3 段注漿量為362 m3,占該孔總注漿量的20.5%。注漿壓力隨深度加深而增大,各段注漿終壓均達(dá)到2.5 倍靜水壓力。T1孔和T2孔深部白云巖含水層上段地層注漿量較小,如T1孔第6 段,該段段高55 m,注漿量?jī)H72 m3,每米鉆孔平均注漿量1.3 m3,而此時(shí)注漿壓力已接近3 倍靜水壓力。注漿量太小,明顯不能滿足井筒堵水需要。因此可以判斷下部地層導(dǎo)水通道連通性相對(duì)較小,應(yīng)該繼續(xù)提高注漿壓力增加漿液注入量,保證堵水效果。T3孔注漿試驗(yàn)中,下段白云巖含水層注漿終壓在3 倍靜水壓力基礎(chǔ)上,再增加3～5 MPa。增加注漿壓力后,與T1孔和T2孔比較,T3孔后3 段注漿量明顯增大,T1孔和T2孔后三段注漿量平均值為149.3 m3,T3孔后三段注漿量平均值為312 m3,增幅達(dá)108.9%。因此,增加注漿壓力可明顯改善地層可注性。

圖3 試驗(yàn)孔各段注漿量及注漿終壓Fig.3 Grout takes and final pressure of each stage of the testing borehole

2.3 壓水試驗(yàn)成果分析

壓水試驗(yàn)是評(píng)估地層透水性和檢驗(yàn)注漿效果的重要手段,壓水試驗(yàn)過(guò)程如圖4(a)所示。地面記錄壓水流量Q和泵壓Pm,試驗(yàn)段段長(zhǎng)L,其有效壓力Pt根據(jù)公式(1)換算。各段鉆孔完成后,沖洗鉆孔,進(jìn)行第一次壓水試驗(yàn),揭示地層初始滲透性,壓水結(jié)束后直接進(jìn)行注漿。后續(xù)每次注漿前均進(jìn)行一次壓水試驗(yàn),了解地層透水率變化情況。鉆孔透水率q通過(guò)公式(2)計(jì)算。

式中,Pt為試驗(yàn)段實(shí)際壓力,MPa;Pm為地面泵壓,MPa;Ph為液柱壓力,MPa;Pw為地下水水壓,MPa;Pr為管路摩擦水頭損失,MPa。

注漿前,T1孔與T2孔各段地層透水率變化情況如圖4(b)所示,T1孔最大透水率為12.7 Lu,最小值為0.9 Lu,均值 5.81 Lu;T2孔透水率最大值為22.2 Lu,最小值為0.8 Lu,均值為7.8 Lu。從圖中可以看出前3 段地層透水率明顯大于后3 段地層透水率,表明地層透水性存在明顯的“上強(qiáng)下弱”特征,上部地層透水率相對(duì)較大,為中等至強(qiáng)透水層;下部地層透水率相對(duì)較小,為弱透水層。據(jù)此,可判斷白云巖含水層上部地層可注性好;下部地層存在可注性,但可注性小于上部地層,需采取高壓注漿等控制措施增加漿液注入量來(lái)保證堵水效果。

圖4 壓水試驗(yàn)示意圖及鉆孔各段透水率Fig.4 Schematic diagram of water pressure test and permeability of each section of borehole

3 地面預(yù)注漿工藝參數(shù)研究

3.1 合理孔間距

3.1.1 注漿試驗(yàn)結(jié)果分析

目前，眾創(chuàng)空間的發(fā)展已進(jìn)入轉(zhuǎn)型升級(jí)階段，需要將創(chuàng)新價(jià)值鏈與產(chǎn)業(yè)價(jià)值鏈內(nèi)的各類要素進(jìn)行高效整合。因此可以從信息、資本、市場(chǎng)等核心要素入手，探索眾創(chuàng)空間的運(yùn)行機(jī)制。其運(yùn)行機(jī)制主要包括價(jià)值創(chuàng)造、資源整合以及協(xié)同創(chuàng)新機(jī)制。

從圖4(b)可以看出,T1孔注漿結(jié)束后,T2孔注前壓水試驗(yàn)得到地層透水率并沒(méi)有明顯減小,T1孔與T2孔間距6.0 m,這表明孔間距取6.0 m 太大,不滿足堵水需要。因此,T2鉆孔注漿后,進(jìn)行T3鉆孔鉆注試驗(yàn)。而T3孔注前壓水試驗(yàn)得到各段地層透水率q分別為0.77、0.68、0.65、0.58、0.58、0.28 Lu,地層透水率大幅降低。同時(shí)T3鉆孔進(jìn)行了取芯試驗(yàn),獲得了包含漿液結(jié)石體巖芯(見(jiàn)圖5),漿液結(jié)石體對(duì)裂隙和溶蝕孔隙充填飽滿。壓水試驗(yàn)及取芯結(jié)果表明,孔間距3.11 m(T1孔與T3孔距離)完全滿足堵水要求且存在一定富裕,合理孔間距應(yīng)該大于3.11 m,小于6.0 m。

圖5 T3 孔包含漿液結(jié)石體巖芯照片F(xiàn)ig.5 Pictures of clay-cement grout stone in cores of borehole T3

3.1.2 數(shù)值模擬分析

為了進(jìn)一步確定合理孔間距,采用COMSOL Multiphysics 模塊對(duì)漿液擴(kuò)散范圍進(jìn)行模擬研究。因?yàn)闇\部上段地層透水率大于下段,滿足下段地層漿液擴(kuò)散范圍的孔間距自然滿足上段地層要求,因此采用深部注漿段進(jìn)行模擬研究。如圖6(a)所示,將地層簡(jiǎn)化為等效連續(xù)介質(zhì),建立二維平面分析模型,注漿孔位于模型的中部,施加流速與壓力邊界條件,模型四周邊界為給定壓力邊界條件。模型孔間距d在3.11～6.0 m 之間調(diào)整,通過(guò)模擬不同孔間距形成的注漿帷幕厚度,獲得滿足要求的最優(yōu)孔間距。對(duì)于漿水兩相流,其控制方程為

式中,θ為地層等效孔隙率;k為滲透系數(shù),m/d;μ為流體動(dòng)力黏度,Pa·s;P為壓力,Pa;ρ為兩相平均密度,g/cm3。

式中,ρg和ρw分別為漿液和水的密度,kg/m3;Sg和Sw分別為漿相和水相飽和度,且Sg+Sw=1。

對(duì)于導(dǎo)水通道完全被漿液充填的注漿區(qū)域,漿相飽和度Sg為1,漿液擴(kuò)散區(qū)域外,地層空隙中全是地下水,漿相飽和度Sg為0。漿水混合區(qū),漿相飽和度Sg在0～1 區(qū)間變化。由于有效堵水帷幕厚度需扣除井筒內(nèi)注漿帷幕厚度和鑿井開挖破壞深度。取有效堵水帷幕厚度6.0 m,可以計(jì)算得到交圈注漿帷幕厚度不小于14.3 m。圖6 給出了漿液驅(qū)替地下水的模擬結(jié)果。當(dāng)孔間距3.11 m 時(shí),2 個(gè)鉆孔的注漿范圍交圈重疊,有效注漿帷幕厚度18.7 m,如圖6(b)所示。孔間距為6.0 時(shí),鉆孔圓形注漿范圍交圈不充分,有效帷幕厚度不足,如圖6(d)所示。通過(guò)不斷調(diào)整模型孔間距,最終得到有效堵水帷幕厚度為14.3 m 時(shí)的最優(yōu)孔間距為4.5 m,詳見(jiàn)圖6(c)。

圖6 數(shù)值模型及模擬結(jié)果Fig.6 The numerical model and results of the simulation

3.2 注漿壓力

注漿壓力是漿液滲入導(dǎo)水通道并擴(kuò)散的驅(qū)動(dòng)力,一般認(rèn)為注漿壓力與埋深和裂隙開度相關(guān)?；诿旱V砂巖地層注漿經(jīng)驗(yàn),Yang和Wang[7]提出當(dāng)裂隙開度大于10 mm 時(shí),注漿終壓為靜水壓力的1.6 ～2.0倍。裂隙開度小于10 mm 時(shí),注漿終壓為靜水壓力的2.0～2.5 倍?；仫L(fēng)井淺部地層存在斷層和破碎帶,導(dǎo)水通道極為發(fā)育,漿液超擴(kuò)散現(xiàn)象嚴(yán)重,注漿壓力升壓緩慢,難達(dá)到2.5 倍注漿壓力。圖7(a)為T1孔第3 段(185～235 m)注漿壓力變化情況。前2 次注漿壓力均較小,第3 次注漿壓力存在降低現(xiàn)象,而此時(shí)該段注漿量已為400 m3。T2孔第2 段(135 ～185 m)也類似出現(xiàn)了注漿壓力升壓緩慢(見(jiàn)圖7(b)),注漿量超出預(yù)期。考慮白云巖地層富水性強(qiáng)于砂巖,且為承壓含水層,若降低注漿終壓,則存在堵水有效性降低的風(fēng)險(xiǎn),因此仍采用2.5 倍靜水壓力結(jié)束標(biāo)準(zhǔn),但需要采取控制措施,提高壓力,減少漿液浪費(fèi)。對(duì)于深部地層,從圖3 可以看出,試驗(yàn)前期T1孔和T2孔在白云巖含水層下段注漿量均較小,平均每米鉆孔注漿量?jī)H1.3 m3。后續(xù)T3孔在下段注漿試驗(yàn)中,將注漿終壓在3 倍靜水壓力基礎(chǔ)之上再增加3～5 MPa,結(jié)果平均每米鉆孔注漿量提高到6.2 m3。因此為保證堵水效果,白云巖含水層下段注漿應(yīng)提高注漿壓力以增加漿液充足注入量,注漿終壓應(yīng)在3 倍靜水壓力基礎(chǔ)之上再增加3～5 MPa。

圖7 注漿壓力變化情況Fig.7 Changes of the grouting pressure

3.3 注漿控制技術(shù)

為避免淺部地層中漿液超距擴(kuò)散造成漿液浪費(fèi),試驗(yàn)了注稠漿、添加速凝劑和增加注漿間歇時(shí)間等技術(shù)措施。注稠漿和添加速凝劑效果均不明顯,延長(zhǎng)凝結(jié)時(shí)間(48～72 h)對(duì)壓力升壓影響明顯,但注漿效率明顯下降。為了避免延長(zhǎng)凝結(jié)時(shí)間造成注漿效率降低,現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)提出采用混合式注漿方式來(lái)保證鉆注效率?；旌鲜阶{示意圖如圖8所示,也就是在上一段注漿未達(dá)到終壓結(jié)束時(shí),開始下一注漿段鉆探,完成下一段第一次注漿后再提高注漿塞進(jìn)行上一注漿段注漿?，F(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)表明采用混合式注漿方式的缺點(diǎn)是增加了掃孔鉆進(jìn)長(zhǎng)度,但該注漿方式可提高注漿壓力,通過(guò)縮短總體注漿時(shí)間提高鉆注效率約20%左右。

圖8 注漿方式示意Fig.8 Schematic diagram the grouting mode

4 井筒地面預(yù)注漿堵水效果

4.1 回風(fēng)井地面預(yù)注漿效果

根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)注漿試驗(yàn)和數(shù)值模擬試驗(yàn)結(jié)果,老虎洞磷礦富水白云巖地層井筒地面預(yù)注漿最優(yōu)孔間距為4.5m?？紤]布孔圈徑和注漿“分序?qū)ΨQ”施工工藝,回風(fēng)井后續(xù)注漿孔間距取4.38m,孔間距越小將形成更厚的有效堵水帷幕。除試驗(yàn)孔3 個(gè)鉆孔外,后續(xù)地面預(yù)注漿鉆孔6 個(gè)。如圖9所示,數(shù)值模擬得到回風(fēng)井交圈帷幕厚度14.7 m,滿足堵水要求。注漿結(jié)束后采用壓水試驗(yàn)檢驗(yàn)注漿效果。根據(jù)壓水試驗(yàn)結(jié)果,計(jì)算各段滲透系數(shù)及涌水量列于表1。以第2 壓水段(137～287m)為例,地層滲透系數(shù)k為1.286 41×10-3m/d,井筒涌水量Qin為2.91 m3/h。對(duì)比不進(jìn)行注漿時(shí)井筒涌水量365 m3/h,堵水率為98.04%。

圖9 回風(fēng)井有效注漿堵水帷幕厚度模擬結(jié)果Fig.9 Simulation of the effective thickness of the grouting curtain for the ventilation shaft

表1 回風(fēng)井井筒預(yù)測(cè)涌水量Table 1 Water inflow prediction by WPT for air return shaft

4.2 1#進(jìn)風(fēng)井地面預(yù)注漿效果

1#進(jìn)風(fēng)井筒地面預(yù)注漿鉆孔落點(diǎn)圈徑為?11 m,設(shè)計(jì)孔間距為4.21 m,共布置8 個(gè)注漿孔,注漿段埋深280 ～608 m,注漿總段高328 m。注漿過(guò)程中,地層透水率變化情況如圖10所示。注漿前,地層初始透水率介于0.94 ～3.63 Lu,屬于中等—強(qiáng)透水性地層。一序孔注漿結(jié)束后,地層透水率降為0.62～1.25 Lu,完成對(duì)地層中的主要導(dǎo)水通的封堵。二序孔注漿繼續(xù)封堵地層中剩余的細(xì)小導(dǎo)水通道,注漿結(jié)束后,地層透水率介于0.22～0.48 Lu,各段地層透水率降低至0.5 Lu 以下。與地層初始透水率比較,注漿結(jié)束后地層透水率大幅降低,地層由弱—中等透水性轉(zhuǎn)變?yōu)槲⑼杆貙印?#進(jìn)風(fēng)井井筒涌水量估計(jì)為121 m3/h。地面預(yù)注漿完成后,壓水試驗(yàn)結(jié)果表明:280 ～480 m段井筒涌水量預(yù)計(jì)為1.62 m3/h;480 ～608 m 段井筒涌水量預(yù)計(jì)為3.55 m3/h,注漿堵水率95.7%。

圖10 1#進(jìn)風(fēng)井各注漿段透水率變化情況Fig.10 Lugeon value of each grouting section of air intake shaft No.1

5 結(jié) 論

井筒水害防治對(duì)保證豎井安全快速施工極為重要,通過(guò)井筒地面預(yù)注漿試驗(yàn)結(jié)合數(shù)值模擬分析,研究了富水溶蝕白云巖中漿液擴(kuò)散特征,確定了注漿工藝參數(shù),得到如下結(jié)論:

(1)采用壓水試驗(yàn)、鉆孔取芯和COMSOL Multiphysics 模擬技術(shù)研究了漿液擴(kuò)散范圍,確定富水溶蝕白云巖含水層井筒預(yù)注漿合理孔間距為4.5 m。老虎洞磷礦巨厚白云巖含水層整體可注,且上段地層可注性好于下段。下段地層可注性相對(duì)較弱,需采用高壓注漿等方式保證充足注漿量。

(2)老虎洞磷礦白云巖含水層上段受斷層破碎帶影響,導(dǎo)水通道發(fā)育,漿液嚴(yán)重超距擴(kuò)散,需采取控制措施防止浪費(fèi)。延長(zhǎng)凝結(jié)時(shí)間對(duì)提高注漿壓力作用明顯,但需采取混合式注漿方式保證鉆注效率。

(3)注漿過(guò)程中地層透水率降幅明顯,與注漿前相比,各注漿段地層的透水率均降低至0.5 Lu 以下,地層由中等透水性地層轉(zhuǎn)變?yōu)槲⑼杆貙?。壓水試?yàn)檢驗(yàn)得到回風(fēng)井和1#進(jìn)風(fēng)井井筒地面預(yù)注漿堵水率分別為98.04%和95.7%。