唐鳳姣

（東芝水電設(shè)備（杭州）有限公司，浙江 杭州 310020）

1 前言

作為立式水輪發(fā)電機(jī)重要的承載部件，推力軸承性能的的可靠性直接影響到機(jī)組運(yùn)行的安全穩(wěn)定性。機(jī)組運(yùn)行時(shí)，隨載荷和轉(zhuǎn)速的變化，推力軸瓦沿機(jī)組旋轉(zhuǎn)方向產(chǎn)生傾角，在鏡板與推力軸瓦之間形成楔形油膜，用以承載機(jī)組全部軸向載荷。在機(jī)組起動(dòng)、停機(jī)過程的低速區(qū)，因轉(zhuǎn)速低，油膜建立困難，在推力鏡板與推力瓦之間會(huì)處于干摩擦或半干摩擦狀態(tài)[1]，此狀態(tài)下巴氏合金瓦面的摩擦系數(shù)會(huì)達(dá)到0.1～0.3甚至更高，摩擦力及瓦面摩擦損耗急劇上升導(dǎo)致瓦面磨損甚至引起燒瓦事故。因此，巴氏合金瓦推力軸承須設(shè)置推力軸承高壓油頂起裝置（以下簡(jiǎn)稱高頂），在機(jī)組起動(dòng)、停機(jī)過程中投入高頂以強(qiáng)制建立油膜，降低摩擦系數(shù)，確保推力軸承和機(jī)組起停機(jī)安全。

抽水蓄能機(jī)組通常具有高轉(zhuǎn)速大容量的特點(diǎn)，為滿足機(jī)組發(fā)電/抽水雙向旋轉(zhuǎn)的需要，推力軸承支撐為中心對(duì)稱支撐結(jié)構(gòu)，相對(duì)常規(guī)機(jī)組的偏心支撐結(jié)構(gòu)，推力軸承油膜建立更困難，油膜厚度會(huì)更小[1]。因此，對(duì)于抽水蓄能機(jī)組，高頂裝置從系統(tǒng)控制設(shè)計(jì)、系統(tǒng)參數(shù)選擇到安裝調(diào)試都需更嚴(yán)格的要求。

2 高頂系統(tǒng)設(shè)計(jì)要點(diǎn)

推力瓦面油室壓力和頂起量是高頂裝置設(shè)計(jì)的關(guān)鍵因素，油室壓力表征了高頂系統(tǒng)的承壓能力，頂起量表征了高頂系統(tǒng)的抬升能力。

為有效頂起轉(zhuǎn)動(dòng)部件，需在推力瓦表面加工出凹槽形成高壓油室。油室的形狀和尺寸要綜合考慮頂起和對(duì)軸承潤(rùn)滑性能的影響，增大油室直徑可以降低頂起時(shí)的接觸面壓，但油室的存在不利于瓦面楔形油膜的建立，一定程度上會(huì)降低軸承的承載能力，油室直徑越大，對(duì)軸承承載能力的不利影響也越大。圖1是清遠(yuǎn)推力軸承的潤(rùn)滑解析結(jié)果，可以看出，由于油室的影響，推力軸承油膜壓力沿徑向和周向均有明顯的降低突變，表明高頂油室的設(shè)置降低了該處軸承油膜的承載能力。油室一般為圓形和圓環(huán)型，采用圓形油室時(shí)，油室直徑d的取值與推力瓦周向內(nèi)切圓直徑D成一定的比例關(guān)系，直徑比一般滿足 0.2＜d/D＜0.4[1]或0.15＜d/D＜0.25[2]的關(guān)系。對(duì)于抽水蓄能機(jī)組，考慮推力軸承油膜建立相對(duì)困難的特性，建議采用較小的油室直徑比。

圖1 清遠(yuǎn)機(jī)組推力軸承潤(rùn)滑特性曲線

頂起量是高頂投入后，在推力鏡板與推力瓦之間形成的油膜厚度，反映了機(jī)組轉(zhuǎn)動(dòng)部件的抬升量。理論上講，頂起量越大，機(jī)組起動(dòng)、停機(jī)過程的安全可靠性越大，但需要的油量也隨之增加。

因此，頂起量的設(shè)定要綜合考慮系統(tǒng)的安全性和經(jīng)濟(jì)性。為運(yùn)行可靠，推力軸承最小油膜厚度要求≥0.03 mm，對(duì)于常規(guī)水輪發(fā)電機(jī)，頂起高度宜＞0.05 mm[3]，一般設(shè)計(jì)頂起量≥0.06 mm。對(duì)于抽水蓄能機(jī)組，需充分考慮雙向旋轉(zhuǎn)、工況轉(zhuǎn)換頻繁、油膜建立困難的運(yùn)行特點(diǎn)，適當(dāng)增大頂起量，機(jī)組頂起高度宜≥0.08 mm[3]，考慮設(shè)計(jì)安裝偏差，應(yīng)適當(dāng)增加頂起高度設(shè)計(jì)值。

3 清遠(yuǎn)高頂系統(tǒng)設(shè)計(jì)

3.1 系統(tǒng)組成

高頂系統(tǒng)主要由液壓管路系統(tǒng)和油泵電氣控制系統(tǒng)組成。液壓管路系統(tǒng)主要由1臺(tái)交流電機(jī)M1（AC380 V，配一臺(tái)高壓齒輪泵P1），1臺(tái)直流電機(jī)M2(DC220 V，配一臺(tái)高壓齒輪泵P2)，循環(huán)管路，閥門、濾油器及壓力開關(guān)等自動(dòng)化元器件等構(gòu)成，2套油泵組互為備用，參見圖2高頂系統(tǒng)圖。整個(gè)高壓油系統(tǒng)的油路可以細(xì)分為3路，①路為從油槽到高壓油泵的低壓油路；②路為從溢流閥到油槽之間的溢油油路，當(dāng)電機(jī)故障等導(dǎo)致系統(tǒng)壓力超過設(shè)定值時(shí)，溢流閥開啟泄壓以達(dá)到保護(hù)油泵及管路上各元器件的作用；③路為從油泵到推力瓦之間的高壓油路，高壓油路上設(shè)置壓力開關(guān)和壓力變送器，實(shí)時(shí)監(jiān)控高頂系統(tǒng)的壓力，電氣控制系統(tǒng)根據(jù)接收的開關(guān)信號(hào)判斷控制高頂系統(tǒng)的啟動(dòng)狀態(tài)并傳遞給監(jiān)控系統(tǒng)。每塊推力瓦支路均配置1只流量調(diào)節(jié)閥和1只單向閥，調(diào)試時(shí)通過調(diào)整流量調(diào)節(jié)閥的開度以調(diào)整各支路油量分配均勻。

圖2 高頂系統(tǒng)圖

高頂系統(tǒng)啟動(dòng)和退出均設(shè)置手動(dòng)和自動(dòng)控制兩種功能。油泵電氣控制系統(tǒng)控制高頂系統(tǒng)的自動(dòng)啟動(dòng)和退出，抽水蓄能電站機(jī)組工況多且轉(zhuǎn)換頻繁，在工況轉(zhuǎn)換過程中，機(jī)組轉(zhuǎn)速有變化的過程均應(yīng)投入高頂系統(tǒng)，工作流程為：

（1）靜止→發(fā)電/抽水調(diào)相等運(yùn)行工況，應(yīng)先測(cè)試確定直流高壓泵正常，高頂控制系統(tǒng)收到開機(jī)啟高頂指令，首先啟動(dòng)交流泵，機(jī)組升速到95%額定轉(zhuǎn)速后退出高頂，如啟動(dòng)過程中交流泵發(fā)生故障則自動(dòng)切換至直流高壓泵，直至機(jī)組升速到95%額定轉(zhuǎn)速后退出高頂。也可通過先啟動(dòng)直流高壓泵，在建壓成功后停直流高壓泵切換至交流高壓泵，以檢測(cè)確定直流高壓泵正常[4]。

（2）發(fā)電/抽水/抽水調(diào)相等運(yùn)行工況→靜止，高頂控制系統(tǒng)收到停機(jī)開啟高頂指令（機(jī)組降速到95%額定轉(zhuǎn)速），直接啟動(dòng)交流泵，機(jī)組降速到1%額定轉(zhuǎn)速后延時(shí)退出高頂，如啟動(dòng)過程中交流泵發(fā)生故障則自動(dòng)切換至直流高壓泵，直至機(jī)組降速到1%額定轉(zhuǎn)速后延時(shí)退出高頂。對(duì)常規(guī)機(jī)組，機(jī)組停機(jī)后高頂退出不設(shè)延時(shí)或設(shè)短暫延時(shí)如延時(shí)1 min，抽水蓄能機(jī)組一般按延時(shí)30 min退出高頂[4，5]。

（3）抽水工況→發(fā)電工況，機(jī)組旋轉(zhuǎn)方向發(fā)生改變，按機(jī)組運(yùn)行工況→靜止→運(yùn)行工況的過程投入高頂系統(tǒng)，高頂控制系統(tǒng)收到停機(jī)開啟高頂指令后啟動(dòng)高頂，機(jī)組降速停機(jī)再升速至95%額定轉(zhuǎn)速后退出高頂。

（4）發(fā)電工況→發(fā)電調(diào)相工況，抽水工況→抽水調(diào)相工況，為保證工況轉(zhuǎn)換過程機(jī)組運(yùn)行穩(wěn)定，宜投入高頂系統(tǒng)，在工況轉(zhuǎn)換完成并穩(wěn)定后即可退出高頂系統(tǒng)。

3.2 高頂系統(tǒng)參數(shù)確定

為確保高頂系統(tǒng)滿足抽水蓄能機(jī)組各種運(yùn)行工況的需要，高頂系統(tǒng)的設(shè)計(jì)需充分考慮加工、制造、安裝的偏差以及長(zhǎng)期運(yùn)行后高壓油泵性能下降的影響，適當(dāng)提高高壓油泵的設(shè)計(jì)裕度[4]，避免機(jī)組運(yùn)行一段時(shí)間后，系統(tǒng)壓力不穩(wěn)定或壓力下降。

清遠(yuǎn)高頂系統(tǒng)基本參數(shù)如下：

推力瓦徑向長(zhǎng)度為455 mm，綜合考慮高頂油壓作用的穩(wěn)定性并盡量降低瓦面油室對(duì)軸承動(dòng)壓油膜的不利影響，采用了圓形槽加徑向條形油溝的油室結(jié)構(gòu)，油室直徑比為0.13，油室形狀見圖3。

圖3 油室結(jié)構(gòu)

綜上所述，抽水蓄能機(jī)組運(yùn)行工況復(fù)雜，推力軸承動(dòng)壓油膜建立相對(duì)困難，應(yīng)適當(dāng)增加高頂頂起量，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，清遠(yuǎn)機(jī)組高頂頂起量提高到0.11 mm。需要的油量計(jì)算公式如下：

其中：Qr，系統(tǒng)必要流量，L/min；n，推力瓦數(shù)量；ho,計(jì)算頂起量，mm；Pra，油泵額定壓力，kg/cm2；μ，潤(rùn)滑油動(dòng)力粘度，kg·s/m2；B,推力瓦周向平均寬度，mm；L，推力瓦徑向長(zhǎng)度，mm；lo，條形油溝總長(zhǎng)度（含圓形油室），mm。計(jì)算Qr=51 L/min,考慮溢流量及設(shè)計(jì)余量，取Qr=54 L/min。需要的電機(jī)功率為20.6 kW，選擇標(biāo)準(zhǔn)電機(jī)功率22 kW。

4 高頂系統(tǒng)的現(xiàn)場(chǎng)調(diào)試

對(duì)單向旋轉(zhuǎn)的常規(guī)機(jī)組，高頂系統(tǒng)調(diào)試時(shí)，一般高頂系統(tǒng)壓力穩(wěn)定，實(shí)際監(jiān)測(cè)的頂起量在0.05 mm以上就認(rèn)為調(diào)試合格，對(duì)系統(tǒng)壓力不做特別要求，常有系統(tǒng)實(shí)際壓力與設(shè)計(jì)值偏差較大的情況出現(xiàn)，但在保證壓力穩(wěn)定，頂起量合格時(shí)，不會(huì)影響軸承運(yùn)行的安全性。而對(duì)于抽蓄機(jī)組，高頂系統(tǒng)的壓力和流量均要嚴(yán)格要求，高頂系統(tǒng)壓力下降引起高頂投入失敗甚至推力瓦面、鏡板面磨損的事故時(shí)有發(fā)生[6]。

4.1 清遠(yuǎn)電站高頂系統(tǒng)調(diào)試目標(biāo)

（1）系統(tǒng)壓力：系統(tǒng)設(shè)計(jì)壓力13.7 MPa，系統(tǒng)壓力整定值定為≥10.8 MPa；

（2）系統(tǒng)流量：各推力瓦支管流量偏差在±5%以內(nèi)，考慮溢流量=6 L/min，清遠(yuǎn)高頂系統(tǒng)的支管流量為q=(54-6)/12=4 L/min，支管流量要求為3.8～4.2 L/min；

（3）轉(zhuǎn)動(dòng)部件頂起量：設(shè)計(jì)頂起量0.11 mm，考慮管路溢流影響，系統(tǒng)壓力10.8 MPa以上時(shí)，頂起量≥0.08 mm。

4.2 調(diào)試方法和注意事項(xiàng)

（1）通過調(diào)整溢流閥的開度對(duì)系統(tǒng)壓力進(jìn)行調(diào)整，反復(fù)調(diào)整各支路流量調(diào)節(jié)閥使系統(tǒng)壓力和轉(zhuǎn)子頂起量達(dá)到要求值；

（2）充水前后水推力的變化會(huì)影響系統(tǒng)的壓力-流量平衡關(guān)系，如在充水完成調(diào)試，可能會(huì)出現(xiàn)機(jī)組起動(dòng)后高頂系統(tǒng)壓力降低導(dǎo)致機(jī)組起動(dòng)失敗的事故[7]，建議盡量在機(jī)組充水后進(jìn)行高頂系統(tǒng)的調(diào)試；

（3）為確保測(cè)量數(shù)據(jù)的可靠，建議在轉(zhuǎn)子和水輪機(jī)主軸處均設(shè)置百分表等頂起量測(cè)量裝置。

清遠(yuǎn)1號(hào)機(jī)調(diào)整后各支路流量如表1，流量偏差在±3%范圍內(nèi)，達(dá)到調(diào)試目標(biāo)要求。

表1 各支路流量統(tǒng)計(jì)L/min

油槽充油后進(jìn)行高頂油泵頂起試驗(yàn)，系統(tǒng)壓力和頂起量均達(dá)到目標(biāo)要求，參見圖4。

圖4 高頂系統(tǒng)壓力-頂起量曲線

5 結(jié)語

鑒于抽水蓄能機(jī)組推力軸承支撐采用中心對(duì)稱支撐，運(yùn)行時(shí)工況轉(zhuǎn)換頻繁、雙向旋轉(zhuǎn)及推力軸承設(shè)計(jì)參數(shù)高的特性，適當(dāng)提高軸承高頂頂起量設(shè)計(jì)裕度，并且在系統(tǒng)調(diào)試時(shí)，同時(shí)確保高頂系統(tǒng)的壓力和頂起量是很有必要的。