李婉文， 賴俊英， 林學(xué)智， 錢匡亮， 錢曉倩

（浙江大學(xué)建筑工程學(xué)院，浙江杭州 310058）

高吸水性樹脂（SAP）是一種水溶脹型高分子聚合物，由于含有羧基、羥基等多種強(qiáng)親水基團(tuán)及特殊的三維網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)，可吸納自身質(zhì)量100～5 000倍的水［1］，被廣泛應(yīng)用于醫(yī)療衛(wèi)生用品、農(nóng)業(yè)化肥、土壤保水等多個(gè)領(lǐng)域.

水泥基材料的早期自收縮是造成其開裂的原因之一.眾多研究表明［2-5］，將SAP 摻入水泥基材料中進(jìn)行內(nèi)養(yǎng)護(hù)是改善其收縮開裂的有效方法.然而因SAP 吸水量大且吸水平衡時(shí)間較長，摻入SAP 后水泥基材料的工作性能發(fā)生變化.黃政宇等［6］研究發(fā)現(xiàn)摻入SAP 干粉后，新拌水泥漿體早期流動(dòng)度降低，后期流動(dòng)度增大；孔祥明等［7］發(fā)現(xiàn)SAP 干粉會(huì)降低新拌水泥砂漿流動(dòng)度；張國防等［8］認(rèn)為在水灰比較大情況下，摻入SAP 干粉能顯著提高水泥砂漿在不同溫度下的流動(dòng)性，減小流動(dòng)度損失；王嘉［9］認(rèn)為，不額外引水時(shí)，摻入SAP 干粉會(huì)減小新拌超高性能混凝土的初始流動(dòng)度，且流動(dòng)度的經(jīng)時(shí)損失增加.

由此可見，摻入SAP 會(huì)對水泥基材料的流動(dòng)性能產(chǎn)生影響，使其經(jīng)時(shí)狀態(tài)變得不穩(wěn)定，從而擾亂水泥基材料攪拌、泵送、澆筑等工序的順利進(jìn)行，也不利于改善基體中的空隙和后期強(qiáng)度的發(fā)展.因此，本文利用反相懸浮聚合法，加入成孔劑制備了一種具有微米級連通開口的多孔型SAP，該SAP 在新拌水泥漿體中能夠迅速達(dá)到吸水平衡狀態(tài)，從而穩(wěn)定水泥漿體的流動(dòng)性.通過經(jīng)時(shí)流動(dòng)度試驗(yàn)，對比了多孔型與非多孔型SAP 對新拌水泥漿體流動(dòng)度的影響，探討了多孔型SAP 在新拌水泥漿體中的吸水和釋水效果，以期為SAP 的研發(fā)提供新思路.

1 試驗(yàn)

1.1 原材料

水泥凈漿試驗(yàn)原材料：水泥為P·I 42.5 混凝土外加劑檢測專用基準(zhǔn)水泥，山東魯城有限公司產(chǎn)，其主要化學(xué)組成（質(zhì)量分?jǐn)?shù)，文中涉及的組成、含量等均為質(zhì)量分?jǐn)?shù)）及基本性能見表1；拌和水為自來水；減水劑為江蘇兆佳建材科技有限公司產(chǎn)ZJ-PCE201 聚羧酸系高性能減水劑，固含量為40%；多孔型SAP（SAP-A）為多孔型聚丙烯酸系高吸水性樹脂，實(shí)驗(yàn)室自制；非多孔型SAP（SAP-B 和SAP-C）為聚丙烯酸系高吸水性樹脂，市場購買.

表1 水泥的化學(xué)組成Table 1 Chemical composition of cement w/%

多孔型SAP 合成原料材：丙烯酸（AA）、丙烯酰胺（AM）、司班60（Span60）、N，N-亞甲基雙丙烯酰胺（NMBA）、氫氧化鈉、環(huán)己烷、甲醇、乙醇、聚乙二醇600（PEG600）、過硫酸銨（APS），均為分析純；去離子水.

1.2 多孔型SAP 的制備及性能表征

1.2.1 多孔型SAP 的制備

采用反相懸浮法制備多孔型SAP，制備步驟如下：在5 ℃冰水浴中用氫氧化鈉溶液中和AA，控制中和度為80%，加入計(jì)量的AM 和PEG600，得到聚合液；在N2保護(hù)下將聚合液加入分散了Span60 的環(huán)己烷溶液中，充分分散，以2 ℃/min的速率升溫至75 ℃，混合攪拌30 min后再加入NMBA和APS，75 ℃下恒溫4 h；反應(yīng)結(jié)束后加入m（甲醇）∶m（乙醇）=1∶1 的共混液，于75 ℃下繼續(xù)攪拌20 min，然后取沉淀物置于甲醇中多次浸漬、過濾、抽濾后，在50 ℃下干燥至恒重，封裝備用.多孔型SAP 合成化學(xué)反應(yīng)方程式（式中R指H 或Na）見圖1.另外，為了進(jìn)行SAP分子結(jié)構(gòu)的比對，采用同樣的合成方法和步驟，還合成了聚丙烯酸（PAA）.

圖1 多孔型SAP 的合成反應(yīng)方程式Fig.1 Synthesis reaction equation of porous SAP

1.2.2 微觀形態(tài)的測定

采用ΣIGMA 蔡司場發(fā)射掃描電鏡（SEM）對SAP 表面微觀形貌進(jìn)行觀測.

1.2.3 分子結(jié)構(gòu)的測定

采用NICOTCT 5700 傅里葉紅外光譜儀（FTIR）對SAP 分子結(jié)構(gòu)進(jìn)行測試.

1.2.4 吸水率的測定

用“茶袋法”測試SAP的吸水性能.試驗(yàn)用茶袋篩孔為50 μm（300 目），用水潤濕后稱得質(zhì)量為m0；稱取質(zhì)量為m的SAP置于茶袋中，將茶袋在水中浸泡t時(shí)刻后提出，稱取未吸收水分自然排干后的質(zhì)量Mt，則SAP 吸水率Q的計(jì)算式為稱取0.3～0.5 g SAP，分別測試SAP干燥粉末在自來水、氫氧化鈣飽和溶液中的經(jīng)時(shí)吸水率.當(dāng)2次測得的吸水率之差不超過0.1 g/g時(shí)，即認(rèn)為SAP達(dá)到吸水平衡.

1.3 水泥凈漿試驗(yàn)設(shè)計(jì)

1.3.1 SAP 的摻量、粒徑選擇及摻入方式

SAP 顆粒在水泥基材料中釋水萎縮后會(huì)殘留孔洞，對水泥基材料強(qiáng)度造成不利影響，且SAP摻量越大，材料的抗壓強(qiáng)度降幅越大［10］.為此文獻(xiàn)［11-12］提出，應(yīng)當(dāng)控制SAP的摻量，當(dāng)SAP摻量不超過膠凝材料質(zhì)量的0.5%時(shí)，能夠降低對水泥基材料強(qiáng)度的不利影響；同時(shí)，當(dāng)摻入的SAP粒徑較大（大于0.25 mm）時(shí)［13］，水泥基材料強(qiáng)度下降明顯，但在同樣摻量下，SAP粒徑越大，水泥基材料的減縮效果越好.鑒于此，為保證水泥基材料的強(qiáng)度和減縮效果，本文選擇SAP摻量為膠凝材料質(zhì)量的0.2%，SAP粒徑為149 μm（100目）.

SAP 摻入水泥漿液中的方式包括干粉摻入和預(yù)吸水后摻入.研究表明［14］，SAP 以干粉形式摻入水泥漿液中的吸液能力比預(yù)吸水后摻入的吸液能力更強(qiáng)，能夠提供更多的內(nèi)養(yǎng)護(hù)水.同時(shí)，干粉摻入在拌和時(shí)不會(huì)產(chǎn)生團(tuán)聚等現(xiàn)象，使水泥基材料更加均勻.因此本文采取SAP 干粉摻入的形式，來研究SAP 對水泥凈漿初始和經(jīng)時(shí)流動(dòng)度的影響.

1.3.2 水泥凈漿配合比設(shè)計(jì)

水泥凈漿配合比如表2 所示.表中試樣編號中的-0、-A、-B 和-C 分別代表未摻SAP 及摻入SAP-A、SAP-B、SAP-C.各組水泥凈漿均具有相近的初始流動(dòng)度.

表2 水泥凈漿配合比Table 2 Mix proportions of cement paste

1.3.3 試驗(yàn)方法

水泥凈漿流動(dòng)度試驗(yàn)按照GB/T 8077—2012《混凝土外加劑勻質(zhì)性試驗(yàn)方法》進(jìn)行.將測定后的水泥凈漿收集密封，靜置于恒溫、恒濕實(shí)驗(yàn)室環(huán)境（20 ℃，相對濕度65%）中.到設(shè)定時(shí)間后，用攪拌機(jī)重新均勻攪拌水泥凈漿，測定其流動(dòng)度，該流動(dòng)度即為經(jīng)時(shí)流動(dòng)度.

2 結(jié)果與討論

2.1 SAP 微球形貌分析

圖2為3種SAP 的SEM 照片.由圖2可見：（1）多孔型SAP-A 顆粒由許多20 μm 左右的單個(gè)微球聚集而成，這主要是因?yàn)镾AP-A 在烘干過程中，微球間氫鍵等的作用力使微球聚集成塊；同時(shí)，微球表面和內(nèi)部均勻分布著大量微米級連通孔洞，其原因是制備SAP-A 時(shí)加入了水溶性的PEG600，聚合反應(yīng)過程中PEG600 均勻分散于水相液滴中，SAP 聚合成形后，均勻分布于微球網(wǎng)絡(luò)體系中.使用甲醇脫除微球內(nèi)部水分的同時(shí)，PEG600 也在水分子及甲醇的雙重作用下從SAP 內(nèi)部脫除.（2）SAP-B、SAP-C 這2 種商用SAP 均為實(shí)心塊狀物，表面無孔洞.

圖2 不同SAP 的SEM 照片F(xiàn)ig.2 SEM images of different SAPs

2.2 傅里葉紅外光譜分析

PAA、SAP-A、SAP-B 及SAP-C 的傅里葉紅外光譜（FTIR）如圖3 所示.由圖3 可見：（1）PAA 的紅外光譜中3 427 cm-1為—COOH 中O—H 伸縮振動(dòng)峰，2 854 cm-1為亞甲基的伸縮振動(dòng)峰，1 571 cm-1為—COO-中COO 的反對稱伸縮振動(dòng)峰，1 409 cm-1為—COO-中COO 的對稱伸縮振動(dòng)峰；（2）在SAP-A的紅外光譜中出現(xiàn)了3 426、2 854、1 565、1 407 cm-1這4 個(gè)特征峰，與PAA 的紅外光譜相匹配，同時(shí)，1 670 cm-1為丙烯酰胺中伯酰胺的C=O 伸縮振動(dòng)峰，與反應(yīng)方程式（圖1）一一對應(yīng)，說明所合成的反應(yīng)產(chǎn)物為聚丙烯酸/丙烯酰胺共聚物，同時(shí)SAP-A 的紅外光譜中并未出現(xiàn)PEG600 中C—O 的伸縮振動(dòng)峰1 101 cm-1，表明成孔劑已脫除干凈；（3）SAP-B的紅外光譜中的特征峰3 427、2 854、1 570、1 409 cm-1與PAA 的紅外光譜相匹配；SAP-C 的紅外光譜中的特征峰3 428、2 854、1 563、1 408 cm-1與PAA 的紅外光譜相匹配，同時(shí)，1 657 cm-1為丙烯酰胺中伯酰胺的C=O 伸縮振動(dòng)峰.由此可知，SAP-A、SAP-C 為聚丙烯酸/丙烯酰胺系樹脂，SAP-B為聚丙烯酸系樹脂.

圖3 PAA、SAP-A、SAP-B 及SAP-C 的紅外光譜圖Fig.3 FTIR spectra of PAA，SAP-A，SAP-B and SAP-C

2.3 SAP 的吸水性能

3 種SAP 的粒徑均選用150～300 μm，用茶袋法測定3 種SAP 干粉在自來水和氫氧化鈣飽和溶液中的經(jīng)時(shí)吸水率，結(jié)果見圖4.由圖4（a）可見：在自來水中，SAP-A、SAP-B 和SAP-C 的飽和吸水率分別為120、221、328 g/g；SAP-A 吸水速率最快，不超過1 min 即 可 達(dá) 到 吸 水 平 衡，SAP-B 與SAP-C 在5 min 時(shí)可達(dá)到吸水平衡.這說明多孔結(jié)構(gòu)可以提高SAP 在水中的吸水速率.多孔型孔洞的存在相當(dāng)于微球內(nèi)部分布了大量毛細(xì)管，提高了孔洞內(nèi)壁接觸水分子的速率，整體上提高了微球的浸潤速率，使更多親水基與水分子水合電離，促進(jìn)了網(wǎng)絡(luò)舒展，進(jìn)一步提高了水分子的滲透.依靠毛細(xì)管效應(yīng)，微球的吸水速率得以大幅提高，有效避免了“白心”和“粉化”現(xiàn)象［15］，極大提高了吸水速率. 由圖4（b）可見：在氫氧化鈣飽和溶液中，SAP-A、SAP-B、SAP-C 在開始的短暫時(shí)間內(nèi)即快速吸水，隨后進(jìn)入失水階段，之后達(dá)到平衡狀態(tài)，此時(shí)所需時(shí)間分別為10、15、30 min，表明多孔型SAP 在Ca2+堿性環(huán)境中的吸液速率最快；平衡狀態(tài)時(shí)，SAP-A、SAP-B、SAP-C 的吸水率分別為20、14、27 g/g.產(chǎn)生這一現(xiàn)象的原因?yàn)镾AP 干粉在氫氧化鈣飽和溶液中先吸液溶脹，之后Ca2+隨著溶液進(jìn)入溶脹后的SAP 中，與其中的COO-發(fā)生絡(luò)合交聯(lián)，使得SAP 交聯(lián)密度增大，將初期被吸入的液體擠壓排除出來，導(dǎo)致SAP 吸水率下降.Schr?fl等［16］和Snoeck 等［17］也得到相近結(jié)論.

圖4 各SAP 干粉在不同溶液中的經(jīng)時(shí)吸水曲線Fig.4 Water absorption curves of SAPs dry powders over time in different solutions

3 種SAP 的峰值吸液倍率和平衡狀態(tài)吸液倍率對比如表3 所示.由表3 可知，3 種SAP 在自來水的峰值吸液倍率（Qw）與氫氧化鈣飽和溶液中的峰值吸液倍 率（Qp）之 比 有 所 不 同，其 中SAP-A 的Qp/Qw為1.00，而SAP-B 和SAP-C 分別為0.53 和0.81.這可能是因?yàn)镾AP-A 的多孔結(jié)構(gòu)使其在Ca2+溶液中先迅速達(dá)到吸水飽和，然后Ca2+再進(jìn)入已溶脹平衡的凝膠中與COO-反應(yīng)；而SAP-B 和SAP-C 在氫氧化鈣飽和溶液中因吸水速率較慢，未達(dá)到在自來水中的溶脹飽和時(shí)Ca2+就已進(jìn)入凝膠體系而發(fā)生交聯(lián)反應(yīng).由表3 還可知，SAP-A 在氫氧化鈣飽和溶液中的平衡狀態(tài)吸液倍率（Qz）與Qp的比值（Qz/Qp）最大，表明其在氫氧化鈣飽和溶液中的耐堿性最好.

表3 SAP 的峰值吸液倍率及平衡狀態(tài)吸液倍率Table 3 Peak absorption rate and equilibrium absorption rate of SAPs

綜上所述可知，與非多孔型SAP 相比，多孔型SAP 在自來水中具有更快的吸液速率，在Ca2+堿性環(huán)境中達(dá)到吸液平衡的速率也更快.

2.4 水泥凈漿流動(dòng)性能

水泥基材料流動(dòng)性能的核心問題就是水泥漿體的流動(dòng)性能.當(dāng)其他條件相同時(shí)，水泥漿體流動(dòng)性好，整個(gè)體系的流動(dòng)性能就好，所以水泥漿體流動(dòng)性的變化能在一定程度上反映整個(gè)體系流動(dòng)性能的變化［18］.

試驗(yàn)環(huán)境控制為20 ℃、相對濕度65%.同一試驗(yàn)組控制減水劑摻量及SAP 摻量保持不變，由于不同類型的SAP 吸水率有所不同，因此通過改變總水灰比來保證水泥凈漿的初始流動(dòng)度基本相同.本試驗(yàn)分為3 個(gè)試驗(yàn)組：減水劑摻量0.2%，SAP 摻量0.2%的W0.2 組；減水劑摻量0.3%，SAP 摻量0.2%的W0.3 組；減 水 劑 摻 量0.4%，SAP 摻 量0.2% 的W0.4 組.

以開始加水拌和為計(jì)時(shí)零點(diǎn)，初次拌和5 min 時(shí)的流動(dòng)度為初始流動(dòng)度，之后30、60 min 各測1 次，所測得的各組水泥凈漿經(jīng)時(shí)流動(dòng)度如圖5 所示.

圖5 水泥凈漿經(jīng)時(shí)流動(dòng)度Fig.5 Fluidity over time of cement pastes

本試驗(yàn)采用水泥凈漿流動(dòng)度損失率來表征漿體的流動(dòng)性能.采用式（1）計(jì)算水泥凈漿的流動(dòng)度損失率，計(jì)算結(jié)果見表4.

式中：ΔLt為水泥凈漿在t時(shí)刻的流動(dòng)度損失率，%；L1為水泥凈漿的初始流動(dòng)度，mm；Lt為水泥凈漿在t時(shí)刻的流動(dòng)度，mm.

表4 中ΔL30和ΔL60的絕對值越小，說明SAP 釋放的水量少，凈漿的穩(wěn)定性越好.

表4 水泥凈漿流動(dòng)度損失率Table 4 Fluidity loss rate of cement pastes

為保證每組水泥凈漿的初始流動(dòng)度大致相同，摻入SAP 后的水泥凈漿試驗(yàn)組需要額外引水.額外引水后，摻入SAP-A、SAP-B 和SAP-C 的水泥凈漿水 灰 比 分 別 為0.05、0.04 和0.03，折 算 后SAP-A、SAP-B 和SAP-C 在水泥凈漿中的吸水率分別為25、20、15 g/g.根據(jù)3 種SAP 在氫氧化鈣飽和溶液中的吸液結(jié)果（圖4（b））可知，在5 min 時(shí)吸液最多的為SAP-C，其次為SAP-A，最次為SAP-B.然而，在水泥凈漿中相同流動(dòng)度條件下，SAP-A 額外引水量最大，SAP-C 額外引水量最小.這可能是因?yàn)闅溲趸}飽和溶液中僅Ca2+和OH-對SAP 的吸水性能產(chǎn)生影響，而水泥凈漿中還含有Na+、K+、Al3+、SO2-4等多種離子及其他可溶性水化產(chǎn)物，它們均會(huì)進(jìn)入SAP 內(nèi)部，影響其吸水性能.SAP-A 由于表面和內(nèi)部均具有很多連通孔結(jié)構(gòu)，在水泥凈漿中先迅速達(dá)到較大的吸水率，然后漿體中的離子進(jìn)入凝膠中與COO-反應(yīng)，在漿體中快速達(dá)到吸液平衡；而SAP-B 和SAP-C 在凈漿中吸液速率較慢，未達(dá)到氫氧化鈣飽和溶液中的吸液峰值時(shí)，凈漿中的多種離子即已進(jìn)入凝膠體系而發(fā)生交聯(lián)反應(yīng)，從而在水泥凈漿中的吸水率遠(yuǎn)低于在氫氧化鈣飽和溶液中的吸水率.因此在加水5 min 時(shí)，水泥凈漿中吸液能力最強(qiáng)的是多孔型SAP-A，可為水泥基材料內(nèi)養(yǎng)護(hù)提供較多的水分.

圖5 顯示，因加入的聚羧酸減水劑為保塌型減水劑，基準(zhǔn)組與分別摻入3 種SAP 的試驗(yàn)組隨著時(shí)間的延長，其流動(dòng)性相比初始流動(dòng)度均有不同程度的增加.

由圖5（a）可見：當(dāng)減水劑摻量為0.2%時(shí)，凈漿初始流動(dòng)度為217～220 mm；在加水30、60 min 后摻入SAP 的試驗(yàn)組凈漿的流動(dòng)度變化量均大于基準(zhǔn)組凈漿流動(dòng)度變化量.這表明SAP 釋放出所吸收的部分水分，導(dǎo)致漿體流動(dòng)度變大.這是因?yàn)镾AP 開始溶脹后，進(jìn)入內(nèi)部的多價(jià)離子（Ca2+或Al3+）與其羧酸根基團(tuán)發(fā)生交聯(lián)反應(yīng)，導(dǎo)致吸水率下降.隨著時(shí)間的延長，交聯(lián)度增大，吸水率繼續(xù)下降，釋放出的水變多，因此凈漿流動(dòng)度變大.無論是30 min 還是60 min，摻入SAP-A 的凈漿流動(dòng)度損失率的絕對值均小于摻入SAP-B 和SAP-C 的凈漿（表4），說明SAP-A 在凈漿中的吸液穩(wěn)定性優(yōu)于SAP-B 和SAP-C.雖然摻入SAP-A 的凈漿流動(dòng)度損失率小于摻入SAP-B 和SAP-C 的凈漿，但與基準(zhǔn)組相比仍然差距較大，這可能是因?yàn)楫?dāng)減水劑摻加較少時(shí)，漿體自由水較少，整個(gè)體系的流動(dòng)度較小，從而SAP 在初始釋出的少量自由水對于體系流動(dòng)度的影響較大；而后趨于穩(wěn)定，在30～60 min 的流動(dòng)度損失率小，較穩(wěn)定，與基準(zhǔn)組凈漿的30～60 min 流動(dòng)度變化趨勢接近.

由圖5（b）、（c）可見：（1）在減水劑摻量分別為0.3% 和0.4% 時(shí)，水泥凈漿的初始流動(dòng)度分別為275～280 mm 和295～305 mm ，說明減水劑摻量增大后，凈漿中的自由水量增大；摻入SAP-A 的凈漿流動(dòng)度變化趨勢與基準(zhǔn)組更接近，表明摻入SAP-A的凈漿流動(dòng)性的變化與基準(zhǔn)組變化類似，由減水劑主 導(dǎo)；SAP-A 的ΔL60的 絕 對 值 比SAP-B 和SAP-C都?。ū?），表明SAP-A 在這2 種凈漿中釋放出少量水或幾乎不釋放出額外水，即水分被固定在凝膠中，對凈漿流動(dòng)性影響小，也為后期的內(nèi)養(yǎng)護(hù)提供了較為充足的水分.（2）SAP-B、SAP-C 對凈漿流動(dòng)度的影響較大，在后期易釋放出水分，使凈漿流動(dòng)度增大，表明水泥漿體中的高價(jià)離子對SAP-B 和SAP-C 中的羧酸根作用力依然較強(qiáng)，交聯(lián)度變大，凝膠吸水能力下降，進(jìn)一步降低了凝膠內(nèi)部的有效養(yǎng)護(hù)水量.

結(jié)合額外引水量和凈漿流動(dòng)度損失率可知，在這3 種SAP 中，SAP-A 在凈漿中的吸水率最大且吸水穩(wěn)定，這與SAP-A 的分子結(jié)構(gòu)及顆粒結(jié)構(gòu)有關(guān).SAP-A 為聚丙烯酸/丙烯酰胺SAP，羧酸根的含量相對較少，多價(jià)陽離子（Ca2+或Al3+）對其交聯(lián)作用較弱，因此在水泥凈漿中吸水較穩(wěn)定；而且SAP-A 顆粒表面與內(nèi)部分布的微米級連通孔結(jié)構(gòu)使SAP-A 具有極快的吸水速率，從加水?dāng)嚢柚翜y試初始流動(dòng)度時(shí)間內(nèi)，SAP-A 已幾乎達(dá)到吸水平衡，并在加水?dāng)嚢韬筝^長時(shí)間內(nèi)仍能保持穩(wěn)定的吸水率，保證了凈漿經(jīng)時(shí)流動(dòng)度的穩(wěn)定性.

3 結(jié)論

（1）基于反向懸浮聚合法，通過加入PEG600 成孔劑及甲醇/乙醇共混液，制備出微球粒徑為20 μm左右、孔徑為微米級的連通開口多孔型聚丙烯酸/丙烯酰胺SAP，為高吸水性樹脂的研發(fā)提供了新思路.

（2）多孔型SAP 具有極快的吸水速率和較強(qiáng)的耐堿性，其毛細(xì)管效應(yīng)顯著，可促進(jìn)水分子的浸潤、滲透，1 min 內(nèi)即可達(dá)到吸水平衡.

（3）當(dāng)通過額外引水保持水泥凈漿初始流動(dòng)度相同時(shí)，多孔型SAP 在水泥凈漿中仍有高吸水率和極快的吸水速率，可為水泥基材料內(nèi)養(yǎng)護(hù)提供較多的水分.摻入多孔型SAP 的水泥凈漿流動(dòng)度經(jīng)時(shí)損失最少，即保水能力最強(qiáng)，可有效降低SAP 對水泥基材料工作性能產(chǎn)生的不良影響.