劉卓昌，黃登威，李偉鋒

(中車(chē)株洲電機(jī)有限公司，湖南 株洲412001)

0 引言

因社會(huì)經(jīng)濟(jì)發(fā)展和居民用電量大幅增長(zhǎng)[1]，以及新能源發(fā)電產(chǎn)業(yè)的蓬勃發(fā)展，越來(lái)越多的大容量配電變壓器和新能源箱式變壓器得到廣泛應(yīng)用。這兩類(lèi)變壓器入圍門(mén)檻不高，市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)激烈，生產(chǎn)廠家為此展開(kāi)各種優(yōu)化設(shè)計(jì)工作。

大容量配電變壓器或箱式變壓器的低壓電流大，又需要調(diào)節(jié)直流電阻平衡率[2]，不得不采用大規(guī)格的引線(xiàn)銅排，因此需放大油箱寬度，增加絕緣油用量。有生產(chǎn)廠家針對(duì)常用引線(xiàn)結(jié)構(gòu)存在的缺陷，推出一種新型低壓引線(xiàn)結(jié)構(gòu)，這種引線(xiàn)結(jié)構(gòu)能夠縮小器身與油箱的距離，減少絕緣油的使用量，具有一定的經(jīng)濟(jì)效益。但這種新型低壓引線(xiàn)缺少詳細(xì)的電磁特性分析和損耗驗(yàn)證，產(chǎn)品可能存在風(fēng)險(xiǎn)。

本文首先對(duì)比了兩種引線(xiàn)結(jié)構(gòu)對(duì)油箱空間的影響，然后根據(jù)磁路定律分析新型引線(xiàn)結(jié)構(gòu)的磁路特性，應(yīng)用電磁仿真軟件驗(yàn)算夾件的磁密和損耗分布，此外根據(jù)新型引線(xiàn)結(jié)構(gòu)試制光伏箱式變壓器，測(cè)量損耗變化值。兩種驗(yàn)證方式表明新型引線(xiàn)結(jié)構(gòu)的低壓上夾件的損耗偏高，存在局部過(guò)熱的風(fēng)險(xiǎn)。

1 兩種引線(xiàn)結(jié)構(gòu)對(duì)比

圖1為普通油浸式變壓器常用的低壓引線(xiàn)結(jié)構(gòu)，夾件與油箱之間有兩組銅排，分別為內(nèi)出線(xiàn)銅排和外出線(xiàn)銅排。為了保證內(nèi)、外銅排和螺栓以及箱壁之間有足夠的絕緣距離，需加大器身與箱壁的距離，當(dāng)銅排對(duì)地距離為70 mm時(shí)，線(xiàn)圈與油箱的距離需要95 mm，而線(xiàn)圈到油箱的理論絕緣距離只需要約55 mm。

圖1 常用低壓引線(xiàn)結(jié)構(gòu)

圖2 為新型低壓引線(xiàn)結(jié)構(gòu)，圖3為采用新型引線(xiàn)結(jié)構(gòu)的案例。低壓繞組出線(xiàn)銅排從夾件兩側(cè)引出，內(nèi)銅排從夾件與鐵心之間引出，彼此之間采用絕緣紙板隔開(kāi)，只有外銅排處于油箱與夾件之間。對(duì)比圖1，此結(jié)構(gòu)在夾件與箱壁之間只有1組導(dǎo)電排，線(xiàn)圈與箱璧的距離不再受銅排所需空間限制，而且銅排的夾持更加緊固和方便，可以縮小油箱尺寸約40 mm，減少絕緣油用量約60 kg。

圖2 新型低壓引線(xiàn)結(jié)構(gòu)

圖3 采用新型引線(xiàn)結(jié)構(gòu)的案例

2 樣機(jī)參數(shù)及磁路分析

2.1 樣機(jī)參數(shù)

光伏升壓箱式變壓器ZGS11－Z·G－1600/35是雙繞變壓器，容量1 600 kV·A，電壓比37/0.48，低壓額定電流1 924.5 A，聯(lián)結(jié)組別為Dy11，夾件選用12號(hào)槽鋼，材質(zhì)為Q235B。如圖4所示，低壓出頭a、b、c從夾件內(nèi)側(cè)引出，x、y、z從夾件外側(cè)引出。

圖4 1 600 kV·A箱變低壓引線(xiàn)

2.2 低壓上夾件整體磁路

由圖1和圖2可以看出，兩種結(jié)構(gòu)中包圍低壓上夾件安匝有明顯區(qū)別，為簡(jiǎn)化磁路分析模型，僅考慮低壓引線(xiàn)電流在低壓上夾件所產(chǎn)生的磁場(chǎng)。根據(jù)安培環(huán)路定律，磁通閉合回路L的磁感應(yīng)強(qiáng)度與所包圍的路徑電流Ik的關(guān)系見(jiàn)公式(1)[3]。

閉合回路L所包圍的三相低壓電流Ik之和為0[4]，見(jiàn)公式(2)。

結(jié)合式(1)和式(2)可知，夾件在回路L的整體磁感應(yīng)強(qiáng)度為0。

2.3 低壓上夾件局部磁路

局部磁路見(jiàn)圖4的Lb所示，磁通穿過(guò)夾件與鐵心、夾件絕緣構(gòu)成回路，見(jiàn)公式(3)[3]。

閉合回路Lb所包圍的Ib隨正弦變化，而該回路主要由導(dǎo)磁材料為主體，整體磁導(dǎo)率μ0較高，所以引線(xiàn)b位置的鋼結(jié)構(gòu)會(huì)產(chǎn)生較強(qiáng)的變化的磁感應(yīng)強(qiáng)度。同理可知引線(xiàn)a、c位置的鋼結(jié)構(gòu)也會(huì)產(chǎn)生變化的磁感應(yīng)強(qiáng)度。

3 磁場(chǎng)仿真

3.1 驗(yàn)算參數(shù)設(shè)定

由于鋼結(jié)構(gòu)的磁化曲線(xiàn)存在非線(xiàn)性[5]，采用手工計(jì)算夾件的磁感應(yīng)強(qiáng)度非常困難[6]。為分析該引線(xiàn)結(jié)構(gòu)的低壓上夾件表面磁感應(yīng)強(qiáng)度分布和附加損耗，需進(jìn)行有限元仿真驗(yàn)算，1 600 kV·A箱式變壓器驗(yàn)證模型如圖5所示。

圖5 變壓器驗(yàn)算模型

選用Maxwell電磁仿真軟件，基于國(guó)際Problem 21基準(zhǔn)模型提供的結(jié)構(gòu)鋼磁化數(shù)值和損耗測(cè)量值[7]，見(jiàn)表1，鋼板20℃電導(dǎo)率σ＝6.484×106S/m。

表1 鋼板B-H和W h-B m數(shù)據(jù)

為簡(jiǎn)化驗(yàn)算，做以下設(shè)定:

1)選用交流場(chǎng)求解器，忽略諧波影響。

2)去除油箱對(duì)夾件磁路的影響。

3)僅考慮夾件和緊固件中的渦流損耗和磁滯損耗。

在三相繞組和引線(xiàn)中施加相位差為120°的電流激勵(lì)如圖6所示，低壓引線(xiàn)峰值電流為2 721.7 A，高、低壓繞組總安匝峰值均為40 825.5 A。計(jì)算時(shí)考慮磁場(chǎng)在鋼結(jié)構(gòu)中的透入深度[8]，并根據(jù)透入深度劃分表面網(wǎng)格，在夾件表面的網(wǎng)格應(yīng)足夠細(xì)密[9]，鋼結(jié)構(gòu)件表面網(wǎng)格尺寸為10 mm，最終網(wǎng)格量為256萬(wàn)。

圖6 驗(yàn)算電流激勵(lì)加載

3.2 磁感應(yīng)強(qiáng)度驗(yàn)算

求解ωt＝0°、ωt＝120°和ωt＝240°時(shí)低壓上夾件的磁感應(yīng)強(qiáng)度分布，如圖7、圖8和圖9所示。從圖中可知夾件表面磁感應(yīng)強(qiáng)度隨電流相位角變化，引線(xiàn)包圍夾件的位置磁感應(yīng)強(qiáng)度最高，磁感應(yīng)強(qiáng)度最大值達(dá)1.75T以上。

圖7 ωt＝0°時(shí)夾件磁感應(yīng)強(qiáng)度分布

圖8 ωt＝120°時(shí)夾件磁感應(yīng)強(qiáng)度分布

圖9 ωt＝240°時(shí)夾件磁感應(yīng)強(qiáng)度分布

3.3 損耗分布與統(tǒng)計(jì)

夾件和螺桿的損耗分布如圖10所示，從圖中可知，低壓上夾件損耗密度遠(yuǎn)高出其他夾件，與低壓上夾件相連的螺桿損耗同樣偏高。夾件被引線(xiàn)包圍的位置損耗密度最高，其損耗密度達(dá)3 790 kW/m3，而推薦的允許值[10]≤1 800 kW/m3，因此可以判斷夾件存在局部過(guò)熱現(xiàn)象，會(huì)導(dǎo)致絕緣油老化。

圖10 有夾件結(jié)構(gòu)的損耗分布

為說(shuō)明低壓上夾件對(duì)其他鋼結(jié)構(gòu)的影響，驗(yàn)算模型沒(méi)有低壓上夾件時(shí)的鋼結(jié)構(gòu)件損耗。兩次驗(yàn)算的各部位損耗見(jiàn)表2，從總損耗中可得出:

表2 鋼結(jié)構(gòu)件仿真損耗統(tǒng)計(jì) W

1)模型－有低壓上夾件的總損耗遠(yuǎn)大于模型－無(wú)低壓夾件的總損耗，兩者相差731.7 W。

2)低壓上夾件的損耗在總損耗中占主導(dǎo)地位。

3)有、無(wú)低壓上夾件對(duì)其他夾件損耗影響較小。

4)低壓上夾件會(huì)導(dǎo)致其余鋼結(jié)構(gòu)件損耗大幅增加。

3.4 改進(jìn)建議

當(dāng)夾件采用導(dǎo)磁鋼時(shí)，三相低壓引線(xiàn)的電流激勵(lì)使夾件的局部位置產(chǎn)生變化的磁通，驗(yàn)算表明低壓上夾件損耗偏大?？煽紤]加大回路的磁阻，如將低壓上夾件由槽鋼改為層壓木[11]，而其他夾件材質(zhì)不做改動(dòng)。此時(shí)低壓上夾件不導(dǎo)磁又不導(dǎo)電，渦流損耗和磁滯損耗為0，可消除新型引線(xiàn)結(jié)構(gòu)的缺陷，保留了縮小油箱的優(yōu)點(diǎn)。

4 樣機(jī)附加損耗測(cè)試

根據(jù)新型低壓引線(xiàn)結(jié)構(gòu)，做了驗(yàn)證樣機(jī)，樣機(jī)照片如圖11所示。

圖11 1 600 kV·A箱式變壓器樣機(jī)

為測(cè)量低壓上夾件對(duì)雜散損耗造成的影響，進(jìn)行了如下兩次負(fù)載損耗測(cè)試:

1)器身帶有全部夾件，測(cè)量負(fù)載損耗。

2)器身拆除低壓上夾件，測(cè)量負(fù)載損耗。

該樣機(jī)的器身負(fù)載損耗Pk組成如公式(4)所示[12]:

式中，Pk為器身負(fù)載損耗，W；PR為繞組直流電阻損耗，W；Pf為繞組附加損耗，W；Py為引線(xiàn)損耗，W；Pzs為雜散損耗，W。

當(dāng)器身帶有或拆除低壓上夾件時(shí)，可認(rèn)為繞組直流電阻損耗PR、繞組附加損耗Pf和引線(xiàn)損耗Py不變。則器身負(fù)載損耗Pk的變化值，就是該夾件對(duì)雜散損耗的影響值PJZS。

式中，PJZS為低壓上夾件對(duì)雜散損耗的影響值，W；Pk1為有低壓上夾件的負(fù)載損耗，W；Pk2為無(wú)低壓上夾件的負(fù)載損耗，W。

在室溫為13.5℃時(shí)，測(cè)量結(jié)果有:

1)有低壓上夾件的負(fù)載損耗Pk1為16 446 W。

2)無(wú)低壓上夾件的負(fù)載損耗Pk2為15 652 W。

將數(shù)據(jù)代入式(5)，得出低壓上夾件對(duì)雜散損耗的影響值PJZS為794 W，與仿真值731.7 W接近，說(shuō)明仿真驗(yàn)算結(jié)果與實(shí)測(cè)值基本符合。

5 結(jié)論

1)新型低壓引線(xiàn)結(jié)構(gòu)與常用的低壓引線(xiàn)結(jié)構(gòu)相比，能夠縮小油箱空間。

2)由磁路分析可知，低壓上夾件的整體磁動(dòng)勢(shì)為0，但局部存在變化的磁感應(yīng)強(qiáng)度。

3)由仿真驗(yàn)證和實(shí)測(cè)結(jié)果可知，新型低壓引線(xiàn)結(jié)構(gòu)的鋼結(jié)構(gòu)件局部磁感應(yīng)強(qiáng)度高、低壓上夾件發(fā)熱量大，存在局部過(guò)熱風(fēng)險(xiǎn)，在沒(méi)有驗(yàn)證的前提下，該低壓引線(xiàn)結(jié)構(gòu)不宜使用。

4)建議將新型引線(xiàn)結(jié)構(gòu)的低壓上夾件改為非導(dǎo)磁材料，既可保留這種引線(xiàn)結(jié)構(gòu)的優(yōu)點(diǎn)，又可消除局部過(guò)熱的隱患。