石若利 潘志成 肖功杰 張軍 熊建漓 孫志穎

摘要：為研究具有不同構(gòu)造形式的加強(qiáng)環(huán)螺栓連接節(jié)點(diǎn)的力學(xué)性能，基于網(wǎng)鋼管混凝土柱鋼梁外加強(qiáng)環(huán)螺栓連接節(jié)點(diǎn)單調(diào)加載試驗(yàn)結(jié)果，采用合適的混凝土與鋼材本構(gòu)模型，通過ABAous建立該類節(jié)點(diǎn)的三維精細(xì)化有限元分析模型;對比分析試驗(yàn)和模型的受力特征和破壞形式，驗(yàn)證了數(shù)值模型的可靠性;與加強(qiáng)環(huán)焊接剛接節(jié)點(diǎn)對比，通過對不同構(gòu)造措施下的加強(qiáng)環(huán)螺栓連接節(jié)點(diǎn)進(jìn)行數(shù)值模擬，分析結(jié)果表明：加強(qiáng)環(huán)上采用4排螺栓并加設(shè)腹板加勁肋和環(huán)板加勁肋的加強(qiáng)環(huán)螺栓連接節(jié)點(diǎn)可達(dá)到全焊加強(qiáng)環(huán)剛接節(jié)點(diǎn)的初始剛度和抗彎承載力。

關(guān)鍵詞：抗震結(jié)構(gòu);鋼管混凝土梁柱;外加強(qiáng)環(huán);螺栓連接;剛接節(jié)點(diǎn);初始剛度

中圖分類號：TU352.11;TU375.4

文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

文章編號：10044523（ 2022）01-0113-10

DOI： 10.1638 5/j .cnki.issn.10044523.2022.01.012

1 概 述

鋼管混凝土柱因其具有剛度大、承載力高、抗震性能好以及施工速度快等優(yōu)點(diǎn)，被廣泛應(yīng)用到高層和超高層建筑結(jié)構(gòu)中[1]。梁柱節(jié)點(diǎn)是影響結(jié)構(gòu)整體性能的關(guān)鍵部位，目前已有不少學(xué)者對傳統(tǒng)的鋼管混凝土柱一鋼梁加強(qiáng)環(huán)節(jié)點(diǎn)（圖1（a））進(jìn)行了深入研究。如Li等[2]進(jìn)行了24個(gè)方形鋼管混凝土柱一鋼梁節(jié)點(diǎn)試驗(yàn)和有限元分析，結(jié)果表明內(nèi)隔板外加強(qiáng)環(huán)節(jié)點(diǎn)的抗震性能最優(yōu);陳鵑等[3]開展了6個(gè)加強(qiáng)環(huán)節(jié)點(diǎn)的靜力性能試驗(yàn)和有限元分析，表明部分環(huán)節(jié)點(diǎn)的剛度相當(dāng)于整環(huán)節(jié)點(diǎn)剛度的89%;牟彝等[4]采用試驗(yàn)研究分析了方形鋼管混凝土柱一不等深鋼梁外加強(qiáng)環(huán)節(jié)點(diǎn)，結(jié)果表明梁深比和鋼管寬厚比是控制整個(gè)節(jié)點(diǎn)屈服和抗剪強(qiáng)度的主要參數(shù)。上述研究表明傳統(tǒng)的外加強(qiáng)環(huán)全焊節(jié)點(diǎn)具有良好的剛度、承載能力與耗能能力。

1994年美國Northridge地震和1995年日本神戶地震的震后調(diào)查發(fā)現(xiàn)，鋼結(jié)構(gòu)中采用傳統(tǒng)全焊的外環(huán)板式連接節(jié)點(diǎn)，因翼緣焊縫質(zhì)量缺陷而發(fā)生了脆性破壞，而采用加強(qiáng)環(huán)翼緣螺栓連接節(jié)點(diǎn)并無影響，為此部分學(xué)者對鋼梁翼緣螺栓連接節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了研究。如Zhang等[5]設(shè)計(jì)了一種外加強(qiáng)環(huán)懸臂短梁翼緣蓋板螺栓連接節(jié)點(diǎn)，試驗(yàn)和有限元分析顯示蓋板能產(chǎn)生較大的塑性變形，節(jié)點(diǎn)具備足夠的延性;Bagheri等[6]對加強(qiáng)環(huán)螺栓連接節(jié)點(diǎn)進(jìn)行有限元分析，通過改變構(gòu)造措施，發(fā)現(xiàn)垂直加勁肋和蓋板連接鋼梁和外加強(qiáng)環(huán)，可使節(jié)點(diǎn)具有更好的承載能力;Qin等[7]進(jìn)行了傳統(tǒng)的焊接加強(qiáng)環(huán)節(jié)點(diǎn)和改良的螺栓加強(qiáng)環(huán)節(jié)點(diǎn)的靜力對比試驗(yàn)研究，發(fā)現(xiàn)后者可以延緩下翼緣開裂且具有更好的承載力。

鋼結(jié)構(gòu)中螺栓連接節(jié)點(diǎn)不僅避免了翼緣的焊接作業(yè)，而且符合裝配式建筑發(fā)展趨勢，圖1（b）所示新西蘭奧蘭克國際機(jī)場采用圓鋼管混凝土柱一鋼梁外加強(qiáng)環(huán)螺栓連接節(jié)點(diǎn)8I，為了考察該類型節(jié)點(diǎn)的受力性能，本文主要開展以下工作：（1）基于文獻(xiàn)[9]中2個(gè)圓鋼管混凝土柱一鋼梁外加強(qiáng)環(huán)螺栓連接節(jié)點(diǎn)單調(diào)加載試驗(yàn)結(jié)果，探討其剛度、承載力和破壞模式;（2）采用混凝土三軸塑性本構(gòu)模型與鋼材彈塑性本構(gòu)模型，通過ABAQUS有限元軟件建立鋼管混凝土柱一鋼梁加強(qiáng)環(huán)螺栓節(jié)點(diǎn)的三維實(shí)體有限元模型并進(jìn)行試驗(yàn)驗(yàn)證;（3）采用該有限元模型進(jìn)行參數(shù)分析，對比傳統(tǒng)外加強(qiáng)環(huán)剛接節(jié)點(diǎn)，增設(shè)7種構(gòu)造措施的算例以優(yōu)化加強(qiáng)環(huán)螺栓連接節(jié)點(diǎn)的受力性能，使之達(dá)到傳統(tǒng)外加強(qiáng)環(huán)剛接節(jié)點(diǎn)的要求。

2 試驗(yàn)簡介

2.1 試件尺寸及材性

本文研究的2個(gè)鋼管混凝土柱一鋼梁螺栓連接外加強(qiáng)環(huán)邊柱節(jié)點(diǎn)[9]，尺寸與連接方法如圖2所示，節(jié)點(diǎn)由網(wǎng)形鋼管混凝土柱與鋼梁通過外加強(qiáng)環(huán)、螺栓、連接板、墊板連接組成，試件主要參數(shù)和鋼材材性性能[10]如表1和2所示。鋼材牌號均采用Q235B，柱高（H）為1700 mm，梁長（L）為1000 mm。2個(gè)節(jié)點(diǎn)的外環(huán)板和鋼梁通過安裝2排3列10.9級M20和M16高強(qiáng)螺栓連接，平均屈服強(qiáng)度（fy）為921 MPa，平均極限強(qiáng)度（fu）為1010 MPa。鋼管內(nèi)采用C40混凝土，其標(biāo)準(zhǔn)立方體平均抗壓強(qiáng)度（fcu）[11]為45.17 MPa。

2.2 加載裝置、制度及測點(diǎn)布置

節(jié)點(diǎn)加載裝置示意圖如圖3（a）所示。首先在柱頂豎向荷載施加恒定軸壓力為630 kN，對應(yīng)的柱軸壓比（n）[12]1為0.16。然后，分3級進(jìn)行預(yù)加載至預(yù)估最大荷載的10%，每級停歇5 min，再卸載到初始位置;正式加載階段，柱端采用水平位移控制，加載步驟為每級位移增量為5 mm，每級加載時(shí)間為5min，直到試件承載力下降到極限承載力的85%或節(jié)點(diǎn)有明顯的破壞現(xiàn)象時(shí)停止加載，加載制度如圖3（b）所示。鋼管柱、外環(huán)板和鋼梁等應(yīng)變測點(diǎn)布置以及節(jié)點(diǎn)核心區(qū)上下側(cè)鋼管柱水平位移、環(huán)板變形和鋼梁翼緣撓度測點(diǎn)布置如圖4和5所示。

3 有限元模型與驗(yàn)證

3.1 有限元模型

3.1.1 材料本構(gòu)關(guān)系

單軸壓、拉混凝土本構(gòu)模型采用Ding等[12]提出的表達(dá)式：

在混凝土單軸壓、拉本構(gòu)模型的基礎(chǔ)上，在ABAQUS有限元軟件中通過設(shè)置參數(shù)形成混凝土三軸塑性一損傷本構(gòu)模型，各參數(shù)取值如下：拉、壓子午線上第二應(yīng)力不變量的比值為2/3，膨脹角為40°，流動偏角取0.1，雙軸等壓時(shí)混凝土的強(qiáng)度與單軸強(qiáng)度之比為1.225，黏性系數(shù)為0.005;混凝土的泊松比取值為0.2。

鋼管、鋼梁、端板和加勁肋的應(yīng)力一應(yīng)變關(guān)系取為[12]：

高強(qiáng)螺栓采用彈塑性三折線本構(gòu)模型，其應(yīng)力一應(yīng)變關(guān)系取為[13]：式中 彈性階段的彈性模量Es=2.02×10 5 MPa，屈服應(yīng)變εv=0.456%，極限應(yīng)變εu=10%;高強(qiáng)螺栓的泊松比取值為0.3，強(qiáng)化階段的彈模（Esr）、屈服強(qiáng)度（fy）和極限強(qiáng)度（fu）按材性試驗(yàn)數(shù)據(jù)取值。

3.1.2 界面模擬與網(wǎng)格劃分

外加強(qiáng)環(huán)板與鋼管、連接板與鋼管采用綁定約束，鋼管和混凝土、鋼梁和環(huán)板以及螺栓采用庫倫摩擦型接觸[14]，螺栓桿與螺栓孔間的摩擦系數(shù)取0.2，鋼梁與外加強(qiáng)環(huán)板、鋼梁與墊板、鋼梁與螺帽、螺帽與連接板、螺帽與外加強(qiáng)環(huán)板、螺帽與墊板的摩擦系數(shù)取0.35，鋼管與混凝土的摩擦系數(shù)取0.5。通過單元類型的靈敏度分析，節(jié)點(diǎn)試件各部件均采用八節(jié)點(diǎn)減縮積分格式的三維實(shí)體單元（C3D8R），無論是粗網(wǎng)格還是細(xì)網(wǎng)格都能提供好的收斂結(jié)果。單元網(wǎng)格劃分時(shí)，通過網(wǎng)格靈敏度分析，本文采用100，50和20 mm三種網(wǎng)格尺寸來建立模型，能獲得更好的計(jì)算精度。有限元模型如圖6所示。

3.1.3 邊界條件與加載方式

三維實(shí)體節(jié)點(diǎn)模型采用與試驗(yàn)一致的邊界條件：柱底按鉸接模擬，即X，y，Z三個(gè)方向的位移均設(shè)置為0，柱頂設(shè)置X，y兩個(gè)方向的位移和繞Z軸的轉(zhuǎn)動約束，鋼梁端部約束X方向的位移，繞y軸和Z軸旋轉(zhuǎn)。在分析步中設(shè)置6步，其中第1～4步用于激活邊界條件，同時(shí)施加螺栓預(yù)緊力155 kN[15];第5步將預(yù)緊力固定在當(dāng)前長度，并在柱端施加軸壓力;第6步中，在柱端X方向輸入側(cè)向位移。

3.2 有限元驗(yàn)證

3.2.1 破壞特征對比

單調(diào)加載過程中節(jié)點(diǎn)CFST-IS的破壞過程如下：（1）柱端加載初期，荷載和位移關(guān)系基本成正比，節(jié)點(diǎn)表現(xiàn)為彈性工作狀態(tài);（2）繼續(xù)加載使得梁翼緣與環(huán)板開始出現(xiàn)相對滑移，并伴隨滑移響聲;（3）隨著荷載的加大，試件進(jìn)入屈服階段，其外環(huán)板外側(cè)鋼梁腹板處出現(xiàn)豎向屈服線條紋與橫向屈服條紋（圖7（a））;（4）當(dāng)?shù)竭_(dá)極限承載力之后，節(jié)點(diǎn)破壞出現(xiàn)在加強(qiáng)環(huán)外側(cè)鋼梁翼緣及腹板上，表現(xiàn)為梁端出現(xiàn)塑性鉸而破壞（圖7（b））;有限元模擬試件的破壞形態(tài)與試驗(yàn)結(jié)果基本吻合，如表3和圖7所示。

節(jié)點(diǎn)CFST-2S，由于鋼梁截面變小，且加強(qiáng)環(huán)和翼緣連接處無墊板，其破壞過程如下：（l）加載初期，與節(jié)點(diǎn)CFST-IS表現(xiàn)出相近的試驗(yàn)現(xiàn)象;（2）繼續(xù)加載，在加強(qiáng)環(huán)外側(cè)鋼梁腹板比翼緣先出現(xiàn)屈服條紋，鋼梁受壓翼緣產(chǎn)生屈曲變形（圖8（a））;（3）結(jié)合有限元模擬，發(fā)現(xiàn)節(jié)點(diǎn)破壞為鋼梁腹板受剪和鋼梁受壓翼緣屈曲所致，如表3和圖8所示，模擬結(jié)果與試驗(yàn)也基本吻合。

3.2.2 彎矩一轉(zhuǎn)角曲線對比

根據(jù)文獻(xiàn)中[16]的通用彎矩屈服法（如圖9所示）來定義節(jié)點(diǎn)屈服彎矩My和屈服轉(zhuǎn)角θy，以及最高點(diǎn)對應(yīng)的極限彎矩Mmax和極限轉(zhuǎn)角θmax，Mu和θu為試件的破壞荷載及破壞轉(zhuǎn)角，其中節(jié)點(diǎn)彎矩M定義為水平荷載與加載點(diǎn)到鋼梁中心線距離的乘積，節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)角θ為柱端轉(zhuǎn)角θ。與梁端轉(zhuǎn)角θb之差決定，而梁端和柱端轉(zhuǎn)角為對應(yīng)位移計(jì)測量值與位移計(jì)擺放距離的商，Mu=0.85Mrnax。采用轉(zhuǎn)角位移延性系數(shù)μθ[16]來研究節(jié)點(diǎn)的延性特征，即：μθ=θn/θu，如表4所示。與CFST-2S節(jié)點(diǎn)比較，CFST-IS節(jié)點(diǎn)鋼梁截面增大并增設(shè)墊板，極限承載力增大80%，但CFST-IS節(jié)點(diǎn)達(dá)到極限承載力之后節(jié)點(diǎn)承載力退化顯著，延性低。兩節(jié)點(diǎn)CFST-IS、CFST-2S有限元計(jì)算曲線與試驗(yàn)曲線的比較如圖10所示，兩者吻合較好，因節(jié)點(diǎn)CFST-IS增大梁高和增設(shè)墊板，有限元模擬的承載力并沒有出現(xiàn)顯著的退化。初始剛度、屈服彎矩、極限彎矩、破壞彎矩的比較如圖11和表4所示，可見兩者的誤差在10%以內(nèi)，其中初始剛度Sint定義為彎矩達(dá)到承載力20%時(shí)對應(yīng)的抗彎剛度。

3.2.3 應(yīng)變一位移曲線對比

圖12為有限元模型與試驗(yàn)在關(guān)鍵點(diǎn)處應(yīng)變一位移曲線的對比，可見兩者的應(yīng)變規(guī)律基本一致，但由于模型是在理想狀態(tài)下建立的，沒有考慮環(huán)境溫度、節(jié)點(diǎn)柱底端銷軸滑移、柱頂滑動支座摩擦、焊縫等因素的影響，兩者不完全吻合。對比各部件關(guān)鍵點(diǎn)處的應(yīng)變，發(fā)現(xiàn)鋼管應(yīng)變小于加強(qiáng)環(huán)板和鋼梁的應(yīng)變，鋼管基本處于彈性階段，鋼梁翼緣因加載后期形成塑性鉸，應(yīng)變值增大明顯。

4 有限元參數(shù)分析

4.1 節(jié)點(diǎn)優(yōu)化及其構(gòu)造措施

為進(jìn)一步提升該類節(jié)點(diǎn)的受力性能，使得加強(qiáng)環(huán)螺栓節(jié)點(diǎn)的剛度和承載力能達(dá)到傳統(tǒng)的加強(qiáng)環(huán)全焊接剛接節(jié)點(diǎn)的效果，以節(jié)點(diǎn)CFST-IS為參照（因墊板存在使得該類節(jié)點(diǎn)受力性能更好），采取優(yōu)化節(jié)點(diǎn)性能的構(gòu)造措施，設(shè)計(jì)了7個(gè)外加強(qiáng)環(huán)高強(qiáng)螺栓連接節(jié)點(diǎn)和1個(gè)加強(qiáng)環(huán)全焊接節(jié)點(diǎn)算例，模型編號為GZ-I-G2-7和CGJ，如表5所示。

4.2 應(yīng)力與應(yīng)變分析

由圖13可見，對于加強(qiáng)環(huán)螺栓連接節(jié)點(diǎn)，其主拉應(yīng)力與主壓應(yīng)力峰值在鋼梁上下翼緣與加強(qiáng)環(huán)板端交界處，同時(shí)向節(jié)點(diǎn)區(qū)域內(nèi)、外發(fā)散;對于加強(qiáng)環(huán)焊接剛接節(jié)點(diǎn)，主拉應(yīng)力與主壓應(yīng)力均從加強(qiáng)環(huán)與鋼管連接處向外發(fā)散。圖14所示為模型鋼梁應(yīng)變沿梁高的分布規(guī)律，其中縱坐標(biāo)負(fù)值為壓應(yīng)變，正值為拉應(yīng)變;可見增設(shè)腹板加勁肋和增設(shè)環(huán)板加勁肋能明顯抑制節(jié)點(diǎn)區(qū)域鋼梁截面受壓區(qū)的應(yīng)變，增加螺栓排數(shù)也能有效抑制節(jié)點(diǎn)區(qū)域鋼梁截面的應(yīng)變。上述構(gòu)造措施使得節(jié)點(diǎn)破壞時(shí)梁端塑性鉸外移。

4.3 剛度與承載力分析

算例CGJ和CFST-IS-FEM以及GZ-1--G2-7的彎矩一轉(zhuǎn)角曲線、剛度和承載力的對比如圖15和表6所示。可見：（l）比較G2-2與G2-5，G2-3與G2-6，增設(shè)腹板加勁肋能限制加強(qiáng)環(huán)板外側(cè)鋼梁腹板、翼緣屈曲變形，提高節(jié)點(diǎn)承載力;（2）比較CFST-IS-FEM與G2-2，G2-5與G2-7，在環(huán)板上增設(shè)加勁肋，節(jié)點(diǎn)初始剛度分別提升10.7%，11.3%和18.5%，同時(shí)限制環(huán)板和翼緣相對滑移，曲線滑移段消失;（3）增加外加強(qiáng)環(huán)板螺栓排數(shù)對節(jié)點(diǎn)的剛度和承載力的提高均能達(dá)到11%左右;（4）節(jié)點(diǎn)G2-4和G2-7剛度分別達(dá)到剛接節(jié)點(diǎn)CGJ的97%和100%，承載力分別達(dá)到剛性節(jié)點(diǎn)CGJ的103%和106%，可以作為剛接節(jié)點(diǎn)。

4.4 節(jié)點(diǎn)連接特性分析

歐洲規(guī)范EC3 Part1-8[17]根據(jù)節(jié)點(diǎn)剛度和強(qiáng)度分為鉸接、半剛性連接和剛性連接等三類節(jié)點(diǎn)，該方法關(guān)于半剛性節(jié)點(diǎn)的定義過于寬廣而不夠?qū)嵱?。本文將所有的加?qiáng)環(huán)螺栓節(jié)點(diǎn)與加強(qiáng)環(huán)焊接剛接節(jié)點(diǎn)CGJ對比，對外加強(qiáng)環(huán)螺栓連接節(jié)點(diǎn)的連接特性按表7進(jìn)行細(xì)化分類，結(jié)果表明算例節(jié)點(diǎn)G2-4和G2-7能達(dá)到剛接節(jié)點(diǎn)的效果。

5 結(jié)論

本文建立了圓鋼管混凝土柱一鋼梁外加強(qiáng)環(huán)螺栓連接節(jié)點(diǎn)的數(shù)值模型，并與已有試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對比，驗(yàn)證了數(shù)值模型的有效性。為進(jìn)一步提升該類節(jié)點(diǎn)的受力性能，通過數(shù)值模型的參數(shù)分析，詳細(xì)研究了半剛性節(jié)點(diǎn)的細(xì)化分類，可得出以下結(jié)論：

（1）數(shù)值分析得到的單調(diào)荷載作用下圓鋼管混凝土柱一鋼梁外加強(qiáng)環(huán)螺栓連接節(jié)點(diǎn)的彎矩一位移單調(diào)曲線、破壞形態(tài)與試驗(yàn)結(jié)果吻合良好，數(shù)值模型可較準(zhǔn)確模擬該類型節(jié)點(diǎn)的受力性能。

（2）采用有限元模型對節(jié)點(diǎn)的構(gòu)造參數(shù)進(jìn)行分析，結(jié)果表明設(shè)置加勁肋和合理匹配螺栓的排數(shù)能有效限制環(huán)板和翼緣相對滑移，也能明顯提高節(jié)點(diǎn)的剛度和承載力。

（3）加強(qiáng)環(huán)上采用4排螺栓并加設(shè)腹板加勁肋和環(huán)板加勁肋的鋼管混凝土柱一鋼梁外加強(qiáng)環(huán)螺栓連接節(jié)點(diǎn)可達(dá)到加強(qiáng)環(huán)全焊剛接節(jié)點(diǎn)的效果。

參考文獻(xiàn)：

[1]韓林海.鋼管混凝土結(jié)構(gòu)——理論與實(shí)踐[Ml.3版.北京：科學(xué)出版社，2019：268272.

Han L H. Concrete Filled Steel Tubular Structure：Theory and Practice[Ml.3 rd ed. Beijing： SciencePress， 2019：268272.

[2]Li W，Han L H. Seismic performance of CFST columnto steel beam joints with RC slab： analysis[Jl. Joumalof Constructional Steel Research， 2011， 67： 56-70.

[3]陳鵑，王湛，袁繼雄.加強(qiáng)環(huán)式鋼管混凝土柱鋼梁節(jié)點(diǎn)的剛性研究[J].建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào)，2004.25（4）：4349.

Chen Juan， Wang Zhan. Yuan Jixiong. Research on thestiffness of concrete filled tubular column and steel beamjoint with stiffening ring[Jl. Journal of Building Structures， 2004. 25（4）：4354.

[4]牟犇，陳功梅，張春巍，等.帶外加強(qiáng)環(huán)不等高梁鋼管混凝土柱組合節(jié)點(diǎn)抗震性能試驗(yàn)研究[J].建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào)，2017，38（5）：77-84.

Mou B，Chen G M， Zhang C W. et al. Experimentalinvestigation on seismic behavior on steel unequal-depthbeams to CFT column connection with external diaphragm [Jl. Joumal of Building Structures， 2017， 38（5）：77-84.

[5]Zhang A L， Wang Q， Jiang Z Q， et al.Experimentalstudy of earthquakeresilient prefabricated steel beamcolumn joints with diff erent connection forms[J].Engineering Structures， 2019， 187： 299313.

[6]Bagheri Sabbagh A， Chan T M. Mottram J T. Detail-ing of I-beam-to-CHS column joints with external diaphragm plates for seismic actions[Jl. Journal of Constructional Steel Research， 2013， 88： 21-33.

[7]Qin X， Wang W， Chen Y Y， et al. Experimental studyof through diaphragm connection types under a columnremoval scenario[J].Joumal of Constructional Steel Research， 2015， 112： 293304.

[8]George Gharles Clifton. Semirigid joints for moment.Resisting steel framed semirigid joints for moment. Resisting steel framed seismic-resisting system[D].Auckland， New Zealand：

University of Auckland， 2005：91-92.

[9]吳東平，李偉，商晨，等.鋼管混凝土柱鋼梁外加強(qiáng)環(huán)螺栓連接節(jié)點(diǎn)受力性能研究[J].武漢大學(xué)學(xué)報(bào)（T‘學(xué)版）.2020. 53（3）： 219224.

Wu D P. Li W. Shang C，et al.Study on mechanicalproperties of bolted joint between steel beam and concrete filled steel tubular with exterior diaphragm[J].Engineering Journal of Wuhan University， 2020， 53 （3）：219224.

[10]金屬材料室溫拉伸試驗(yàn)方法：（JB/T 228-2010[Sl.北京：中國建筑工業(yè)出版社.

Metallic materials-tensile testing at ambient temperature： GB/T 228-2010[S].Beijing： China Building Industry Press.2010.

[11]普通混凝土力學(xué)性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)：GB/T50081-2016[S].北京：中國建筑工業(yè)出版社.

GB/T 50081-2016. Standard for test method of mechanical properties on ordinary concrete[S].Beijing： ChinaBuilding Industry Press ， 2016_

[12]Ding F X， Lu D R. Bai Y. et al. Behavior of CFRPconfined concretefilled circular steel tube stub columnsunder axial loading [ J] . Thin Walled Structures. 2018 .125 ： 107-118.

[13]Wang J， Zhang N. Performance of circular CFST col-umn to steel beam joints with blind bolts [Jl. Joumal ofConstructional Steel Research . 2017 . 130 ： 3652.

[14]Zhang A L， Zhang H， Jiang Z Q， et al. Low cycle reciprocating tests of earthquakeresilient prefabricatedcolumn-flange beam-column joints with different connec-tion forms [Jl. Journal of Constructional Steel Research. 2020， 164： 105771.

[15]鋼結(jié)構(gòu)高強(qiáng)螺栓連接技術(shù)規(guī)程 ： JGJ82-2011[Sl.北京 ：中國建筑工業(yè)出版社 ， 2011.

Technical specification for high strength bolt connec-tions of steel structures ： JGJ82-2011U S ] . Beijing ： Chinese Planning Press ， 2011.

[16]建筑震設(shè)計(jì)規(guī)范 ： GB50011-2010 [ S ] .北京 ：中國計(jì)劃出版社 ， 2010.

Code for seismic design of buildings： GB50011-2010[ S ] . Beijing ： China Plan Press . 2010.

[17]Design of steel structures-part l-8 ： Design of joints. Eu-rocode 3： EN 1993-1-8 [s]. European Standard，2005 CEN . Brussels ： Belgium ， 2005.