韓 爽，王 琰，王路海，劉銀東，王麗濤，于志敏

(中國(guó)石油石油化工研究院，北京 102206)

國(guó)際海事組織(IMO)《國(guó)際防止船舶造成污染公約》規(guī)定，自2020年1月1日起，全球船舶必須使用硫質(zhì)量分?jǐn)?shù)不高于0.5%的船用燃料油，在國(guó)際排放控制區(qū)域(ECA)航行時(shí)，船用燃料油的硫質(zhì)量分?jǐn)?shù)不應(yīng)超過0.1%[1]。船用燃料油生產(chǎn)銷售模式由低門檻零散化向批量生產(chǎn)連續(xù)化、規(guī)?；D(zhuǎn)變，面對(duì)低硫船用油市場(chǎng)機(jī)遇，各大石油公司爭(zhēng)先布局。

2010年以后，全球船用燃料油需求一直維持在約0.25～0.29 Gt/a[2-3]。新加坡作為全球最大的船加油市場(chǎng)，2020年提供船用燃料油49.833 Mt，同比增長(zhǎng)5%。中國(guó)2020年保稅船用燃料油量為16.86 Mt，同比增長(zhǎng)37%[4]。我國(guó)港口貿(mào)易吞吐量約是新加坡的6倍，比較而言國(guó)內(nèi)保稅船用燃料油市場(chǎng)規(guī)模嚴(yán)重滯后于港口吞吐量規(guī)模。過去我國(guó)保稅船用燃料油由于受到國(guó)內(nèi)原油加工特點(diǎn)、生產(chǎn)裝置結(jié)構(gòu)、消費(fèi)稅政策等多方面因素制約，企業(yè)盈利空間不足，主要依靠進(jìn)口；內(nèi)貿(mào)油依靠貿(mào)易商庫內(nèi)調(diào)合為主，很少通過煉油廠直接生產(chǎn)。2020年2月1日起國(guó)際航行船舶加注燃料油出口退稅政策施行，令國(guó)內(nèi)煉油廠生產(chǎn)加工低硫船用燃料油并供應(yīng)至保稅燃料油市場(chǎng)成為可能，中國(guó)保稅船用燃料油較周邊國(guó)家的價(jià)格優(yōu)勢(shì)或?qū)⑼癸@，可能會(huì)使世界航運(yùn)的燃油需求由新加坡、馬來西亞等國(guó)家轉(zhuǎn)移到中國(guó)港口，因此對(duì)我國(guó)船用燃料油生產(chǎn)企業(yè)來說，生產(chǎn)出合格的低硫船用燃油，既是落實(shí)國(guó)家綠色低碳發(fā)展戰(zhàn)略、控制船舶污染的關(guān)鍵舉措，也是保障航運(yùn)業(yè)能源安全、滿足國(guó)際航運(yùn)市場(chǎng)需求的重要舉措[5]。

全球主要石油企業(yè)都在著手研究低硫船用燃料油生產(chǎn)方案，調(diào)合法生產(chǎn)低硫船用燃料油是主要措施。船用低硫燃料油調(diào)合原料分為重油和輕油，主要包括減壓渣油、催化裂化油漿、加氫渣油、催化裂化柴油、脫油瀝青、焦化蠟油等。油品調(diào)合技術(shù)是分子擴(kuò)散作用、湍流擴(kuò)散作用和主體對(duì)流擴(kuò)散作用3種擴(kuò)散過程的綜合。在船用燃料油調(diào)合中，由于各組分油的黏度較高、差異性較大，在機(jī)械能傳遞給物料時(shí)，不是形成渦流擴(kuò)散為主，而是在剪切作用下把被調(diào)合的物料撕拉成很薄的薄層，再通過分子擴(kuò)散達(dá)到均勻混合[6]。摻稀降黏法的目的就是通過摻稀油降低膠質(zhì)和瀝青質(zhì)濃度，使瀝青質(zhì)膠束之間的相互作用減弱，降低渣油黏度[7]。

中國(guó)石油天然氣集團(tuán)有限公司低硫油資源豐富，構(gòu)建合適的船用燃料油調(diào)合池，對(duì)調(diào)合池各個(gè)原料進(jìn)行綜合性質(zhì)評(píng)價(jià)，可通過直接調(diào)合方法生產(chǎn)低硫船用燃料油產(chǎn)品。為進(jìn)一步提高生產(chǎn)經(jīng)濟(jì)性，通過對(duì)高黏度重調(diào)合組分進(jìn)行熱改質(zhì)，可以改善渣油的傾點(diǎn)和黏度，減黏裂化工藝簡(jiǎn)單，運(yùn)行成本低，解決直接調(diào)合法生產(chǎn)船用燃料油摻稀輕油用量大的問題，從而優(yōu)化調(diào)合配方，實(shí)現(xiàn)船用燃料油的低成本清潔化生產(chǎn)。

1 W煉油廠低硫船用燃料油生產(chǎn)方案研究

W煉油廠計(jì)劃采用硫質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.431%的低硫中間基原油L生產(chǎn)低硫船用燃料油。原油L的密度(20 ℃)為870.9 kg/m3，運(yùn)動(dòng)黏度(50 ℃)為10.70 mm2/s，酸值為1.42 mgKOH/g，殘?zhí)繛?.11%，蠟質(zhì)量分?jǐn)?shù)為2.54%，膠質(zhì)質(zhì)量分?jǐn)?shù)為43.09%，瀝青質(zhì)質(zhì)量分?jǐn)?shù)為1.39%。

1.1 常壓蒸餾工藝

對(duì)原油L進(jìn)行實(shí)沸點(diǎn)蒸餾試驗(yàn)，得到不同切割點(diǎn)渣油，其50 ℃運(yùn)動(dòng)黏度隨切割點(diǎn)的變化如圖1所示。由圖1可以看出，隨著渣油切割點(diǎn)的后移，渣油黏度逐漸增大，選取310 ℃為切割點(diǎn)時(shí)，渣油基本可滿足RMG380船用燃料油的黏度指標(biāo)要求(50 ℃運(yùn)動(dòng)黏度不大于380.0 mm2/s[8])。

圖1 原油L蒸餾所得渣油的50 ℃運(yùn)動(dòng)黏度隨切割點(diǎn)的變化

以310 ℃作為常壓蒸餾切割點(diǎn)進(jìn)行常壓蒸餾，得到大于310 ℃常壓渣油，分析其運(yùn)動(dòng)黏度(50 ℃)為378 mm2/s，密度(20 ℃)為940.3 kg/m3，硫質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.43%，碳芳香度指數(shù)為805，閃點(diǎn)(閉口)大于60 ℃，酸值為0.45 mgKOH/g，殘?zhí)繛?.55%，傾點(diǎn)小于30 ℃，滿足RMG380低硫船用燃料油指標(biāo)要求。因此，可以選擇310 ℃作為生產(chǎn)RMG380低硫船用燃料油的切割點(diǎn)。

對(duì)原油L進(jìn)行普通常減壓蒸餾時(shí)和采用常壓蒸餾工藝生產(chǎn)船用燃料油時(shí)的產(chǎn)品分布對(duì)比如圖2所示。由圖2可以看出：普通常減壓蒸餾時(shí)的產(chǎn)品分布(w)為15.60%直餾汽油、26.32%直餾柴油、23.33%直餾蠟油和34.75%減壓渣油；采用常壓蒸餾工藝生產(chǎn)船用燃料油時(shí)的產(chǎn)品分布(w)為15.60%直餾汽油、19.77%直餾柴油和64.63% RMG380船用燃料油。可見，由原油L采用常壓蒸餾工藝生產(chǎn)船用燃料油相當(dāng)于是把普通常減壓蒸餾工藝產(chǎn)品中24.9%的直餾柴油餾分、100%的直餾蠟油餾分和100%的減壓渣油餾分作為船用燃料油，輕油資源消耗較大。

圖2 原油L在不同蒸餾工藝下產(chǎn)品分布■—直餾汽油； ■—直餾柴油； ■—直餾蠟油； ■—減壓渣油； ■—RMG380

1.2 常減壓蒸餾-熱改質(zhì)組合工藝

1.2.1改質(zhì)原料優(yōu)選

在實(shí)驗(yàn)室熱改質(zhì)小試裝置上對(duì)原油L的4種不同切割點(diǎn)的渣油(分別記作L常壓渣油、L減壓渣油A、L減壓渣油B和L減壓渣油C)進(jìn)行改質(zhì)降黏試驗(yàn)，通過對(duì)比改質(zhì)前后油品餾分分布變化，優(yōu)選合適的改質(zhì)原料，考察改質(zhì)降黏、降傾的效果及改質(zhì)油的穩(wěn)定性。4種渣油的主要性質(zhì)如表1所示。

表1 原油L的4種不同切割點(diǎn)渣油的主要性質(zhì)

在熱改質(zhì)允許的條件下，以改質(zhì)前后餾分分布的變化對(duì)比以上4種渣油的改質(zhì)效果，結(jié)果如表2所示。

在條件1(反應(yīng)溫度425 ℃、反應(yīng)壓力0.6 MPa、反應(yīng)時(shí)間15 min)下對(duì)比了L常壓渣油與L減壓渣油C在相同反應(yīng)條件下熱改質(zhì)后產(chǎn)物分布的變化情況，結(jié)果表明，兩種原料都呈現(xiàn)輕質(zhì)化趨勢(shì)。經(jīng)過熱改質(zhì)后，L常壓渣油有7.94%的大于450 ℃餾分發(fā)生了輕質(zhì)化，L減壓渣油C有12.66%的大于540 ℃餾分發(fā)生了輕質(zhì)化。常壓渣油熱改質(zhì)雖然可以實(shí)現(xiàn)油品輕質(zhì)化，但是存在非理想轉(zhuǎn)化組分，增加操作成本，減壓渣油改質(zhì)轉(zhuǎn)化率高，因此考慮直接對(duì)減壓渣油熱改質(zhì)。

在條件2(反應(yīng)溫度415 ℃、反應(yīng)壓力0.6 MPa、反應(yīng)時(shí)間15 min)下熱改質(zhì)，L減壓渣油A、L減壓渣油B、L減壓渣油C中分別有25.08%的大于520 ℃餾分、23.51%的大于540 ℃餾分、22.28%的大于560 ℃餾分發(fā)生了輕質(zhì)化。L減壓渣油A的原料轉(zhuǎn)化率最高，反應(yīng)后油品輕質(zhì)化程度最好，因而選擇改質(zhì)原料為L(zhǎng)減壓渣油A。

1.2.2熱改質(zhì)效果

上述4種不同切割點(diǎn)渣油的熱改質(zhì)效果如表3所示。由表3可以看出：在反應(yīng)壓力0.6 MPa、反應(yīng)溫度415 ℃、反應(yīng)時(shí)間15 min的條件下，L常壓渣油熱改質(zhì)產(chǎn)品的運(yùn)動(dòng)黏度(50 ℃)達(dá)到297.2 mm2/s，可以作為RMG380的調(diào)合組分，摻調(diào)低硫組分能夠?qū)崿F(xiàn)達(dá)標(biāo)低硫船用燃料油的生產(chǎn)；提高反應(yīng)苛刻度至反應(yīng)壓力0.6 MPa、反應(yīng)溫度425 ℃、反應(yīng)時(shí)間15 min，L減壓渣油A熱改質(zhì)產(chǎn)品的運(yùn)動(dòng)黏度(50 ℃)降至625.8 mm2/s，L減壓渣油B的運(yùn)動(dòng)黏度(50 ℃)降至1 230 mm2/s，L減壓渣油C的運(yùn)動(dòng)黏度(50 ℃)降至2 260 mm2/s；進(jìn)一步提高反應(yīng)苛刻度至反應(yīng)壓力0.6 MPa、反應(yīng)溫度425 ℃、反應(yīng)時(shí)間25 min，L減壓渣油A的運(yùn)動(dòng)黏度(50 ℃)進(jìn)一步降低至334.2 mm2/s，傾點(diǎn)低于30 ℃。

表3 4種不同切割點(diǎn)渣油的改質(zhì)效果

對(duì)熱改質(zhì)產(chǎn)品，開展斑點(diǎn)試驗(yàn)，評(píng)價(jià)改質(zhì)油的穩(wěn)定性，結(jié)果表明L減壓渣油A在反應(yīng)壓力0.6 MPa、反應(yīng)溫度425 ℃、反應(yīng)時(shí)間25 min條件下的改質(zhì)油斑點(diǎn)均勻，內(nèi)部基本無環(huán)狀物，穩(wěn)定性均為1級(jí)，L減壓渣油A改質(zhì)油通過摻調(diào)低硫調(diào)合組分能夠?qū)崿F(xiàn)低硫船用燃料油RMG380的生產(chǎn)。

與常壓蒸餾工藝生產(chǎn)RMG380船用燃料油相比，通過減壓渣油熱改質(zhì)可以直接生產(chǎn)運(yùn)動(dòng)黏度低于380 mm2/s、傾點(diǎn)低于30 ℃的船用燃料油調(diào)合組分，通過調(diào)合低硫油漿等低價(jià)資源降低產(chǎn)品硫含量，釋放高附加值的直餾柴油、蠟油資源，從而實(shí)現(xiàn)以原油L為原料的低硫船用燃料油低成本生產(chǎn)。

1.3 低硫船用燃料油生產(chǎn)方案

以原油L為原料，分別采用常壓蒸餾工藝及常減壓蒸餾-熱改質(zhì)組合工藝生產(chǎn)低硫船用燃料油，1.0 Mt/a常減壓蒸餾規(guī)模下不同生產(chǎn)方案的產(chǎn)品構(gòu)成如表4所示。由表4可以看出，原油L減壓渣油經(jīng)過熱改質(zhì)降黏，提高了柴油、蠟油產(chǎn)量，通過調(diào)合部分低硫組分，可生產(chǎn)出RMG380船用燃料油。最終低硫船用燃料油生產(chǎn)工藝的選擇，需綜合考慮低硫調(diào)合資源價(jià)格、運(yùn)費(fèi)等諸多因素，確定最佳生產(chǎn)方案。

表4 1.0 Mt/a常減壓蒸餾規(guī)模下不同生產(chǎn)方案的產(chǎn)品構(gòu)成對(duì)比

2 H煉油廠低硫船用燃料油生產(chǎn)方案研究

H煉油廠加工低硫原油，常減壓蒸餾裝置切割點(diǎn)固定，采用減壓渣油、催化裂化柴油與優(yōu)選重油組分F直接調(diào)合的方案生產(chǎn)滿足GB 17411—2015指標(biāo)要求的RMG180低硫船用燃料油產(chǎn)品，調(diào)合配比為m(催化裂化柴油)∶m(減壓渣油)∶m(優(yōu)選重油F)=7∶8∶4，其中催化裂化柴油用量較大，生產(chǎn)成本偏高。

為了降低催化裂化柴油用量，擬采用熱改質(zhì)-調(diào)合組合工藝，降低高黏組分黏度，減少摻稀催化裂化柴油量。試驗(yàn)用到的原料有減壓渣油、優(yōu)選重油F、催化裂化柴油、減壓渣油與優(yōu)選重油F按照質(zhì)量比3∶1混合的混合原料一、減壓渣油與優(yōu)選重油F按照質(zhì)量比2∶1混合的混合原料二，主要性質(zhì)如表5所示。

表5 H煉油廠低硫船用燃料油生產(chǎn)原料的性質(zhì)

2.1 熱改質(zhì)小試

根據(jù)渣油減黏裂化的要求，熱改質(zhì)過程液體產(chǎn)品甲苯不溶物質(zhì)量分?jǐn)?shù)不能高于0.1%。對(duì)減壓渣油在415，420，425 ℃下的生焦趨勢(shì)及混合原料一、混合原料二在的420 ℃下的生焦趨勢(shì)進(jìn)行研究，考察優(yōu)選重油F共煉對(duì)減壓渣油改質(zhì)的影響，結(jié)果如圖3所示。由圖3可以看出：對(duì)于減壓渣油，在反應(yīng)溫度415 ℃下的生焦誘導(dǎo)期為46 min，420 ℃下的生焦誘導(dǎo)期為38 min，425 ℃下的生焦誘導(dǎo)期為25 min，可見高溫下改質(zhì)反應(yīng)生焦風(fēng)險(xiǎn)加大；在420 ℃反應(yīng)溫度下，混合原料一的生焦誘導(dǎo)期為32 min，混合原料二的生焦誘導(dǎo)期為34 min，總體上摻煉優(yōu)選重油F提高了反應(yīng)速率，加速了結(jié)焦反應(yīng)的發(fā)生。

圖3 熱改質(zhì)原料生焦趨勢(shì)減壓渣油，反應(yīng)溫度415 ℃； ●—減壓渣油，反應(yīng)溫度420 ℃； ▲—減壓渣油，反應(yīng)溫度425 ℃； ◆—混合原料一，反應(yīng)溫度420 ℃；混合原料二，反應(yīng)溫度420 ℃

在反應(yīng)壓力0.6 MPa、反應(yīng)溫度420 ℃、反應(yīng)時(shí)間20 min的條件下對(duì)比熱改質(zhì)對(duì)上述3種原料的黏度、傾點(diǎn)的降低效果，結(jié)果如表6所示。由表6可以看出：減壓渣油改質(zhì)后運(yùn)動(dòng)黏度(50 ℃)降至1 839 mm2/s，傾點(diǎn)降至19 ℃；混合原料一改質(zhì)后運(yùn)動(dòng)黏度(50 ℃)降至1 134 mm2/s，傾點(diǎn)降至18 ℃；混合原料二改質(zhì)后運(yùn)動(dòng)黏度(50 ℃)降至978 mm2/s，傾點(diǎn)降至18 ℃?？梢?，通過減黏改質(zhì)，重調(diào)合油黏度、傾點(diǎn)都大幅降低。

表6 H煉油廠低硫船用燃料油生產(chǎn)原料熱改質(zhì)小試產(chǎn)品性質(zhì)

2.2 熱改質(zhì)中試

根據(jù)H煉油廠減黏裂化裝置特點(diǎn)，在中試裝置上進(jìn)行條件試驗(yàn)，根據(jù)熱改質(zhì)產(chǎn)品綜合性質(zhì)確定最佳的中試條件。最佳中試條件下的試驗(yàn)結(jié)果如表7所示。由表7可以看出：兩種中試條件下產(chǎn)品的甲苯不溶物質(zhì)量分?jǐn)?shù)均不超過0.1%；單組分減壓渣油改質(zhì)后運(yùn)動(dòng)黏度(50 ℃)降至3 107 mm2/s，運(yùn)動(dòng)黏度(100 ℃)降低至152.6 mm2/s，傾點(diǎn)降至31 ℃；混合原料二改質(zhì)后黏度(50 ℃)降至882.4 mm2/s，運(yùn)動(dòng)黏度(100 ℃)降至70.35 mm2/s，傾點(diǎn)降至25 ℃。

表7 中試原料及產(chǎn)品性質(zhì)

2.3 調(diào)合試驗(yàn)

以RMG180和RMG380兩個(gè)牌號(hào)低硫船用燃料油為目標(biāo)，采用催化裂化柴油、優(yōu)選重油F及改質(zhì)油進(jìn)行多組調(diào)合試驗(yàn)。由于改質(zhì)油傾點(diǎn)基本降至30 ℃，調(diào)合配方篩選主要考察黏度指標(biāo)，根據(jù)原料減壓渣油硫質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.711%、優(yōu)選重油F硫質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.137%、催化裂化柴油硫質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.036%，以調(diào)合油硫質(zhì)量分?jǐn)?shù)不超過0.5%作為調(diào)合配方限制條件。通過優(yōu)化催化裂化柴油調(diào)合量，確定最優(yōu)調(diào)合配方，減壓渣油改質(zhì)產(chǎn)品調(diào)合船用燃料油時(shí)催化裂化柴油摻調(diào)量對(duì)調(diào)合油黏度的影響如圖4所示，混合原料二改質(zhì)產(chǎn)品調(diào)合船用燃料油時(shí)催化裂化柴油摻調(diào)量對(duì)調(diào)合油黏度的影響如圖5所示。

將減壓渣油改質(zhì)-調(diào)合得到的船用燃料油產(chǎn)品命名為單RMG180和單RMG380，將混合原料二改質(zhì)-調(diào)合得到的船用燃料油產(chǎn)品命名為混RMG180和混RMG380。由圖4可以看出：為了生產(chǎn)單RMG380，在黏度達(dá)標(biāo)時(shí)仍需要多摻調(diào)催化裂化柴油以滿足硫質(zhì)量分?jǐn)?shù)不超過0.5%的指標(biāo)要求，調(diào)合油黏度富裕度稍大；除此之外，其他3組產(chǎn)品(單RMG180、混RMG180和混RMG380)均是以產(chǎn)品運(yùn)動(dòng)黏度作為調(diào)合控制指標(biāo)。據(jù)此確定最優(yōu)調(diào)合配方如表8所示。由表8可以看出，與采用直接調(diào)合工藝生產(chǎn)RMG180產(chǎn)品相比，通過改質(zhì)-調(diào)合組合工藝，催化裂化柴油量可以節(jié)省50%以上。

圖4 減壓渣油改質(zhì)產(chǎn)品調(diào)合船用燃料油時(shí)催化裂化柴油摻調(diào)量對(duì)調(diào)合油黏度的影響▲—調(diào)合油運(yùn)動(dòng)黏度； —RMG180產(chǎn)品要求； —RMG380產(chǎn)品要求； —硫含量達(dá)標(biāo)所需最小催化裂化柴油調(diào)合量。圖5同

圖5 混合原料二改質(zhì)產(chǎn)品調(diào)合船用燃料油時(shí)催化裂化柴油摻調(diào)量對(duì)調(diào)合油黏度的影響

表8 調(diào)合配方

以減壓渣油、優(yōu)選重油F、催化裂化柴油為原料，經(jīng)過熱改質(zhì)-調(diào)合組合生產(chǎn)路線，得到的低硫船用燃料油產(chǎn)品性質(zhì)如表9所示。由表9可知，產(chǎn)品全部指標(biāo)均滿足GB 17411—2015要求。油品調(diào)合過程，由于熱反應(yīng)的發(fā)生以及多組分的引入，調(diào)合油體系的穩(wěn)定性容易被破壞，發(fā)生瀝青質(zhì)聚沉及相分離。為此，對(duì)低硫船用燃料油產(chǎn)品采用梯度黏度法[9]對(duì)穩(wěn)定性進(jìn)行評(píng)價(jià)，結(jié)果如表10所示。由表10可以看出，調(diào)合油的產(chǎn)品性質(zhì)長(zhǎng)期穩(wěn)定，滿足儲(chǔ)存運(yùn)輸要求。

表9 調(diào)合油產(chǎn)品的性質(zhì)

表10 低硫船用燃料油產(chǎn)品穩(wěn)定性評(píng)價(jià)結(jié)果

2.4 經(jīng)濟(jì)性分析

按照催化裂化柴油價(jià)格為3 200 元/t、優(yōu)選重油F價(jià)格為2 200 元/t、減壓渣油價(jià)格為1 900 元/t、減黏裂化加工費(fèi)為50 元/t計(jì)算，采用直接調(diào)合工藝生產(chǎn)RMG180及采用熱改質(zhì)-調(diào)合技術(shù)生產(chǎn)混RMG180、混RMG380的經(jīng)濟(jì)核算結(jié)果如表11所示。由表11可以看出，以采用直接調(diào)合工藝生產(chǎn)RMG180的生產(chǎn)成本2 442 元/t為基準(zhǔn)，以混合原料一采用改質(zhì)-調(diào)合技術(shù)生產(chǎn)RMG180時(shí)成本可降低192 元/t，以混合原料二生產(chǎn)混RMG380時(shí)成本可降低259元/t。據(jù)此計(jì)算，生產(chǎn)337.5 kt RMG380低硫船用燃料油(RMG380船用燃料油價(jià)格按照2 900 元/t計(jì)算)的經(jīng)濟(jì)效益可達(dá)2.42億元。

表11 經(jīng)濟(jì)效益核算

3 結(jié) 論

(1)針對(duì)現(xiàn)有直接調(diào)合生產(chǎn)低硫船用燃料油技術(shù)不足，提出重組分熱改質(zhì)-調(diào)合組合工藝生產(chǎn)方案，通過改質(zhì)可大幅降低重調(diào)合組分運(yùn)動(dòng)黏度，并改善其傾點(diǎn)，優(yōu)化調(diào)合配方，提高經(jīng)濟(jì)性。

(2)與常壓蒸餾工藝生產(chǎn)船用燃料油方案相比，采用常減壓蒸餾-改質(zhì)工藝，優(yōu)選合適切割點(diǎn)的減壓渣油開展熱改質(zhì)，改質(zhì)油的運(yùn)動(dòng)黏度(50 ℃)可降低至380 mm2/s以下；優(yōu)選合適的低硫原油或低硫調(diào)合原料，可以采用減壓渣油為原料生產(chǎn)船用燃料油。

(3)與減壓渣油、優(yōu)選重油F、催化裂化柴油直接調(diào)合工藝生產(chǎn)低硫船用燃料油相比，采用熱改質(zhì)-調(diào)合組合工藝，柴油調(diào)合量可減少50%以上，生產(chǎn)RMG180時(shí)成本可降低192 元/t，生產(chǎn)RMG380時(shí)成本可降低259元/t。