段中元，陳奏君，祝賢智，劉彬，劉詠，梁霄鵬，周承商

約束氫致密化處理對(duì)粉末冶金Ti-6Al-4V合金致密度與力學(xué)性能的影響

段中元1，陳奏君1，祝賢智1，劉彬1，劉詠1，梁霄鵬2，周承商1

(1. 中南大學(xué) 粉末冶金研究院，長沙 410083；2. 中南大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院，長沙 410083)

以氫化鈦粉和6Al-4V預(yù)合金粉為原料，采用真空燒結(jié)法制備Ti-6Al-4V合金，然后在高純氫氣氣氛中進(jìn)行約束氫致密化處理，再真空退火去除合金中殘余的氫。用光學(xué)顯微鏡觀察Ti-6Al-4V合金的顯微組織與形貌，測(cè)定合金的密度和拉伸性能，并用MTS-810液壓伺服疲勞試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行疲勞性能測(cè)試。結(jié)果表明：約束氫致密化處理可使粉末冶金Ti-6Al-4V合金的殘余孔隙率從2.5%降低至1.3%，致密度達(dá)到(98.7±0.3)%。約束氫致密化處理后，合金的抗拉強(qiáng)度從(936±18) MPa提高到(959±10) MPa，伸長率從(6.7±1.6)%提升到(12±1.1)%。同時(shí)疲勞性能得到改善，在0.5%循環(huán)應(yīng)變幅條件下循環(huán)周次達(dá)到4 670周次。

鈦合金；約束氫致密化；殘余孔隙；顯微組織；低周疲勞

Ti-6Al-4V合金是一種應(yīng)用最廣泛的α+β型鈦合金[1?2]，具有良好的綜合性能，在海洋船舶，航天航空等領(lǐng)域得到廣泛應(yīng)用[3?4]。粉末冶金法是制備鈦合金的常用方法，具有近凈成形、高效、精密、低耗節(jié)能等優(yōu)點(diǎn)[5?8]，且部分高性能粉末冶金鈦合金的靜態(tài)力學(xué)性能已接近鑄鍛合金水平。但粉末冶金鈦合金存在殘余孔隙等缺陷[9?11]，導(dǎo)致合金的力學(xué)性能，特別是疲勞性能偏低。CAO等[12]研究發(fā)現(xiàn)，粉末冶金鈦合金的密

度從95%提升到99% 時(shí)，合金的疲勞強(qiáng)度從200 MPa提升到400 MPa。為了獲得綜合性能優(yōu)異的鈦合金制品，一般進(jìn)行熱等靜壓(hot isostatic pressing, HIP)[13?14]處理，以消除鈦合金中的殘余孔隙。但HIP工藝要求嚴(yán)苛，設(shè)備成本高。當(dāng)氫固溶進(jìn)入鈦合金間隙位置，或形成鈦氫化物時(shí)，其原有晶格常數(shù)發(fā)生改變，進(jìn)而發(fā)生體積膨脹[15]。SENKOV[16]等研究表明在925 ℃下β-Ti膨脹量與吸氫量呈線性關(guān)系，20%吸氫量(摩爾分?jǐn)?shù))可使BCC晶格參數(shù)增大1.5%。通過熱氫處理(thermal hydrogen process, THP)[17?19]可改善鈦合金的熱加工工藝性能[20?21]，引入氫還能改善鈦合金的塑性[22]。引入合金中的氫可通過真空退火去除，而且氫在合金中的擴(kuò)散與遷移速率較快[20]。基于上述特點(diǎn)，本研究團(tuán)隊(duì)提出對(duì)粉末冶金鈦合金進(jìn)行約束氫致密化處理(confined hydrogenation assisted densification, CHAD)[23?24]。CHAD的原理是利用鈦合金吸氫膨脹的特性，在剛性模具的約束下對(duì)含有孔隙的鈦合金進(jìn)行吸氫處理，剛性模具限制鈦合金膨脹產(chǎn)生壓應(yīng)力，阻止合金產(chǎn)生膨脹，從而降低合金孔隙度，提高合金制品的致密度。最后，通過真空退火處理，將合金中殘余的氫去除。本文對(duì)粉末冶金Ti-6Al-4V合金進(jìn)行約束氫處理，利用光學(xué)顯微鏡觀察合金的形貌和顯微組織，測(cè)定合金的密度和拉伸性能，并用MTS-810液壓伺服疲勞試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行疲勞性能測(cè)試，研究約束氫處理對(duì)粉末冶金Ti-6Al-4V合金的孔隙度及性能的影響，以期通過低成本的約束氫處理方式提升粉末鈦合金的致密度。

1 實(shí)驗(yàn)

1.1 粉末冶金Ti-6Al-4V合金的制備

所用原料為氫化鈦粉(TiH2，(O)為0.27%，粒徑≤50 μm)和6Al-4V預(yù)合金粉((O)為0.40%，粒徑≤44 μm)。首先按照Ti-6Al-4V合金的名義成分稱量TiH2和6Al-4V預(yù)合金粉，用V型混料機(jī)混料6 h。將混合粉末裝入直徑為 40 mm、長度為 130 mm 的硅膠軟管模具中，在 300 MPa 壓力下進(jìn)行冷等靜壓成形，得到直徑約35 mm、高100 mm的圓柱形壓坯。壓坯在臥式真空爐中進(jìn)行真空燒結(jié)，燒結(jié)溫度為1 200 ℃，升溫速率 5 ℃/min，保溫時(shí)間為 2 h，得到粉末冶金Ti-6Al-4V合金。

1.2 約束氫致密化處理

通過線切割將Ti-6Al-4V合金切割成尺寸為25 mm×10 mm×80 mm的長方體樣品。用精度為10?4g的電子天平稱量樣品的質(zhì)量，并記錄尺寸。將長方體合金樣品裝入Inconel 718高溫合金蓋板之間(蓋板尺寸為100 mm×40 mm，與蓋板接觸的上下兩個(gè)面的尺寸為25 mm×80 mm)，用Inconel 718高溫合金螺栓緊固，使其受到上下約束。然后放入臥式真空/氣氛爐，在650 ℃高純氫氣(體積分?jǐn)?shù)為99.999%)流動(dòng)氣氛中置氫處理4 h。置氫結(jié)束后，升溫至750 ℃保溫4 h進(jìn)行真空脫氫處理(真空度＜5×10?3Pa)。通過置氫處理前后以及脫氫處理后樣品的質(zhì)量，計(jì)算置氫處理后合金中的(H)約1.98%，經(jīng)真空脫氫后(H)＜0.01%。

1.3 組織與性能表征

采用阿基米德排水法測(cè)定Ti-6Al-4V合金的密度，并計(jì)算相對(duì)密度(理論密度為4.43 g/cm3)。用Leica DM4000型光學(xué)顯微鏡和掃描電鏡觀察和分析合金的顯微組織與形貌，并基于SEM照片，分析以及合金內(nèi)孔隙尺寸的分布和孔隙形狀因子等。采用Instron 8032 電子萬能試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行拉伸實(shí)驗(yàn)，取3個(gè)合金試樣進(jìn)行測(cè)試，計(jì)算平均值。拉伸試樣尺寸如圖1所示。采用MTS-810液壓伺服疲勞試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行疲勞性能測(cè)試，循環(huán)應(yīng)變幅范圍為0.5%～1.0%，軸向加載，應(yīng)變率為0.1；加載頻率為0.20 Hz，波形為正弦波。用掃描電鏡(SEM)觀察合金的拉伸斷口和疲勞斷口 形貌。

圖1 拉伸試樣圖

2 結(jié)果與分析

2.1 Ti-6Al-4V合金密度和孔隙

表1所列為Ti-6Al-4V合金約束氫致密化處理前后的密度。從表1看出，CHAD處理能有效提高粉末冶金Ti-6Al-4V合金的致密度。CHAD處理前的平均相對(duì)密度為97.5%，孔隙率為2.5%。經(jīng)過CHAD處理后，合金板塊的整體相對(duì)密度和芯部相對(duì)密度平均值分別為98.4%和98.7%，孔隙率降低。因?yàn)楹辖鸢鍓K僅受到上下約束，在未受約束方向材料可自由膨脹，導(dǎo)致合金中心到邊緣密度不均勻。板塊邊緣的密度小于中心部分的密度，芯部與整體的平均相對(duì)密度分別為98.7%和98.4%。

表1 Ti-6Al-4V合金約束氫致密化處理前后的密度

圖2所示為Ti-6Al-4V合金中心和邊緣組織的SEM照片。從圖中看出，僅在合金板塊最邊緣到距邊緣3 mm左右區(qū)域的密度呈梯度分布，而芯部區(qū)域的孔隙分布未見明顯不均勻現(xiàn)象。因此，后續(xù)力學(xué)性能測(cè)試與表征均在板塊中心取樣，相對(duì)密度為98.7%±0.3%。

圖2 Ti-6Al-4V合金板塊邊緣(a)和中心(b)的孔隙分布

圖3所示為Ti-6Al-4V合金的孔徑分布。從圖3(a)看出，CHAD處理后，小面積孔隙占比更大，說明大孔隙發(fā)生明顯收縮成為小孔隙。從圖3(b)可知，對(duì)比燒結(jié)態(tài)合金，CHAD處理的合金孔隙數(shù)量顯著減少，總孔隙數(shù)量降至CHAD處理前的1/3。

圖3 約束氫處理前后Ti-6Al-4V合金的孔隙尺寸分布

(a) Area fraction of pores with different area; (b) Number of pores with different area

對(duì)燒結(jié)態(tài)和CHADed態(tài)合金，各取6個(gè)樣品的SEM照片進(jìn)行分析，得到各樣品孔隙的寬長比(寬度與長度之比)和形狀因子，分別如圖4(a)和(b)所示。形狀因子的計(jì)算公式為[25]：

式中：為孔隙的形狀因子；為孔隙的截面面積；為孔隙的周長。形狀因子代表孔隙趨向圓球形的程度。從圖4(a)看出，CHAD處理后孔隙的寬長比約為0.93，明顯高于CHAD處理前的孔隙寬長比(約0.85)，這表明CHAD處理后孔隙尺寸在長度方向縮減更快，孔隙形狀由不規(guī)則狀逐漸趨于圓球狀或近球狀。由此推測(cè)CHAD處理中約束產(chǎn)生的應(yīng)力類似等靜壓，曲率較大的表面收縮更快，使得孔隙形貌趨向于圓形。同時(shí)由圖4(b)發(fā)現(xiàn)，孔隙率越高的合金，其孔隙的形狀因子越大。這是因?yàn)楫?dāng)孔隙率較高時(shí)，出現(xiàn)大的不規(guī)則孔隙并且數(shù)量偏多，這是粉末固相燒結(jié)的結(jié)果。而經(jīng)過CHAD處理后，孔隙縮小，并趨于圓形。

2.2 微觀組織

圖5所示為不同狀態(tài)的Ti-6Al-4V合金XRD譜和金相顯微組織。從圖5發(fā)現(xiàn)，CHAD合金的α相中生成了針狀δ-TiH2相，在后續(xù)脫氫過程中又被還原為α相。根據(jù)Ti-H相圖可知，當(dāng)溫度高于300 ℃時(shí)，合金主要以β-Ti-H固溶相存在，因此在650 ℃進(jìn)行CHAD處理可避免脆性δ-TiH2的形成，從而保證合金具有一定的塑性和變形能力以實(shí)現(xiàn)致密化。圖6所示為Ti-Al- 4V合金CHAD處理前后的SEM組織。經(jīng)過CHAD處理后，燒結(jié)態(tài)合金為α相與β相層疊排列的片層狀組織，經(jīng)過CHAD處理后，部分原始晶界破碎，這是因?yàn)闊Y(jié)態(tài)α+β雙相鈦合金在CHAD過程中發(fā)生α-Ti→β-Ti轉(zhuǎn)變，隨爐冷卻時(shí)再發(fā)生β-Ti→α-Ti+δ的共析轉(zhuǎn)變，使得部分β相晶界破碎[26?27]。這種共析轉(zhuǎn)變?nèi)缤跓釟涮幚碇袣渑c鈦的共析反應(yīng)，可細(xì)化鈦合金的顯微組織[20]。共析反應(yīng)過程取決于氫濃度、溫度等因素[28]。同時(shí)從圖6發(fā)現(xiàn)，經(jīng)過CHAD處理后，原始β晶粒未見明顯長大，但α相與β相層疊排列的片層狀組織的長寬比縮小，在厚度方向上具有微小長大趨勢(shì)，部分晶粒趨向等軸狀[29]。

圖4 6個(gè)Ti-6Al-4V合金樣品的孔隙率以及孔隙的寬長比和形狀因子

圖5 不同狀態(tài)Ti-6Al-4V合金的XRD譜和金相顯微組織

(a) XRD patterns; (b), (c), (d) OM images of CHADed (dehydrogenated), hydrogenated and as-sintered Ti-6Al-4V alloys

圖6 Ti-6Al-4V合金在CHAD處理前后的SEM圖

2.3 拉伸性能

圖7所示為燒結(jié)態(tài)與CHAD處理態(tài)Ti-6Al-4V合金的室溫拉伸應(yīng)力?應(yīng)變曲線，拉伸性能列于表2。從表2可知，燒結(jié)態(tài)Ti-6Al-4V合金的抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度和伸長率平均值分別為936 MPa、882 MPa和6.7%。經(jīng)過CHAD處理后，合金的抗拉強(qiáng)度平均值為959 MPa，屈服強(qiáng)度平均值為895 MPa，平均伸長率顯著提高至12%左右。這表明CHAD處理后合金的強(qiáng)度提高有限，這可能是由于燒結(jié)態(tài)Ti-6Al-4V合金的密度已達(dá)到97.5%左右，經(jīng)CHAD處理后，孔隙率下降不明顯，同時(shí)α+β組織與燒結(jié)態(tài)合金組織差異不大。合金塑性對(duì)大尺寸孔隙較敏感，CHAD處理后Ti-6Al-4V合金的大孔隙數(shù)量減少(見圖6)，導(dǎo)致合金的塑性增強(qiáng)，伸長率顯著提高。本文作者曾針對(duì)CHAD處理前后的純鈦進(jìn)行Micro-CT掃描分析，在宏觀上和微觀上均未發(fā)現(xiàn)CHAD處理的合金存在孔隙分布不均勻的現(xiàn)象[24]。而根據(jù)CHAD對(duì)Ti-6Al-4V合金的致密化機(jī)制和合金孔隙的影響，可以認(rèn)為與純鈦類似，即經(jīng)過CHAD處理后，合金中孔隙分布較均勻。從表2可知，經(jīng)CHAD處理的Ti-6Al-4V合金性能總體超過Ti-6Al-4V合金標(biāo)準(zhǔn)性能(ASTM)的水平。

圖7 燒結(jié)態(tài)和CHAD處理態(tài)Ti-6Al-4V合金的拉伸應(yīng)力?應(yīng)變曲線

Fig.7 Tensile stress-strain curves of as-sintered and CHADed Ti-6Al-4V alloys

表2 燒結(jié)態(tài)和CHAD處理態(tài)Ti-6Al-4V合金的拉伸性能與ASTM標(biāo)準(zhǔn)

圖8所示為燒結(jié)態(tài) Ti-6Al-4V合金和經(jīng)CHAD處理態(tài)的拉伸斷口形貌。由圖可見，二者的拉伸斷口都有韌窩，屬于韌性斷裂。相較于燒結(jié)態(tài)合金，CHAD處理后的合金拉伸斷口呈現(xiàn)更多的韌窩，因此合金表現(xiàn)出更好的韌性和塑性。這是因?yàn)镃HAD處理能有效降低合金中孔隙的數(shù)量和尺寸，合金在塑形變形過程中，裂紋萌生及擴(kuò)展較困難，故合金的塑性變形能力提高[31?32]。

2.4 疲勞性能

圖9所示為燒結(jié)態(tài)和CHAD態(tài)Ti-6Al-4V合金分別在 0.5%、0.6%、0.7%、0.8%、0.9%和 1.0%循環(huán)應(yīng)變幅下，應(yīng)力隨循環(huán)次數(shù)的變化曲線(圖9(a)、(c)所示)和應(yīng)力隨循環(huán)次數(shù)與總循環(huán)次數(shù)(即疲勞壽命，燒結(jié)態(tài)與CHAD態(tài)Ti-6Al-4V合金的疲勞壽命分別為4 468和4 670次循環(huán))比值(/f)的變化曲線(圖 9(b)和(d)所示)。由圖9(a)和(c)可知，燒結(jié)態(tài)與CHAD態(tài)合金在疲勞實(shí)驗(yàn)中均存在軟化、穩(wěn)定、失穩(wěn)三個(gè)階段。對(duì)比圖9(b)和(d)可知，燒結(jié)態(tài)合金在總壽命的5%時(shí)，應(yīng)力下降較快，這是因?yàn)槔鞈?yīng)力隨循環(huán)次數(shù)增加表現(xiàn)出循環(huán)軟化現(xiàn)象，這種循環(huán)軟化現(xiàn)象在高應(yīng)變幅下較明顯，而CHAD處理合金的軟化則出現(xiàn)在總壽命6%處。當(dāng)總應(yīng)變幅<0.8%時(shí)，合金表現(xiàn)出輕微硬化，隨后趨向穩(wěn)定。在0.8%～1.0%總應(yīng)變幅范圍內(nèi)合金表現(xiàn)為循環(huán)軟化，當(dāng)疲勞循環(huán)周次分別為1 300、740、230時(shí)，即在合金最終斷裂前，循環(huán)響應(yīng)應(yīng)力快速下降，這時(shí)形成宏觀裂紋，隨后失穩(wěn)擴(kuò)展至合金斷裂[33]。比較圖9(b)和(d)的虛線左側(cè)數(shù)據(jù)發(fā)現(xiàn)，CHAD態(tài)合金的應(yīng)力降低比燒結(jié)態(tài)合金慢，其壽命占整個(gè)疲勞壽命的6%左右。這表明密度更高的CHAD態(tài)合金裂紋萌生較困難，裂紋擴(kuò)展速度減緩。另外，比較圖9(a)和(c)發(fā)現(xiàn)，在相同的應(yīng)變幅下，CHAD態(tài)Ti-6Al-4V合金的循環(huán)周次高于燒結(jié)態(tài)合金。

圖8 燒結(jié)態(tài)和CHAD態(tài)Ti-6Al-4V合金拉伸斷口形貌

圖9 燒結(jié)態(tài)和CHAD態(tài)Ti-6Al-4V合金的循環(huán)應(yīng)力響應(yīng)曲線

(a), (c) Variation curves of cyclic stress with fatigue cycle number () and/f; (b), (d) Variation curves of cyclic stress with ratio of fatigue cycle number and total cycle number (/f)

材料的疲勞壽命可以用Coffin-Manson模型描述，該模型定義了總應(yīng)變幅和失效循環(huán)次數(shù)f的關(guān)系，如式(2)所示：

式中：Δεtot為總應(yīng)變幅；Δεel和Δεpl分別為彈性應(yīng)變幅和塑性應(yīng)變幅；和b分別為疲勞強(qiáng)度系數(shù)和疲勞強(qiáng)度指數(shù)；和 c分別為疲勞延性系數(shù)和疲勞延性指數(shù)；Nf為循環(huán)壽命。圖10所示為燒結(jié)態(tài)和CHAD態(tài)合金的循環(huán)壽命曲線，體現(xiàn)合金的總應(yīng)變幅與循環(huán)壽命的關(guān)系。從該圖看出，燒結(jié)態(tài)和CHAD態(tài)合金的疲勞壽命均隨應(yīng)變幅增大而減小，這是由于循環(huán)塑性應(yīng)變?cè)黾訉?dǎo)致的，而經(jīng)過CHAD處理后，合金抵抗塑性變形的能力更強(qiáng)，壽命更長。

圖11所示為燒結(jié)態(tài)和CHAD態(tài)Ti-6Al-4V合金在0.7%應(yīng)變幅的疲勞斷口形貌。從圖11(a)和(d)明顯可見類似放射狀的白色溝線從合金表面向內(nèi)部延 伸[34]，為裂紋擴(kuò)展方向。燒結(jié)態(tài)合金的裂紋源較多，這是因?yàn)楹辖鸨砻娲嬖谳^多大尺寸孔隙，在循環(huán)疲勞應(yīng)力作用下，孔隙尖端產(chǎn)生應(yīng)力集中，出現(xiàn)較多的裂紋源。從疲勞裂紋擴(kuò)展區(qū)(圖11(b)和(c)所示)中觀察到燒結(jié)態(tài)和CHAD態(tài)合金的疲勞條帶，但CHAD態(tài)合金斷口呈現(xiàn)更多的疲勞條帶，且疲勞條帶長度大于燒結(jié)態(tài)。這是因?yàn)槠跅l帶是由于裂紋張開與閉合過程中，裂紋尖端45°方向的耳狀切口處應(yīng)力集中，產(chǎn)生滑移造成的[35]。這表明在循環(huán)應(yīng)力加載過程中，CHAD態(tài)合金出現(xiàn)更多的塑性變形滑移，從而表現(xiàn)出更好的塑性；而在燒結(jié)態(tài)合金中，不規(guī)則且大尺寸孔隙占比更大，多個(gè)孔隙同時(shí)出現(xiàn)裂紋擴(kuò)展，將加快裂紋擴(kuò)展速度，孔隙連接成大的裂紋，致使材料更快斷裂。同時(shí)對(duì)比兩組合金瞬斷區(qū)形貌發(fā)現(xiàn)，CHAD態(tài)合金具有更多和更深的韌窩。

圖11 燒結(jié)態(tài)和CHAD處理態(tài)Ti-6Al-4V合金在0.7%應(yīng)變幅下的疲勞斷口形貌

CHADed alloy: (a) Fatigue source; (b) Extended zone; (c) Transient zone;As-sintered alloy: (d) Fatigue source; (e) Extended zone; (f) Transient zone

3 結(jié)論

1) 采用真空燒結(jié)法制備Ti-6Al-4V合金，然后在高純氫氣氛中進(jìn)行約束氫致密化(CHAD)處理，最后真空退火去氫。燒結(jié)態(tài)合金的致密度為(97.5±0.3)%，經(jīng)CHAD處理后，合金板塊芯部的相對(duì)密度為(98.7±0.3)%，孔隙率從2.5%降低至1.3%，總孔隙數(shù)量減少2/3，且不規(guī)則孔隙縮小并趨于圓形。

2) 燒結(jié)態(tài)Ti-6Al-4V合金的抗拉強(qiáng)度為(936±18) MPa，伸長率為(6.7±1.6)%，經(jīng)CHAD處理后，抗拉強(qiáng)度小幅提高至 (959±10) MPa，屈服強(qiáng)度為(895±9) MPa，伸長率顯著提高到(12±1.1)%。

3) CHAD處理后的Ti-6Al-4V鈦合金，在低應(yīng)變幅0.5%下循環(huán)周次達(dá)到4 670，燒結(jié)態(tài)合金的疲勞壽命為4 468個(gè)循環(huán)周次，提升幅度為4.5%。CHAD處理后的鈦合金軟化階段占總壽命的6%，燒結(jié)態(tài)的軟化速率更快。

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Effects of confined hydrogen densification treatment on the density and mechanical properties of powder metallurgy Ti-6Al-4V alloy

DUAN Zhongyuan1, CHEN Zoujun1, ZHU Xianzhi1, LIU Bin1, LIU Yong1, LIANG Xiaopeng2, ZHOU Chengshang1

(1. Powder Metallurgy Research Institute, Central South University, Changsha 410083, China;2. School of Materials Science and Engineering, Central South University, Changsha 410083, China)

Titanium hydride powder and 6Al-4V pre-alloyed powder were used as raw materials to prepare Ti-6Al-4V alloy by vacuum sintering. Then confined hydrogen densification treatment in a high-purity hydrogen atmosphere was carried out, and finally vacuum annealing was performed to remove the residual hydrogen in the alloy. The microstructure morphology of the alloy was observed by an optical microscope. The density and tensile properties of the alloy were determine, and the fatigue performance testing was tested using the MTS-810 hydraulic servo fatigue testing machine . The results show that the confined hydrogen densification treatment can reduce the residual porosity of the sintered Ti-6Al-4V alloy from 2.5% to 1.3%, and the relative density can reach (98.7±0.3)%. After confined hydrogen densification treatment, the tensile strength of the alloy increases from (936±18) MPa to (959±10) MPa, and the elongation increases from (6.7±1.6)% to (12±1.1)%. At the same time, the fatigue performance is improved, and the cycle times reach 4670 cycles under the condition of 0.5% cyclic strain amplitude.

titanium alloy; confined hydrogen densification; residual porosity; microstructure; low cycle fatigue

10.19976/j.cnki.43-1448/TF.2021104

TG146.23

A

1673-0224(2022)02-171-09

國家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(51704336)；中南大學(xué)創(chuàng)新驅(qū)動(dòng)計(jì)劃資助項(xiàng)目(2020CX025)；中南大學(xué)粉末冶金國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室資助項(xiàng)目

2021?11?30；

2022?01?04

周承商，副教授，博士。電話：0731-88877669；E-mail: chengshang.zhou@csu.edu.cn

(編輯 湯金芝)