梁向東，袁兆廷，劉長紅，歐陽保

(中鐵二十四局集團(tuán)南昌鐵路工程有限公司,江西 南昌 330002)

0 前 言

膨脹巖屬于軟巖，是指在水的物理、化學(xué)等作用下易于發(fā)生體積膨脹、強(qiáng)度軟化，整體性發(fā)生碎裂和分解的一種比較特殊的巖石[1]。對于巷道圍巖變形破壞規(guī)律現(xiàn)已有較多研究[2-3]，膨脹巖圍巖在高濕度環(huán)境下變形速度增快、延性增大。因此，在膨脹性巖體中開挖巷道、硐室時(shí)，在水的作用下圍巖易發(fā)生膨脹變形、強(qiáng)度降低等情況危害工程安全[4]。除膨脹巖自身所具有的脹縮、崩解和軟化等內(nèi)在特性外[5]，圍巖的膨脹進(jìn)一步會導(dǎo)致支護(hù)結(jié)構(gòu)的變形，甚至產(chǎn)生彎矩。在加以施工擾動、圍巖應(yīng)力和設(shè)計(jì)因素的共同影響所造成的工程事故為其外在因素。因此，在實(shí)際工程中選取合理的控制方法保障膨脹巖巷道施工安全具有重要意義[6-7]。文章以實(shí)際問題為研究點(diǎn)，在高濕環(huán)境且具有膨脹性巷道環(huán)境下，計(jì)算分析采用正交設(shè)計(jì)方案，并利用數(shù)值模擬研究圍巖膨脹性、襯砌等若干因素對巷道圍巖變形的影響。

1 正交數(shù)值模擬試驗(yàn)

1.1 計(jì)算方案選取

本實(shí)驗(yàn)選取正交試驗(yàn)法進(jìn)行數(shù)值模擬。主要針對圍巖巷道膨脹性、有無襯砌和埋深的影響，制定出數(shù)值模擬方案表見表1。

表1 數(shù)值模擬影響因素表

依靠相關(guān)條件吻合度及研究目的，并考慮相關(guān)因素及影響水平程度。通過混合水平正交試驗(yàn)表確定如表2所示的具有代表性的數(shù)值模擬計(jì)算分析方案。通過系統(tǒng)地研究上述因素對膨脹巖巷道圍巖變形的影響，為工程實(shí)際提出合理建議。

表2 數(shù)值模擬試驗(yàn)表

1.2 計(jì)算模型與參數(shù)

本實(shí)驗(yàn)選取模型參數(shù)易獲取且較好模擬膨脹巖的變形特性，同時(shí)又適用于膨脹巖材料的D-P彈塑性本構(gòu)模型。ABAQUS中D-P彈塑性本構(gòu)模型模擬膨脹巖材料物理力學(xué)參數(shù)由前期試驗(yàn)并將試驗(yàn)數(shù)據(jù)和《膨脹巖與工程》對照綜合得出。依據(jù)表面浸潤和膨脹力試驗(yàn)，并結(jié)合數(shù)值計(jì)算反演確定導(dǎo)熱系數(shù)λ和熱膨脹系數(shù)β。通過繆協(xié)興的濕度應(yīng)力場的控制微分方程及基本原理，在利用有限元模擬軟件可將溫度場參數(shù)β，T轉(zhuǎn)化成濕度場參數(shù)α，W使用ABAQUS進(jìn)行有限元計(jì)算，取α：β≈100，即設(shè)溫度T為0℃時(shí)對應(yīng)含水量W為0，及膨脹巖處于干燥狀態(tài)，設(shè)溫度T為100℃時(shí)對應(yīng)含水量W為1，及膨脹巖處于飽和含水狀態(tài)，T與W一一對應(yīng)，并使溫度T每增加1℃對應(yīng)濕度W增加1%。

1.3 ABAQUS建模

根據(jù)相似模型試驗(yàn)，獲取濕度分布特性以及綜合考慮實(shí)際狀況下膨脹巖巷道中受施工用水與鑿巖積水等因素影響，繪制出含水量等值線圖，根據(jù)參數(shù)設(shè)定，利用ABAQUS軟件中的溫度單元模擬上述條件下的膨脹巖水分分布，最終獲得溫度分布云圖。

1.3.1 模型單元類型選擇和網(wǎng)格劃分

使用ABAQUS對圍巖進(jìn)行二維建模，創(chuàng)建膨脹巖圍巖部件，在熱分析材料屬性值輸入密度、導(dǎo)熱系數(shù)、熱膨脹系數(shù)和比熱容等參數(shù)，分析步類型選擇“熱傳遞”，基本信息選擇“穩(wěn)態(tài)熱分析”，單元類型為四邊形單元DC2D4，傳熱方式為四結(jié)點(diǎn)線性傳熱，對巷道兩側(cè)圍巖采用四結(jié)構(gòu)化網(wǎng)絡(luò)劃分技術(shù)進(jìn)行階梯狀均勻遞增劃分，對圍巖和中心巷道采用中性軸算法劃分網(wǎng)格，最終劃分出的單元總數(shù)為8 452個(gè)。

1.3.2 邊界條件選取

首先建立一個(gè)預(yù)定義場，選擇15℃為圍巖的初始溫度，通過有限元軟件換算即圍巖初始含水量為15%。在巷道中間正下方1m處的圍巖輸入35℃的熱源作為初始水源向周圍擴(kuò)散，達(dá)到水分遷移效果，并在巷道頂部向上2.5m處施加邊界條件以阻隔熱量持續(xù)向周圍擴(kuò)散，完成上述邊界條件的設(shè)定。根據(jù)本文依托的基金項(xiàng)目在前期展開試驗(yàn)研究所發(fā)表的成果，施加的濕度場如圖1所示。

圖1 圍巖含水量等值線圖(單位：mm)

2 數(shù)值模擬試驗(yàn)結(jié)果分析

2.1 膨脹性和襯砌對巷道圍巖變形的影響分析

通過對比計(jì)算方案Ⅰ與Ⅱ的結(jié)果，根據(jù)頂板沉降量Uy以及底板鼓起量Uf的大小，研究有支護(hù)結(jié)構(gòu)條件下以及圍巖有無膨脹性條件下交叉的四種情形對巷道變形的影響；其計(jì)算結(jié)果如圖2～3所示。

圖2 底板鼓起變形量

圖3 頂板下沉變形量

由圖2～3知，在無膨脹性圍巖情形下的巷道，襯砌對限制巷道頂板及底板兩側(cè)變形有較明顯的抑制效果。由圖可以看出，在相同工況下，頂板的變形量均要大于底板的變形量，因此，在實(shí)際工程中要加強(qiáng)對頂板的沉降監(jiān)測，以保證施工安全，無襯砌頂板變形最大值出現(xiàn)在靠近邊墻兩側(cè)附近；對于膨脹性巷道而言，襯砌結(jié)構(gòu)可以將無支護(hù)的圍巖底板鼓起量和頂板下沉量分別減少149mm和28mm?？梢娨r砌對頂板下沉的抑制作用比較大，同時(shí)襯砌相比膨脹巖具有更好地抑制圍巖變形的效果，同時(shí)也說明膨脹性對巷道開挖的危害較大。

2.2 埋深對圍巖變形的影響分析

本研究通過對頂板和底板兩個(gè)位置的變形情況為例探究在膨脹性巷道中埋深對圍巖變形的影響。對方案III-VI的數(shù)值模擬計(jì)算結(jié)果如圖4～7所示。

由圖4～5可知，在該斷面形式和地應(yīng)力條件下的巷道，在底板有膨脹性變形中兩側(cè)凸起均比無膨脹性較嚴(yán)重，底板鼓起量隨著埋深的增加而逐漸增加。由圖6～7可知，頂板的兩側(cè)凸起規(guī)律與底板相反，呈現(xiàn)出從中間向兩側(cè)變形量逐漸遞減的規(guī)律，其底板變形也是隨著埋深的增加而增加。對于無膨脹性巷道而言，相同埋深下底板和頂板變形量相差不大，其底板鼓起量和頂板下沉量的規(guī)律是隨著埋深每增加25m而增加約8mm。而在有膨脹性巷道中，相同埋深下頂板的變形比底板大，底板下沉量是隨著埋深每增加25m而增加23mm,而底板鼓起量趨勢等梯度埋深逐漸增大，并且底部靠近兩幫附近變形量表現(xiàn)最為突出，可見膨脹性對頂板下沉量和底鼓起量的影響較大。

圖4 不同埋深無膨脹底板變形量

圖5 不同埋深有膨脹底板變形量

圖6 不同埋深無膨脹頂板變形量

圖7 不同埋深有膨脹頂板變形量

3 結(jié) 論

1)有無膨脹性和有無襯砌對圍巖的變形影響顯著，在無襯砌條件下，底板和頂板均出現(xiàn)較大變形，在襯砌作用下，可以明顯地抑制圍巖變形，特別是對邊墻兩端的底板隆起量和頂板下沉量作用顯著。

2)頂板下沉量和底板鼓起量隨著埋深增加而均呈現(xiàn)不同程度的增加，膨脹性對頂板下沉量和底板鼓起量的影響較大。

3)在三種因素中頂板和底板變形量影響程度大小順序均一致，頂?shù)装逡平恳蛩氐某潭却笮〉拇涡驗(yàn)椋郝裆?膨脹性<襯砌。

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