陳維新， 張國(guó)華， 畢業(yè)武， 金珠鵬， 李 濤,4， 侯憲港

(1.黑龍江科技大學(xué) 礦業(yè)工程學(xué)院， 哈爾濱 150022; 2.黑龍江科技大學(xué), 哈爾濱 150022； 3.黑龍江科技大學(xué) 安全工程學(xué)院， 哈爾濱 150022; 4.中國(guó)礦業(yè)大學(xué)(北京) 能源與礦業(yè)學(xué)院， 北京 100083)

0 引 言

目前我國(guó)充填開(kāi)采主要采用矸石、膏體、高水、超高水、高濃度膠結(jié)料等充填材料，而充填原材料成本過(guò)高、來(lái)源不足是制約充填開(kāi)采大面積推廣的關(guān)鍵因素[1-5]。

隨著城建進(jìn)程的加快，我國(guó)建筑垃圾量已占城市垃圾總量的30%～40%[6-7]，2012年以來(lái)，我國(guó)新增建筑垃圾量均在10 億t/a以上，新增量巨大，但其利用率偏低，不超過(guò)10%[8-9]。尤其是礦區(qū)電廠產(chǎn)出的粉煤灰，因市場(chǎng)需求量少而被排出廢棄[10]。

近年來(lái)，學(xué)者們對(duì)廢棄粉煤灰及建筑垃圾再生骨料用于充填材料進(jìn)行了相關(guān)研究。劉音等[11]以建筑垃圾為骨料、粗粉煤灰基為膠結(jié)材料，采用正交實(shí)驗(yàn)分析了各因素對(duì)充填膏體性能指標(biāo)的影響，確定了建筑垃圾膏體充填材料最佳配比。張保良等[12]模擬了膏體充填材料的配比實(shí)驗(yàn)和管道輸送實(shí)驗(yàn)，分析了建筑垃圾-粉煤灰膏體充填材料的基本性能和流變特性。姜明陽(yáng)等[13]采用正交實(shí)驗(yàn)確定了以建筑垃圾、天然砂、水泥和粉煤灰為組成材料的膏體充填材料最優(yōu)配合比。仇文超等[14]分析了不同基料粒徑對(duì)建筑垃圾基漿體膨脹充填材料強(qiáng)度的影響。李浩等[15]采用正交實(shí)驗(yàn)確定了建筑垃圾充填材料的最優(yōu)配比，分析了建筑垃圾骨料-粗粉煤灰基膠結(jié)料充填體的力學(xué)性能。

雖然目前對(duì)建筑垃圾-粉煤灰膠結(jié)充填材料有了大量研究，但是針對(duì)某一具體種類(lèi)的建筑垃圾作為充填材料骨料的研究還鮮有報(bào)道。因此，筆者嘗試將磚混類(lèi)建筑垃圾作為再生骨料，廢棄粉煤灰作為主要細(xì)集料，制備高濃度膠結(jié)充填材料，擬通過(guò)正交實(shí)驗(yàn)建立回歸模型優(yōu)化充填材料配合比，分析充填材料工業(yè)配比的力學(xué)特性，得到相應(yīng)結(jié)論。

1 原材料

1.1 建筑垃圾

對(duì)現(xiàn)場(chǎng)建筑垃圾進(jìn)行分揀、3級(jí)破碎后得到再生骨料，主要由混凝土、磚塊、砂漿、瓷磚等組成，吸水率為10.1%，將其篩分為0～0.075、0.075～2.5、2.5～5、5～10、10～16 mm這5個(gè)粒度區(qū)間，如圖1所示。標(biāo)準(zhǔn)JGJ52—2006《普通混凝土用砂石質(zhì)量及檢驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》中規(guī)定，粒徑<0.075 mm的顆粒稱(chēng)為“泥”[16]。根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)，該再生骨料中小于0.075 mm的粒徑，即“泥”占再生骨料質(zhì)量的8%。

圖1 再生骨料加工過(guò)程Fig. 1 Processing process of recycled aggregate

Talbol級(jí)配理論認(rèn)為，樣本中粒徑小于或等于d的質(zhì)量占總質(zhì)量的百分率滿足以下方程，即

P=100(d/dmax)n，

式中：P——粒徑小于d的再生骨料質(zhì)量占試樣總質(zhì)量的百分比，%；

d——再生骨料粒徑，mm；

dmax——再生骨料的最大粒徑，mm；

n——Talbol級(jí)配指數(shù)。

對(duì)再生骨料的粒級(jí)分布η1按照Talbol表達(dá)式進(jìn)行擬合，如圖2所示。擬合曲線的復(fù)相關(guān)系數(shù)R2為0.98。該再生骨料的Talbol級(jí)配指數(shù)n=0.67。當(dāng)n=0.30～0.60時(shí)，骨料堆積密度較佳，級(jí)配更加合理[17]。因此，該再生骨料級(jí)配大粒徑較多，不在合理范圍內(nèi)。

圖2 再生骨料粒徑分布曲線 Fig. 2 Particle size distribution curves of reclaimed aggregate

1.2 粉煤灰

圖3為雞西矸石電廠濕排廢棄粉煤灰，平均含水率為4.2%。烘干后，利用激光粒度儀測(cè)其粒徑分布，如圖4所示。其中，η2為粉煤灰粒級(jí)負(fù)累計(jì)分布。該粉煤灰中間粒徑占比過(guò)多，無(wú)法擬合為T(mén)albol連續(xù)級(jí)配方程。計(jì)算粉煤灰的不均勻系數(shù)Cu=d60/d10=1.25，遠(yuǎn)小于5，說(shuō)明其級(jí)配不良。

圖3 現(xiàn)場(chǎng)廢棄粉煤灰Fig. 3 Appearance of construction waste

圖4 粉煤灰粒徑分布曲線Fig. 4 Particle size distribution curve of fly ash

1.3 水泥與外加劑

使用的水泥為鹿鼎集團(tuán)哈爾濱水泥有限公司生產(chǎn)的虎鼎牌32.5號(hào)復(fù)合硅酸鹽水泥。為高濃度膠結(jié)充填材料專(zhuān)門(mén)研制的外加劑，由速凝劑、緩凝劑、早強(qiáng)劑、減水劑以質(zhì)量比為6∶1∶3∶10混合而成，添加量一般占水泥質(zhì)量的0.005～0.020。

2 混合料級(jí)配分析

由以上分析可知，再生骨料和粉煤灰級(jí)配均不良，必須混合起來(lái)以改良級(jí)配，減小孔隙率，增大堆積密實(shí)度，同等強(qiáng)度下，以減少水泥用量。實(shí)驗(yàn)前必須對(duì)兩種集料以一定質(zhì)量比混合后進(jìn)行篩分實(shí)驗(yàn)，然后得出Talbol級(jí)配指數(shù)進(jìn)行分析評(píng)價(jià)。

將粉煤灰與再生骨料以質(zhì)量比k為0.5、0.4、0.3、0.2、0.1、0.05、0.02均勻混合后進(jìn)行篩分實(shí)驗(yàn)，粒徑負(fù)累計(jì)分布擬合曲線的Talbol級(jí)配指數(shù)分別為0.30、0.34、0.38、0.44、0.51、0.57、0.61，且R2均大于0.90，如圖5所示。由圖5可知，隨著混合料中粉煤灰占比的升高，Talbol級(jí)配指數(shù)n隨之降低；反之，混合料中再生骨料的占比越高，n隨之升高。根據(jù)n為0.30～0.60時(shí)，級(jí)配更加合理的結(jié)論可知，粉煤灰與建筑垃圾混合料質(zhì)量比在0.05～0.50之間，兩種集料的密實(shí)度較佳。

圖5 粉煤灰與再生骨料不同質(zhì)量比的混合料粒徑分布及擬合曲線Fig. 5 Particle size distribution and fitting curves of mixture with different mass ratios of fly ash and recycled aggregate

3 充填材料配合比正交實(shí)驗(yàn)

3.1 實(shí)驗(yàn)方案

根據(jù)前期大量基礎(chǔ)性實(shí)驗(yàn)結(jié)果，設(shè)計(jì)水泥作為膠結(jié)劑，占材料總質(zhì)量的8%，實(shí)驗(yàn)因素取外加劑與水泥的質(zhì)量百分比(外泥比A)、粉煤灰與再生骨料的質(zhì)量比(灰骨比B)、充填材料水固質(zhì)量比C、再生骨料含泥量D(<0.075 mm再生骨料粒徑與其總質(zhì)量的比值)，4個(gè)因素也稱(chēng)為自變量，選用L16(45)正交表，各因素分別取4個(gè)水平，如表1所示。

表1 正交實(shí)驗(yàn)Table 1 Orthogonal experiment

3.2 結(jié)果與分析

3.2.1 實(shí)驗(yàn)結(jié)果

根據(jù)正交實(shí)驗(yàn)方案，稱(chēng)取水、固體原材料，充分?jǐn)嚢璧玫侥z結(jié)充填漿料。漿料一部分倒入坍落桶測(cè)其塔落度S，一部分漿料倒入貫入阻力儀試模測(cè)其初凝時(shí)間t。剩余漿料倒入100 mm×100 mm×100 mm的方形塑料試模，標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)后測(cè)其28 d的單軸抗壓強(qiáng)度σ28。實(shí)驗(yàn)方案及結(jié)果如表2所示。

表2 正交實(shí)驗(yàn)方案及結(jié)果Table 2 Orthogonal experiment scheme and results

3.2.2 極差分析

采用極差分析法對(duì)所測(cè)得的充填漿料基本性能進(jìn)行分析，可以確定因素的不同水平對(duì)考察指標(biāo)的影響，極差越大說(shuō)明該因素水平對(duì)試驗(yàn)考察指標(biāo)產(chǎn)生的影響作用越顯著，或者說(shuō)該考察指標(biāo)對(duì)該影響因素敏感性較強(qiáng)。

(1)坍落度

計(jì)算各因素水平對(duì)應(yīng)坍落度平均值和極差，各因素水平與充填漿料坍落度之間的關(guān)系如圖6所示。

由圖6可知，外泥比A隨著水平的增大，坍落度值隨之急速增加，其極差為RA=97.75 mm，說(shuō)明專(zhuān)用外加劑可顯著增加充填漿料的坍落度。灰骨比B隨水平的增加，坍落度先增大、后減小，其閾值為灰骨比B的3水平，即混合料Talbol級(jí)配指數(shù)為0.44，其極差RB=25.75 mm。水固比C隨水平的增大，坍落度隨之增大，但水平1到水平2對(duì)應(yīng)坍落度增加的速率小于水平2到水平4，其極差RC=47.75 mm。含泥量D隨著水平的增加，坍落度逐漸減小，其極差RD=27 mm，說(shuō)明粒徑小于0.075 mm的微細(xì)粉含量的增加會(huì)增大充填漿料的黏聚力，從而降低漿料的坍落度。

圖6 各因素水平與坍落度的關(guān)系 Fig. 6 Relationship between level and slump of each factor

根據(jù)極差值大小，可知因素A對(duì)初始料漿的坍落度大小的影響作用最明顯，即坍落度對(duì)因素A最敏感。各因素對(duì)漿料坍落度影響作用的主次順序?yàn)锳>C>D>B。

(2)初凝時(shí)間

計(jì)算各因素水平對(duì)應(yīng)充填漿料初凝時(shí)間的平均值和極差，各因素水平與充填漿料初凝時(shí)間之間的關(guān)系如圖7所示。由圖7可知，外泥比A隨著水平的增大，初凝時(shí)間先減小后急速增加，其極差RA=100.06 min，說(shuō)明在充填漿料中加入占水泥質(zhì)量1%以?xún)?nèi)的專(zhuān)用外加劑可顯著縮短漿料的初凝時(shí)間?；夜潜菳隨水平的增加，初凝時(shí)間顯著縮短，極差RB=83.7 min，其原因可能是大量粉煤灰吸收大量水分，水泥的水化時(shí)間減少導(dǎo)致。水固比C隨水平的增大，初凝時(shí)間隨之增大，但水平1到水平2對(duì)應(yīng)初凝時(shí)間增加的速率小于水平2到水平4，其極差RC=38.45 min。含泥量D隨著水平的增加，坍落度逐漸減小，其極差值RD=22 min,說(shuō)明粒徑<0.075 mm的微細(xì)粉含量增加會(huì)縮短充填漿料的初凝時(shí)間。

圖7 各因素水平與初凝時(shí)間的關(guān)系 Fig. 7 Relationship between levels of various factors and initial setting time

根據(jù)極差值大小，可知因素A對(duì)充填料漿的初凝時(shí)間影響作用最明顯，即初凝時(shí)間對(duì)因素A最敏感?？傊饕蛩貙?duì)漿料初凝時(shí)間影響作用的主次順序?yàn)锳>B>C>D。

(3)抗壓強(qiáng)度

計(jì)算各因素水平對(duì)應(yīng)充填漿料28 d抗壓強(qiáng)度的平均值和極差，各因素與充填漿料坍落度之間的關(guān)系如圖8所示。

圖8 各因素水平與σ28的關(guān)系 Fig. 8 Relationship between levels of various factors and σ28

由圖8可知，外泥比A隨著水平的增大，28 d抗壓強(qiáng)度先增加后減少，再增加，其閾值分別為水平2和水平3，即外泥比為0.01和0.015，其極差RA=0.57 MPa，說(shuō)明外加劑可增加充填材料的抗壓強(qiáng)度，但是摻量需在合理范圍內(nèi)?；夜潜菳隨水平的增加，28 d抗壓強(qiáng)度先急速增大、后減小，極差RB=0.89 MPa，其閾值為水平3，即灰骨比為0.2，說(shuō)明粉煤灰與再生骨料混合料合理級(jí)配會(huì)顯著增加充填材料的抗壓強(qiáng)度。水固比C隨水平的增大，28 d抗壓強(qiáng)度先增大、后急劇減小，其極差RC=0.83 MPa,其閾值為水平2，即水固比為0.27，說(shuō)明該水固比為水泥充足水化所需水量。含泥量D隨著水平的增加，28 d抗壓強(qiáng)度先急速減少，后維持不變，然后再減少，呈“臺(tái)階”狀，其極差RD=0.50 MPa,說(shuō)明粒徑<0.075 mm的微細(xì)粉含量增加會(huì)減小充填材料的28 d抗壓強(qiáng)度，尤其是在含泥量為0～4%、8%～12%時(shí)，其削弱抗壓強(qiáng)度作用更加明顯。

根據(jù)極差值大小，可知因素B對(duì)充填料漿的28 d抗壓強(qiáng)度影響作用最明顯，即28 d抗壓強(qiáng)度對(duì)因素B最敏感。總之，各因素對(duì)28 d抗壓強(qiáng)度影響作用的主次順序?yàn)锽>C>A>D。

3.2.3 擬合分析

應(yīng)用DPS7.05數(shù)理統(tǒng)計(jì)軟件對(duì)16組正交實(shí)驗(yàn)方案所獲得的實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行二次多項(xiàng)式逐步回歸，得到了坍落度S、初凝時(shí)間t、28 d抗壓強(qiáng)度σ28與各因素水平(代碼)的回歸模型，即

S=5.73+52.42A+69.19C-12.40D-

13.76AC+4.15AD-1.80BC-5.05CD，

(1)

t=498.66-177.88A+12.05B-51.57C+

2.03D+44.40A2+0.40B2+10.22C2+

0.63D2-3.62AB-6.61AC-1.46AD-

15.44BD+10.70CD，

(2)

σ28=0.70+0.45A+0.24B+1.73C-0.09A2-

0.17B2-0.24C2+0.10AB-0.07AC-

0.04AD+0.18BD-0.21CD。

(3)

圖9 回歸模型計(jì)算值與實(shí)驗(yàn)值的對(duì)比 Fig. 9 Comparison between calculated values of regression model and experimental values

由圖9可知，除個(gè)別模型計(jì)算值外，坍落度模型、28 d抗壓強(qiáng)度模型計(jì)算值與實(shí)驗(yàn)值的相對(duì)誤差基本在-8%～+8%范圍內(nèi)，初凝時(shí)間模型相對(duì)誤差在-3%～+3%范圍內(nèi)，說(shuō)明回歸模型的計(jì)算值接近實(shí)際值，從而證明了模型的準(zhǔn)確性。

4 工業(yè)配比與力學(xué)特性

4.1 工業(yè)配比的確定

以黑龍江七臺(tái)河礦區(qū)為例，井工開(kāi)采平均深度為400 m左右，充填管路長(zhǎng)度一般在2 000 m以?xún)?nèi)。以漿料平均流速為0.6 m/s計(jì)算，漿料在管路中流動(dòng)時(shí)間在60 min以?xún)?nèi)。根據(jù)七臺(tái)河龍湖礦膠結(jié)充填開(kāi)采實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，如果要保證高濃度膠結(jié)充填材料的泵送性，其漿料的坍落度一般為210～220 mm。如果要保證充填材料充填后8 h內(nèi)快速完成拆模、上覆巖層無(wú)明顯破斷、沉陷，充填材料初凝時(shí)間為300 min內(nèi)，28 d抗壓強(qiáng)度需大于3 MPa。

根據(jù)上述回歸模型以及現(xiàn)場(chǎng)要求，考慮經(jīng)濟(jì)、早期強(qiáng)度最優(yōu)的原則。自變量約束條件為外泥比A、灰骨比B、水固比C水平為1～4，再生骨料含泥量D水平分別為1～2、2、2～3、3、3～4。因變量坍落度S、初凝時(shí)間t、28 d抗壓強(qiáng)度σ28的約束條件分別為210 mm≤S≤220 mm、60 min≤t≤300 min、σ28取最大值且≥3 MPa。

將回歸模型、約束條件等代入Matlab和聲搜索(Harmony search, HS)智能優(yōu)化算法，進(jìn)化迭代設(shè)為100次，可得到外泥比、灰骨比、水固比水平的3個(gè)隨機(jī)最優(yōu)配比，及其對(duì)應(yīng)的坍落度、初凝時(shí)間、28 d抗壓強(qiáng)度，如表3所示。

由表3可知，當(dāng)再生骨料含泥量D水平約束條件為1～2時(shí)，優(yōu)化方案中含泥量D的水平均為1，說(shuō)明在該約束條件下，強(qiáng)度取最大值，含泥量為0。當(dāng)含泥量D水平的約束條件為2時(shí)，較約束條件為1～2時(shí)外泥比A和灰骨比B水平均有明顯增加，且坍落度基本無(wú)變化，初凝時(shí)間增加18%，28 d抗壓強(qiáng)度減少10%。當(dāng)再生骨料含泥量D水平為2～3時(shí)，初凝時(shí)間較D水平為2時(shí)延長(zhǎng)3%，其它自變量與因變量均沒(méi)有明顯變化。當(dāng)再生骨料含泥量D水平為3時(shí)，較D水平為2～3時(shí)水固比C有一定降低，且初凝時(shí)間降低8%左右。當(dāng)再生骨料含泥量D水平為3～4時(shí)，較D水平為3時(shí)，水固比有一定降低，初凝時(shí)間降低22%左右。

表3 最優(yōu)配比Table 3 Optimal ratio

總之，隨著再生骨料含泥量的增加，最優(yōu)配比的水固比呈逐漸減小的趨勢(shì)，初凝時(shí)間呈先增大后減小的規(guī)律。且所有最優(yōu)配比28 d抗壓強(qiáng)度均大于3 MPa，在再生骨料含泥量為0時(shí)最大，當(dāng)含泥量增大時(shí)，強(qiáng)度減小不明顯。

工業(yè)配比需在最優(yōu)配比的基礎(chǔ)上考慮材料成本。建筑垃圾破碎后的天然含泥量為8%，粉煤灰無(wú)加工成本。因此，建筑垃圾膠結(jié)充填材料含泥量取8%，水固比取較大值，灰骨比取較大值，外泥比取較小值。綜合以上因素，建筑垃圾-粉煤灰膠結(jié)充填材料的工業(yè)配比選擇外泥比、灰骨比、水固比、再生骨料含泥量水平(代碼)分別為3.86、3.39、1.75、3.00，具體值為0.019、0.278、0.353、0.080，則各原材料占比為：水泥8%、外加劑0.15%、水26.06%、再生骨料51.48%、粉煤灰14.31%。

充填材料的工業(yè)配比通過(guò)坍落度實(shí)驗(yàn)、貫入阻力儀實(shí)驗(yàn)、抗壓實(shí)驗(yàn)分別測(cè)得充填材料的坍落度為213 mm、初凝時(shí)間為260 min、28 d抗壓強(qiáng)度為3.40 MPa，滿足現(xiàn)場(chǎng)對(duì)充填材料的性能要求。

4.2 力學(xué)特性

通過(guò)壓力試驗(yàn)機(jī)可測(cè)得依據(jù)工業(yè)配比制作試樣各齡期應(yīng)力-應(yīng)變曲線，如圖10所示。由圖10可知，充填材料3、7、24、28 d齡期的抗壓強(qiáng)度分別為0.94、1.89、2.82、3.40 MPa。各齡期的應(yīng)力-應(yīng)變曲線呈現(xiàn)共同特征，其可劃分為4個(gè)階段：①壓縮段，應(yīng)力與應(yīng)變呈正變關(guān)系，曲線呈上凹型，應(yīng)力變量逐漸大于應(yīng)變變量；②彈性段，應(yīng)力與應(yīng)變基本呈線性正變關(guān)系，斜率基本保持不變；③塑性變形段，應(yīng)力與應(yīng)變呈正變關(guān)系，曲率與應(yīng)力呈反變關(guān)系，直至達(dá)到峰值強(qiáng)度；④屈服破壞段，應(yīng)力與應(yīng)變呈反變關(guān)系，試樣出現(xiàn)明顯破裂，直至完全破壞喪失強(qiáng)度。各齡期試件完全破壞后仍具有較高的殘余強(qiáng)度，由此可見(jiàn)，充填材料具有較好的承載特性。

圖10 不同齡期應(yīng)力-應(yīng)變曲線Fig. 10 Stress-strain curve at different ages

各齡期充填材料屈服后的破壞特征如圖11所示。由圖11可知，隨著養(yǎng)護(hù)齡期的增加，水泥水化不斷進(jìn)行，試塊強(qiáng)度不斷增高，試塊中的裂紋數(shù)量逐漸增多，裂紋的寬度也逐漸增大。養(yǎng)護(hù)齡期為3 d時(shí)，裂紋主要集中在試件上部，隨著養(yǎng)護(hù)齡期的增加，裂紋逐漸向下發(fā)展，養(yǎng)護(hù)齡期為14、28 d時(shí)，開(kāi)始出現(xiàn)貫通裂縫。各養(yǎng)護(hù)齡期試塊屈服后均有平行于加載方向以及與加載方向夾角約為45°的裂縫，說(shuō)明試件破壞形式表現(xiàn)為劈裂破壞與剪切破壞共存。

圖11 各齡期試塊的破壞特征 Fig. 11 Failure characteristics of test blocks at various ages

5 結(jié) 論

(1)混合料達(dá)到最佳密實(shí)度時(shí)，廢棄粉煤灰、再生骨料的質(zhì)量比為0.05～0.5。各因素對(duì)漿料坍落度、初凝時(shí)間、28 d抗壓強(qiáng)度影響作用的主次順序分別為A>C>D>B,A>B>C>D，B>C>A>D。外泥比A和灰骨比B即外加劑摻量和混合料級(jí)配是影響磚混類(lèi)建筑垃圾-粉煤灰膠結(jié)充填材料特性的決定因素。

(3)隨著再生骨料含泥量的增加，最優(yōu)配比的水固比呈逐漸減小的趨勢(shì)，且初凝時(shí)間呈先增大后減小的規(guī)律。所有最優(yōu)配比28 d抗壓強(qiáng)度均大于3 MPa，在再生骨料含泥量為0時(shí)最大，當(dāng)含泥量增大時(shí)，強(qiáng)度減小不明顯。

(4)考慮成本因素得到的磚混類(lèi)建筑垃圾-粉煤灰膠結(jié)充填材料工業(yè)配比，外泥比0.019，灰骨比0.288，水固比0.323，再生骨料含泥量0.080，水泥占材料質(zhì)量的8%,建筑垃圾及廢棄粉煤灰占材料質(zhì)量的65.79%，固體質(zhì)量占比為75.59%，成本較低，可消化大量廢固。

(5)最優(yōu)工業(yè)配比下磚混類(lèi)建筑垃圾-粉煤灰膠結(jié)充填材料的3 d抗壓強(qiáng)度為0.94 MPa，14 d內(nèi)抗壓強(qiáng)度增長(zhǎng)迅速，28 d抗壓強(qiáng)度為3.40 MPa。各齡期試塊屈服時(shí)破壞形式表現(xiàn)為劈裂破壞與剪切破壞共存，屈服后仍有較高的殘余強(qiáng)度，說(shuō)明充填材料具有較好的承載特性。