曹雪坤 傅中秋 高玉強(qiáng) 吉伯海

(河海大學(xué) 土木與交通學(xué)院，南京 210098)

鋪裝層覆蓋在鋼橋面板上方，可擴(kuò)散車輛輪載作用，提高局部剛度，減緩橋面板的疲勞損傷，同時(shí)能夠隔絕雨水等外界腐蝕因素，對(duì)鋼橋面板起到保護(hù)作用[1-2].隨著服役年限增長(zhǎng)，鋪裝層將會(huì)出現(xiàn)開裂、破損等病害，進(jìn)而引起鋼橋面板受到侵蝕，影響結(jié)構(gòu)使用和安全性能[3-4].目前來(lái)看，大跨度鋼橋正交異性鋼橋面板構(gòu)造細(xì)節(jié)較為復(fù)雜，且其各方向剛度差異顯著，頂板與U肋焊接細(xì)節(jié)應(yīng)力集中顯著，焊根處應(yīng)力水平較高，易產(chǎn)生疲勞裂紋，且不易檢測(cè)發(fā)現(xiàn)，裂紋沿頂板厚度進(jìn)一步擴(kuò)展將導(dǎo)致橋面鋪裝層受力狀況更為復(fù)雜[5-6].因此，明確鋼箱梁橋面板上方鋪裝層的受力狀況，研究鋪裝層破環(huán)的影響因素，從而為后續(xù)鋼橋面鋪裝層的養(yǎng)護(hù)與設(shè)計(jì)工作提供參考，就顯得尤為重要.

針對(duì)鋼箱梁橋面鋪裝受力狀況及影響因素的研究，國(guó)內(nèi)外學(xué)者開展了相關(guān)工作.徐佳等[7]等分析了頂板厚度和U肋厚度對(duì)鋪裝層應(yīng)力的影響，認(rèn)為頂板、U肋厚度增加能降低鋪裝層最大橫向拉應(yīng)力.孫旭霞[8]分析了橫隔板間距、縱隔板構(gòu)造等對(duì)鋪裝層的影響，得出橫隔板間距對(duì)鋪裝層應(yīng)力影響較小，縱隔板厚度增加使鋪裝層主拉應(yīng)力增大.Kim等[9]對(duì)不同材料的鋼橋面鋪裝性能進(jìn)行研究，明確了鋪裝層厚度、路面溫度等對(duì)鋪裝層受力及關(guān)鍵位置的影響.伍成忱[10]分析了荷載對(duì)鋪裝層的影響，認(rèn)為荷載增加對(duì)鋪裝橫向最大剪應(yīng)力不利.徐偉等[11]研究了L型與U型加勁肋對(duì)橋面鋪裝的受力影響，得出L型加勁肋鋪裝表層橫向拉應(yīng)變更大，U型加勁肋橋面板拉應(yīng)變更大.王剛等[12]研究了橋面鋪裝與鋼橋面板在完好和開裂情況下的鋪裝層受力情況，得出鋪裝層橫向應(yīng)力大于縱向應(yīng)力，鋼橋面板開裂會(huì)使鋪裝層受力狀況惡化.劉燕飛等[13]對(duì)鋼混組合橋面鋪裝進(jìn)行了研究，明確了混凝土橋面鋪裝的受力特征.

既有研究多集中在鋪裝層材料屬性、鋼橋面構(gòu)造及環(huán)境因素等對(duì)鋪裝層受力的影響，而針對(duì)實(shí)橋中當(dāng)頂板產(chǎn)生裂紋后以及裂紋長(zhǎng)度與深度變化對(duì)鋪裝層影響程度的研究很少.本文借助有限元分析了頂板-U肋連接焊縫易疲勞焊根位置向頂板擴(kuò)展裂紋貫穿前后不同長(zhǎng)度與深度對(duì)鋪裝層受力性能的影響，明確了裂紋產(chǎn)生后對(duì)同一U肋范圍內(nèi)無(wú)裂紋處鋪裝層的影響，可充分認(rèn)識(shí)鋪裝層的破壞規(guī)律，對(duì)鋼橋面鋪裝的研究工作具有借鑒意義.

1 模型與工況

1.1 模型建立

參照國(guó)內(nèi)某斜拉橋鋼箱梁各構(gòu)件尺寸，利用ABAQUS有限元分析軟件建立帶鋪裝層的鋼橋面板節(jié)段模型，模型橫橋向包含7根U肋(編號(hào)為U1～U7)，縱橋向包括5道橫隔板[14](編號(hào)為D1～D5)，兩端各伸出橫隔板100 mm，豎向橫隔板高度取1 500 mm，節(jié)段模型整體尺寸為16 200 mm×4 200 mm.其它各構(gòu)件尺寸為:U肋開口寬300 mm，高300 mm，厚8 mm，間距600 mm;橫隔板厚度10 mm;間距4 000 mm;頂板厚度14 mm;鋪裝層厚度55 mm.頂板-U肋角焊縫采用三角形模擬，焊腳尺寸為10 mm.鋼構(gòu)件采用Q345qD材料屬性，彈性模量為2.1×105MPa，泊松比為0.3.環(huán)氧瀝青混凝土鋪裝層彈性模量為1 000 MPa，泊松比為0.3，抗拉強(qiáng)度在1.5～2.5 MPa之間.

為盡可能接近實(shí)橋鋼箱梁各部件之間的約束關(guān)系，模型邊界條件模擬為:約束鋪裝及頂板四周、U肋端部3個(gè)方向的平動(dòng)自由度;約束橫隔板3個(gè)邊界的平動(dòng)及轉(zhuǎn)動(dòng)自由度.

為使關(guān)注細(xì)節(jié)數(shù)值模擬結(jié)果更加準(zhǔn)確，利用ABAQUS軟件子模型技術(shù)將頂板-U肋焊縫及鋪裝層附近區(qū)域提取出來(lái)，子模型縱向位于2號(hào)與3號(hào)橫隔板跨中位置，橫向位于4號(hào)U肋處，子模型尺寸為600 mm×1 000 mm.節(jié)段模型采用40 mm全局網(wǎng)格尺寸劃分，單元類型為C3D8R，子模型采用40 mm全局網(wǎng)格尺寸、加密區(qū)域4 mm細(xì)化網(wǎng)格尺寸進(jìn)行劃分，并采用C3D10單元設(shè)置過(guò)渡區(qū).有限元模型及網(wǎng)格劃分分別如圖1～2所示.

圖1 有限元模型

圖2 網(wǎng)格劃分

1.2 裂紋工況

采用ABAQUS擴(kuò)展有限元進(jìn)行裂紋模擬，為對(duì)比頂板-U肋焊根向頂板擴(kuò)展裂紋貫穿前后對(duì)鋪裝層的影響，分別建立貫穿前不同長(zhǎng)度和深度的帶裂紋模型以及貫穿后不同長(zhǎng)度的帶裂紋模型，裂紋布置在子模型右側(cè)焊根處，未貫穿頂板裂紋設(shè)置為半橢圓形，貫穿頂板裂紋簡(jiǎn)化為矩形，裂紋模擬如圖3所示，裂紋工況見表1.

圖3 裂紋模擬

表1 裂紋工況

1.3 荷載工況

采用疲勞荷載模型Ⅲ中單側(cè)雙車輪加載[15]，加載面積為600 mm(橫橋向)×200 mm(縱橋向)，單側(cè)軸重60 k N，荷載集度為0.5 MPa，利用DLOAD子程序?qū)崿F(xiàn)車輪荷載移動(dòng)加載.橫橋向以關(guān)注的4號(hào)U肋中心為原點(diǎn)，左右各設(shè)置4個(gè)加載工況，間距為150 mm，共9個(gè)工況(編號(hào)為T1～T9).縱橋向從1號(hào)橫隔板移動(dòng)到4號(hào)橫隔板，步長(zhǎng)為200 mm，共60個(gè)荷載步.縱、橫橋向加載工況如圖4所示.

圖4 荷載工況(單位:mm)

2 裂紋類型對(duì)鋪裝層影響

2.1 最不利荷載工況

隨荷載橫向位置變化和縱向移動(dòng)，關(guān)注細(xì)節(jié)鋪裝層應(yīng)力也隨之變化，為明確裂紋縱向中心正上方鋪裝底部受拉開裂的最不利橫向荷載工況，以裂紋長(zhǎng)度為300 mm的子模型為例，分別提取不同橫向荷載工況下鋪裝底部的最大主應(yīng)力時(shí)程曲線，如圖5所示.

由圖5可知，由于荷載縱向關(guān)于子模型縱向中心對(duì)稱，所以應(yīng)力時(shí)程曲線也呈對(duì)稱分布，當(dāng)橫向荷載工況為T6，即荷載橫向中心位于裂紋正上方時(shí)，裂紋上方鋪裝層底部的主拉應(yīng)力峰值接近0.34 MPa，大于其他橫向荷載工況，因此T6橫向荷載工況即為該關(guān)注細(xì)節(jié)的最不利荷載工況.下面主要以T6工況來(lái)分析裂紋類型與長(zhǎng)度對(duì)鋪裝層的影響.

圖5 各橫向荷載工況鋪裝層最大主應(yīng)力

2.2 非貫穿裂紋影響

為對(duì)比非貫穿裂紋長(zhǎng)度和深度對(duì)裂紋正上方鋪裝層應(yīng)力的影響，基于最不利橫向荷載工況T6，對(duì)各未貫穿裂紋模型進(jìn)行加載.由相關(guān)文獻(xiàn)[16]可知，由于正交異性鋼橋面縱肋與橫隔板等的存在，增強(qiáng)了局部剛度，導(dǎo)致鋼橋面變形不協(xié)調(diào)，使得上方鋪裝層有可能在相應(yīng)位置附近沿縱向或橫向開裂.因此，為了明確頂板-U肋焊縫焊根向頂板擴(kuò)展裂紋的存在對(duì)鋪裝層易損傷細(xì)節(jié)的影響，分別提取裂紋正上方鋪裝層底部的橫向正應(yīng)力S11和縱向正應(yīng)力S33時(shí)程曲線，如圖6所示.

圖6 非貫穿裂紋正應(yīng)力時(shí)程曲線

由圖6可知，對(duì)于未貫穿頂板裂紋模型，鋪裝層橫向應(yīng)力以壓應(yīng)力為主，應(yīng)力時(shí)程曲線大致呈現(xiàn)先增大后減小再增大最后減小的“W”型對(duì)稱分布，當(dāng)荷載縱橋向作用在距離裂紋中心400 mm處時(shí)，橫向壓應(yīng)力取得最大值，由于橫向受壓，裂紋上方鋪裝層縱向開裂風(fēng)險(xiǎn)較小.對(duì)于鋪裝層縱向正應(yīng)力，同樣以壓應(yīng)力為主，但應(yīng)力時(shí)程曲線大致呈現(xiàn)先增大后減小的“V”型變化趨勢(shì)，當(dāng)荷載縱橋向作用在裂紋中心時(shí)，跨中關(guān)注細(xì)節(jié)豎向變形最大，鋪裝層縱向壓縮作用最為顯著，縱向壓應(yīng)力達(dá)到峰值.

鋪裝層與頂板緊密結(jié)合，受頂板變形影響顯著，當(dāng)裂紋向頂板擴(kuò)展時(shí)，將進(jìn)一步削弱頂板剛度，加大頂板變形，從而可能導(dǎo)致鋪裝層破壞.為明確未貫穿頂板裂紋對(duì)頂板剛度變化的影響，分別提取裂紋中心正上方頂板與鋪裝相接處的橫向變形時(shí)程曲線，如圖7所示.可以看出，由于荷載縱向關(guān)于子模型中心對(duì)稱，所以橫向變形隨荷載縱向移動(dòng)近似呈對(duì)稱分布，當(dāng)荷載縱向位于裂紋中心時(shí)，該細(xì)節(jié)橫向變形最大.但同時(shí)可以發(fā)現(xiàn)，橫向變形隨裂紋長(zhǎng)度和深度增加并無(wú)明顯變化規(guī)律，各未貫穿裂紋模型最大橫向變形相差在3.5%以內(nèi)，所以鋪裝層受未貫穿裂紋長(zhǎng)度和深度變化影響較小.

圖7 非貫穿裂紋橫向變形

2.3 貫穿裂紋影響

當(dāng)裂紋繼續(xù)擴(kuò)展至貫穿頂板后，裂紋上方鋪裝層與頂板的粘結(jié)作用將失效，同時(shí)裂紋兩側(cè)頂板將可能在車輪荷載作用下進(jìn)一步張開，導(dǎo)致上方鋪裝層受拉開裂，所以還需進(jìn)一步分析貫穿頂板裂紋對(duì)鋪裝層的影響.

分別提取最不利荷載工況下不同長(zhǎng)度貫穿頂板裂紋正上方鋪裝層底部的橫向正應(yīng)力S11和縱向正應(yīng)力S33時(shí)程曲線，如圖8所示.可以看出，對(duì)于貫穿頂板裂紋，鋪裝層橫向應(yīng)力以拉應(yīng)力為主，應(yīng)力時(shí)程曲線大致呈現(xiàn)先增大后減小的變化趨勢(shì)，且在荷載作用于裂紋正上方時(shí)，由于裂紋處頂板變形量最大，裂紋張開作用顯著，所以此時(shí)裂紋正上方鋪裝層的橫向拉應(yīng)力達(dá)到峰值，鋪裝層縱向開裂風(fēng)險(xiǎn)顯著增大.對(duì)于縱向應(yīng)力，當(dāng)荷載作用在裂紋正上方時(shí)，由于關(guān)注位置頂板豎向變形最大，縱向壓縮作用顯著，縱向應(yīng)力達(dá)到谷值，當(dāng)荷載縱向中心位于裂紋中心左右兩側(cè)400 mm處時(shí)，縱向應(yīng)力達(dá)到峰值.隨著貫穿頂板裂紋長(zhǎng)度的逐漸增加，頂板剛度被進(jìn)一步削弱，鋪裝層受拉作用愈加顯著，開裂風(fēng)險(xiǎn)隨之增加.

圖8 貫穿裂紋正應(yīng)力時(shí)程曲線

同時(shí)，為了進(jìn)一步評(píng)判裂紋貫穿頂板后頂板的剛度削弱情況，分別提取不同長(zhǎng)度裂紋中心正上方頂板與鋪裝層相接觸位置的橫向變形時(shí)程曲線，如圖9所示.可知，裂紋貫穿頂板后，頂板的橫向變形將進(jìn)一步增大，且隨著裂紋長(zhǎng)度增加，變形量呈遞增趨勢(shì)，說(shuō)明裂紋長(zhǎng)度增加將進(jìn)一步加大頂板橫向變形，從而可能導(dǎo)致上方鋪裝層縱向開裂風(fēng)險(xiǎn)增大.

圖9 貫穿裂紋橫向變形

3 裂紋長(zhǎng)度對(duì)鋪裝層影響

通過(guò)前面分析可以初步得知，頂板裂紋的存在可能會(huì)使局部剛度削弱，加大頂板變形，進(jìn)而引起上方鋪裝層變形增大，破壞風(fēng)險(xiǎn)增加.考慮到鋼箱梁橋頂板裂紋長(zhǎng)度分布范圍廣，長(zhǎng)則可達(dá)500 mm以上，且裂紋深度各異，為了更清晰地認(rèn)識(shí)頂板裂紋長(zhǎng)度變化對(duì)上方鋪裝層受力狀況的影響，幫助判斷鋪裝層受拉開裂風(fēng)險(xiǎn)，分別提取各裂紋長(zhǎng)度工況下裂紋正上方鋪裝層底部的橫向與縱向拉應(yīng)力峰值，如圖10所示.

圖10 不同裂紋長(zhǎng)度正應(yīng)力最大值

由圖10可知，當(dāng)裂紋貫穿頂板前，鋪裝層最大橫向拉應(yīng)力與最大縱向拉應(yīng)力均小于0.01 MPa，且隨裂紋長(zhǎng)度和深度的增加，最大拉應(yīng)力變化幅度較小，可以認(rèn)為未貫穿頂板裂紋長(zhǎng)度與深度的增加對(duì)于鋪裝層的影響較小.而當(dāng)裂紋剛好貫穿時(shí)，即裂紋長(zhǎng)度從120 mm增加到140 mm時(shí)，鋪裝層最大橫向拉應(yīng)力從0.007 MPa陡增到0.167 MPa，增長(zhǎng)了約21倍，說(shuō)明裂紋貫穿頂板后鋪裝層應(yīng)力水平將會(huì)顯著提升.隨著貫穿裂紋長(zhǎng)度的逐漸增加，橫向與縱向拉應(yīng)力也隨之增加，其中橫向拉應(yīng)力數(shù)值及增幅較為明顯，縱向拉應(yīng)力小于橫向拉應(yīng)力，當(dāng)裂紋長(zhǎng)度增加到700 mm時(shí)，最大縱向拉應(yīng)力約為0.132 MPa，約為橫向拉應(yīng)力的25%，說(shuō)明貫穿裂紋上方鋪裝層橫向開裂風(fēng)險(xiǎn)顯著小于縱向開裂風(fēng)險(xiǎn).

為進(jìn)一步驗(yàn)證裂紋貫穿頂板后對(duì)頂板剛度的削弱顯著大于貫穿前，分別提取各裂紋長(zhǎng)度工況下裂紋中心正上方頂板的最大橫向變形，如圖11所示.可以看出，在裂紋貫穿頂板前，橫向變形較小，且隨裂紋長(zhǎng)度和深度增加并無(wú)明顯變化規(guī)律，說(shuō)明裂紋貫穿頂板前對(duì)頂板的剛度削弱較小，所以上方鋪裝層應(yīng)力水平較低，應(yīng)力變化較小，破壞風(fēng)險(xiǎn)并不會(huì)顯著增加.而當(dāng)裂紋貫穿頂板后，橫向變形量約增大了23.3%，且隨著裂紋長(zhǎng)度進(jìn)一步增加，變形量呈遞增趨勢(shì)，說(shuō)明裂紋貫穿頂板后對(duì)頂板的剛度削弱顯著增大，進(jìn)而加劇了鋪裝層的破壞風(fēng)險(xiǎn).

圖11 不同裂紋長(zhǎng)度橫向變形最大值

綜上所述，裂紋未貫穿頂板時(shí)長(zhǎng)度增加對(duì)上方鋪裝層的影響較小，當(dāng)裂紋貫穿后，鋪裝層拉應(yīng)力顯著增大，且隨著裂紋長(zhǎng)度增加逐漸增大，考慮到焊根裂紋為Ⅰ型裂紋[17]，裂紋橫向張開變形將導(dǎo)致鋪裝層橫向拉應(yīng)力進(jìn)一步增大，開裂風(fēng)險(xiǎn)增加，因此對(duì)于發(fā)現(xiàn)的貫穿頂板裂紋應(yīng)及時(shí)維修.

4 裂紋對(duì)不同位置鋪裝層影響

從前面分析得知，貫穿頂板裂紋對(duì)上方鋪裝層影響顯著，會(huì)增大其橫向拉應(yīng)力，為明確裂紋對(duì)上方鋪裝層的影響范圍，判斷裂紋存在是否會(huì)導(dǎo)致附近鋪裝層應(yīng)力水平顯著提升，以長(zhǎng)度300 mm貫穿裂紋模型為例，分析焊根處裂紋貫穿頂板后對(duì)裂紋正上方、同一U肋無(wú)裂紋側(cè)以及U肋開口中心處鋪裝層底部的受力性能影響.為保證U肋兩側(cè)受力相同，荷載橫向中心位于4號(hào)U肋開口中心(T5荷載工況)，分別提取三處細(xì)節(jié)的橫向和縱向正應(yīng)力時(shí)程曲線，如圖12所示.

圖12 U肋不同位置鋪裝層正應(yīng)力

由圖12可知，貫穿裂紋上方鋪裝層橫向正應(yīng)力以拉應(yīng)力為主，最大橫向拉應(yīng)力約為0.23 MPa，縱向正應(yīng)力隨荷載縱向移動(dòng)呈拉壓循環(huán)應(yīng)力，但數(shù)值很小，最大拉應(yīng)力僅為0.03 MPa.無(wú)裂紋側(cè)與U肋開口中心上方鋪裝層正應(yīng)力變化趨勢(shì)與非貫穿裂紋模型相似，應(yīng)力值相較于未貫穿裂紋有所增大，但仍以壓應(yīng)力為主.

為更直觀地對(duì)比貫穿裂紋、無(wú)裂紋側(cè)以及U肋開口中心正上方鋪裝層底部的應(yīng)力大小，分別提取三處細(xì)節(jié)的橫向與縱向最大拉應(yīng)力值，如圖13所示.可以看出，對(duì)于同一U肋，有裂紋側(cè)裂紋上方鋪裝層拉應(yīng)力顯著大于其他部位，隨著距離裂紋位置越遠(yuǎn)，拉應(yīng)力先迅速減小，然后緩慢減小，說(shuō)明焊根裂紋貫穿頂板后對(duì)正上方鋪裝層的影響遠(yuǎn)大于相近其它位置.

圖13 U肋不同位置處應(yīng)力對(duì)比

5 結(jié) 論

本文通過(guò)有限元分析研究了頂板-U肋焊縫焊根裂紋貫穿前后及長(zhǎng)度、深度變化對(duì)鋪裝層的影響程度，分析了裂紋對(duì)同一U肋不同位置處鋪裝層的影響.主要結(jié)論如下:

1)裂紋貫穿頂板前，對(duì)裂紋上方鋪裝層受力影響較小，當(dāng)裂紋貫穿后，鋪裝層橫向拉應(yīng)力顯著增大，增加了鋪裝層的縱向開裂風(fēng)險(xiǎn).

2)裂紋貫穿頂板后，隨裂紋長(zhǎng)度增加，裂紋正上方鋪裝層橫向拉應(yīng)力隨之增大，鋪裝層縱向開裂風(fēng)險(xiǎn)進(jìn)一步增加.

3)貫穿頂板裂紋對(duì)裂紋正上方鋪裝層影響較大，對(duì)同一U肋無(wú)裂紋側(cè)和U肋開口中心正上方鋪裝層影響較小.