王 超， 季曉斌， 謝亭亭

(北京工業(yè)大學(xué)城市建設(shè)學(xué)部， 北京 100124)

為應(yīng)對全球石油資源短缺，實(shí)現(xiàn)瀝青路面鋪裝技術(shù)的可持續(xù)發(fā)展，基于生物質(zhì)資源利用的生物瀝青新材料技術(shù)近年來得到廣泛關(guān)注. 生物油具有可再生、低碳環(huán)保等優(yōu)點(diǎn)，可經(jīng)過快速熱裂解或分餾等提純技術(shù)從農(nóng)業(yè)或林業(yè)廢棄物、餐飲廢油、動(dòng)物排泄物等生物質(zhì)中提取. Yang等[1]、Gao等[2]發(fā)現(xiàn)以廢木材為原料的生物油可以降低瀝青混合料的拌和溫度，提高瀝青膠結(jié)料的高溫性能，但卻降低了中低溫性能；高俊鋒等[3-4]研究了不同木屑生物油摻量及溫度下生物瀝青的高溫流變特性，發(fā)現(xiàn)生物瀝青高溫性能得到提升；He等[5]對松木、柳木等制備的3種生物瀝青性能進(jìn)行分析，發(fā)現(xiàn)生物油的加入均能提高基質(zhì)瀝青的高溫抗車轍性能；Lei等[6]研究發(fā)現(xiàn)在橡膠瀝青中加入玉米秸稈生物油復(fù)合改性后，瀝青的高溫性能和彈性性能均有所提高. 然而，不同來源的生物油對改性瀝青性能的影響有所不同，目前研究報(bào)道中除了基于農(nóng)林業(yè)廢棄生物質(zhì)資源的生物油能提高瀝青高溫性能以外，大部分生物油改性劑普遍對瀝青的高溫性能帶來不利影響，卻不同程度地提高了瀝青的中低溫性能. 諸如，Zeng等[7]發(fā)現(xiàn)蓖麻油可提高瀝青的低溫抗裂性，但也導(dǎo)致了高溫抗車轍性能的下降；廖曉鋒等[8]發(fā)現(xiàn)基于植物油制備生物瀝青的車轍因子、軟化點(diǎn)和蠕變勁度等抗車轍性能指標(biāo)均發(fā)生下降. 因此，針對不同種類的生物瀝青新材料，需具體分析生物油摻入所帶來的路用功能優(yōu)勢與不足，并開展針對性的路用性能優(yōu)化提升工作. 例如，文獻(xiàn)[9-11]將基于豬糞轉(zhuǎn)化的生物油部分替代石油瀝青，發(fā)現(xiàn)隨著生物油的加入瀝青的高溫性能受到不利影響，為此進(jìn)一步加入聚磷酸進(jìn)行復(fù)合改性，發(fā)現(xiàn)可基本彌補(bǔ)生物油所導(dǎo)致的瀝青高溫性能不足問題.

以餐飲廢油(waste cooking oil，WCO)為來源的生物瀝青新材料開發(fā)近年來也得到較為普遍的關(guān)注和研究. 王飛等[12]研究表明餐飲廢油改性劑可以提高瀝青及混合料的低溫抗裂性，但是降低了其抗車轍性和中溫疲勞性能；Wang等[13]研究發(fā)現(xiàn)基于WCO的生物油與基質(zhì)瀝青具有相近的化學(xué)官能團(tuán)，隨著生物油摻量的增加瀝青的模量和抗車轍性能逐漸降低；Sun等[14]將WCO與苯乙烯-丁二烯-苯乙烯三元嵌段共聚物(styrene butadiene styrene block copolymer, SBS)改性瀝青混合，發(fā)現(xiàn)WCO的添加降低了SBS改性瀝青的動(dòng)態(tài)模量及高溫抗車轍性能，但其對瀝青的低溫抗裂性有改善作用；Liu等[15]對比了WCO/SBS/乙酸乙烯(ethylene vinyl acetate,EVA)改性瀝青的流變特性，發(fā)現(xiàn)WCO改性手段對瀝青高溫性能產(chǎn)生顯著負(fù)面影響. 為彌補(bǔ)WCO生物瀝青高溫性能不足的問題，近期許多研究人員測試評價(jià)了復(fù)合改性措施的可行性. Azahar等[16]通過化學(xué)改性降低了WCO生物瀝青的酸值，發(fā)現(xiàn)可提高生物瀝青的軟化點(diǎn)和抗車轍能力；Zhang等[17]發(fā)現(xiàn)經(jīng)生物炭復(fù)合改性可提高WCO生物瀝青的抗老化性能和抗車轍性能，并能保持良好的低溫抗裂性.

本文在前期WCO生物瀝青路用性能研究的基礎(chǔ)上，針對此類生物瀝青高溫性能明顯不足的普遍問題，進(jìn)一步將有機(jī)化蒙脫土[18-19]作為復(fù)合改性劑以提高生物瀝青的高溫抗車轍能力，探究和對比不同生物油和有機(jī)化蒙脫土摻量條件下，生物瀝青在不同老化狀態(tài)的不可恢復(fù)蠕變?nèi)崃?、老化敏感性、?yīng)力敏感性等指標(biāo)的變化規(guī)律，并通過四參數(shù)Burgers模型對生物瀝青的黏彈性能開展深入分析.

1 材料與試驗(yàn)方法

1.1 試驗(yàn)原材料

本文采用北京地區(qū)道路工程建設(shè)養(yǎng)護(hù)中常用的石油瀝青材料，針入度等級分別為70號和90號的基質(zhì)瀝青. 生物油(bio-oil，Bio)選用北京某企業(yè)回收餐飲廢油制備生物柴油過程中產(chǎn)生的副產(chǎn)品，該生物油材料外觀與石油瀝青較為相似，其外觀顏色為黑褐色，在常溫下具有一定的流動(dòng)性，如圖1所示.

圖1 餐飲廢油重質(zhì)生物油Fig.1 Bio-oil from waste cooking oil

本文選用浙江豐虹新材料有限公司生產(chǎn)的有機(jī)化蒙脫土(organic montmorillonite，OMMT)，作為餐飲廢油生物瀝青的復(fù)合改性劑，OMMT是一種天然的硅酸鹽礦物，集合體呈土狀、球粒狀等，白色微帶淺灰色，土狀光澤、有滑感，其具體技術(shù)指標(biāo)如表1所示.

1.2 生物瀝青的制備

由于餐飲廢油生物油是一種較為復(fù)雜的混合物，其內(nèi)部含有較多水分且各種組分的分布不均勻，因此需要經(jīng)過合理的預(yù)處理措施才可用于制備餐飲廢油生物瀝青. 本文所采用的生物油預(yù)處理措施為：使用高速攪拌機(jī)將生物油在110 ℃、2 000 r/min的條件下攪拌30 min，以有效去除生物油中多余的水分，并使其內(nèi)部各種組分分布更均勻. 然后，將預(yù)

表1 有機(jī)化蒙脫土技術(shù)指標(biāo)

處理后的生物油與70號基質(zhì)瀝青(N70)分別加熱到流動(dòng)狀態(tài)后按照5∶95的比例混合，將混合物放在高速攪拌機(jī)中以140 ℃、2 000 r/min的條件高速攪拌30 min，得到N70+5%Bio的餐飲廢油生物瀝青. 類似地，繼續(xù)制備基于90號基質(zhì)瀝青(N90)的3種餐飲廢油生物瀝青，以及3種有機(jī)化蒙脫土復(fù)合改性餐飲廢油生物瀝青(簡稱復(fù)合改性生物瀝青)，具體改性劑種類和摻量如表2所示. 此外，還對上述不同種類瀝青膠結(jié)料進(jìn)行了不同程度的老化模擬，所涉及的樣品老化水平包括：原樣瀝青(original binder，OB)、旋轉(zhuǎn)薄膜烘箱(rolling thin-film oven，RTFO)短期老化、壓力老化容器(pressurized aging vessel，PAV)長期老化和部分樣品的超長期老化(2 pressurized aging vessel，2PAV).

表2 不同種類生物瀝青材料制備一覽表

1.3 試驗(yàn)方法

1.3.1 旋轉(zhuǎn)薄膜烘箱試驗(yàn)

對原樣未老化瀝青進(jìn)行室內(nèi)短期老化試驗(yàn)，可模擬瀝青膠結(jié)料在瀝青混合料拌和、攤鋪過程中發(fā)生的短期老化行為. 短期老化試驗(yàn)采用了標(biāo)準(zhǔn)的RTFO試驗(yàn)，該試驗(yàn)在163 ℃的旋轉(zhuǎn)鼓風(fēng)條件下將瀝青樣品老化85 min，得到RTFO瀝青樣品用于路用性能測試或后續(xù)長期老化模擬.

1.3.2 壓力老化容器試驗(yàn)

本文采用PAV試驗(yàn)來模擬瀝青在路面設(shè)計(jì)使用年限內(nèi)(15～20 a)發(fā)生的長期老化行為. 該試驗(yàn)將經(jīng)過短期老化后的瀝青放入壓力老化容器中，在100 ℃和2.1 MPa空氣壓力下持續(xù)老化20 h，然后將瀝青在170 ℃條件下真空處理30 min獲得PAV瀝青樣品. 此外，本研究中對個(gè)別瀝青樣品進(jìn)行了2輪PAV老化模擬，得到2PAV瀝青樣品，以分析在極端老化條件和環(huán)境下的瀝青路用性能演化.

1.3.3 多應(yīng)力蠕變恢復(fù)試驗(yàn)

多應(yīng)力蠕變恢復(fù)(multiple stress creep recover， MSCR)試驗(yàn)分別選用0.1、3.2 kPa兩種蠕變應(yīng)力水平進(jìn)行連續(xù)測試，每個(gè)應(yīng)力水平進(jìn)行10個(gè)蠕變- 恢復(fù)周期，每個(gè)周期包括1 s的蠕變加載和9 s的卸載恢復(fù)，試驗(yàn)總時(shí)間為200 s. 目前，基于MSCR試驗(yàn)的不可恢復(fù)蠕變?nèi)崃縅nr指標(biāo)是評價(jià)瀝青高溫抗車轍性能的主要技術(shù)指標(biāo)，通過計(jì)算每個(gè)蠕變- 恢復(fù)周期的Jnr，進(jìn)而將10個(gè)蠕變- 恢復(fù)周期進(jìn)行平均計(jì)算得到每個(gè)應(yīng)力水平下的Jnr代表值(Jnr0.1、Jnr3.2).

(1)

式中：γnr為每個(gè)加載周期內(nèi)的殘留應(yīng)變；γ0為每個(gè)加載周期內(nèi)的初始應(yīng)變；τ為剪切應(yīng)力.此外，瀝青Jnr指標(biāo)的應(yīng)力敏感性可通過計(jì)算Jnr-diff指標(biāo)進(jìn)行分析和評價(jià)，且

(2)

2 餐飲廢油生物瀝青高溫抗車轍性能

2.1 復(fù)合改性生物瀝青抗車轍性能提升效果評價(jià)

在未老化狀態(tài)下，70號基質(zhì)瀝青(N70)與5%生物油摻量的生物瀝青(N70+5%Bio)在MSCR試驗(yàn)中的蠕變恢復(fù)曲線如圖2(a)所示，計(jì)算所得的Jnr指標(biāo)在圖2(b)進(jìn)行了比較. 5%生物油的摻入明顯降低了石油瀝青的蠕變抗變形能力，0.1、3.2 kPa 兩個(gè)應(yīng)力水平下的Jnr指標(biāo)也基本成倍增大，體現(xiàn)出更高的車轍變形累積，可見生物油對基質(zhì)瀝青具有一定的軟化作用，降低了石油瀝青的高溫抗車轍性能.

鑒于生物油對瀝青高溫抗車轍性能的顯著負(fù)面影響，進(jìn)一步對Bio和OMMT復(fù)合改性措施進(jìn)行了對比. 如圖3所示，在未老化狀態(tài)下，在90號基質(zhì)瀝青(N90)中逐步提高生物油的摻量，瀝青的永久變形累積逐漸增加，不同應(yīng)力水平的Jnr指標(biāo)逐步增大，瀝青的高溫抗車轍性能逐漸降低；然而，進(jìn)一步將OMMT與Bio等摻量加入時(shí)，可使復(fù)合改性生物瀝青的抗變形能力基本達(dá)到基質(zhì)瀝青水平，即彌補(bǔ)了生物油對基質(zhì)瀝青軟化所帶來的高溫性能不足，因此，OMMT有希望作為改善餐飲廢油生物瀝青高溫抗車轍性能的復(fù)合改性劑進(jìn)行使用.

圖2 原樣未老化生物瀝青MSCR試驗(yàn)結(jié)果分析Fig.2 MSCR test results of un-aged bio-asphalt

圖3 原樣未老化復(fù)合改性生物瀝青MSCR試驗(yàn)結(jié)果分析Fig.3 MSCR test results of un-aged Bio/OMMT asphalt

2.2 老化對餐飲廢油生物瀝青高溫抗車轍性能影響

基于70號瀝青制備的普通生物瀝青(N70+5%Bio)和基質(zhì)瀝青在4種老化狀態(tài)下的MSCR試驗(yàn)分析結(jié)果如圖4所示. 隨著老化程度的加深，瀝青模量水平的提高有助于高溫抗車轍性能的提升，從蠕變- 恢復(fù)曲線和Jnr指標(biāo)來看普通生物瀝青也符合這一規(guī)律現(xiàn)象. 但是，不同老化水平下生物油的摻加對瀝青的軟化效應(yīng)依然顯著，即便到2倍PAV老化時(shí)長的2PAV，生物瀝青依然體現(xiàn)出相對較高的Jnr水平，可見生物油對瀝青高溫性能的負(fù)面影響隨著瀝青老化的發(fā)生有所緩解但并未根本消除.

進(jìn)一步對比了不同老化狀態(tài)下復(fù)合改性生物瀝青Jnr指標(biāo)計(jì)算結(jié)果,如圖5所示. 已證明的OMMT復(fù)合改性措施對生物瀝青高溫性能的改善提升效果在經(jīng)歷了短期和長期老化后依然顯著. 不同生物油摻量下，等摻量使用OMMT的復(fù)合改性生物瀝青的Jnr指標(biāo)基本與基質(zhì)瀝青保持在同一水平，且在低應(yīng)力水平(0.1 kPa)下，發(fā)現(xiàn)復(fù)合改性生物瀝青的高溫抗車轍性能不同程度地優(yōu)于基質(zhì)瀝青，盡管這一優(yōu)勢并未延續(xù)到高應(yīng)力水平(3.2 kPa)，但充分證明了Bio/OMMT復(fù)合改性措施的必要性和技術(shù)可行性.

本文進(jìn)一步采用“標(biāo)準(zhǔn)化的Jnr指標(biāo)”評價(jià)生物瀝青的老化敏感性，該方法以瀝青未老化狀態(tài)的Jnr值為標(biāo)準(zhǔn)值，將相同瀝青樣品不同老化狀態(tài)下的Jnr值與標(biāo)準(zhǔn)值的比值作為標(biāo)準(zhǔn)化Jnr指標(biāo)(介于0～1之間)，相同老化狀態(tài)下，標(biāo)準(zhǔn)化Jnr值越大說明瀝青的老化敏感性越低. 70號和90號石油瀝青所制備的生物瀝青在不同老化狀態(tài)下的標(biāo)準(zhǔn)化Jnr指標(biāo)計(jì)算結(jié)果分別如表3、4所示. 從表3中初步可以看出，在任意老化狀態(tài)下瀝青樣品的標(biāo)準(zhǔn)化Jnr指標(biāo)并不受蠕變應(yīng)力水平的影響，且摻加5%生物油的生物瀝青與基質(zhì)瀝青的老化敏感性基本保持了一致. 但從表4中可以發(fā)現(xiàn)，當(dāng)使用90號瀝青為基質(zhì)瀝青時(shí)，隨著生物油摻量的增加，生物瀝青的老化敏感性略微升高，進(jìn)一步采用OMMT復(fù)合改性后，老化敏感性整體上也呈現(xiàn)出增大趨勢. 因此，對于復(fù)合改性餐飲廢油生物瀝青材料制備及應(yīng)用，需尤其關(guān)注瀝青老化可能帶來的路用性能演變差異.

圖4 生物瀝青不同老化水平MSCR試驗(yàn)結(jié)果分析Fig.4 MSCR test results of bio-asphalt at various aging levels

圖5 復(fù)合改性生物瀝青不同老化水平不可恢復(fù)蠕變?nèi)崃?Jnr)對比Fig.5 Comparison of non-recoverable creep compliance (Jnr) of Bio/OMMT modified asphalt under various aging levels

表3 生物瀝青老化敏感性分析

表4 復(fù)合改性生物瀝青老化敏感性分析

2.3 餐飲廢油生物瀝青高溫蠕變應(yīng)力敏感性分析

不同蠕變應(yīng)力水平下的瀝青高溫抗車轍性能往往體現(xiàn)出明顯差異，基于Jnr-diff指標(biāo)的復(fù)合改性生物瀝青溫蠕變應(yīng)力敏感性分析結(jié)果如圖6所示. 可以看出，生物油摻量對瀝青應(yīng)力敏感性的影響遠(yuǎn)低于OMMT摻量和老化的作用，瀝青的應(yīng)力敏感性隨著老化程度的加深呈現(xiàn)出逐漸增大的趨勢，且隨著OMMT復(fù)合改性措施的使用，瀝青的應(yīng)力敏感性響應(yīng)更加迅速，尤其當(dāng)OMMT摻量達(dá)到5%時(shí)，復(fù)合改性生物瀝青的應(yīng)力敏感性出現(xiàn)急劇上升. AASHTO MP19-2010規(guī)范[20]對Jnr-diff指標(biāo)的限制要求是<75%，顯然摻入5%OMMT的復(fù)合改性瀝青均遠(yuǎn)超出指標(biāo)閾值，因此，5%Bio+5%OMMT復(fù)合改性生物瀝青已經(jīng)達(dá)到蠕變破壞階段，不符合規(guī)范技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)，即復(fù)合改性措施的使用受到了應(yīng)力敏感性要求的限制.

圖6 復(fù)合改性生物瀝青應(yīng)力敏感性分析Fig.6 Stress sensitivity of Bio/OMMT modified asphalt

3 四參數(shù)Burgers流變模型擬合分析

3.1 四參數(shù)Burgers模型

四參數(shù)Burgers模型為目前使用廣泛的黏彈性力學(xué)模型，且能較好地反應(yīng)瀝青基材料的黏彈特性. 該黏彈性模型由一組Maxwel模型與一組Kelvin模型串聯(lián)組成，可反映黏彈性材料的瞬時(shí)彈性應(yīng)變、黏彈性應(yīng)變和黏性應(yīng)變[21-22]. 模型中一般包含2個(gè)方程，一個(gè)為輸入恒定應(yīng)力作用下的蠕變加載方程，另一個(gè)為輸入恒定應(yīng)變的應(yīng)力松弛模式方程，2個(gè)方程間可以通過拉普拉斯變換及逆變換得到[23]，本研究中采用恒定應(yīng)力蠕變加載的模式，其本構(gòu)方程為

(3)

圖7 不同瀝青樣品的Gv參數(shù)擬合值Fig.7 Fitting results of Gv parameter for different asphalt

式中：ε為應(yīng)變；σ0為加載應(yīng)力，kPa；t為加載時(shí)間；EM、ηM分別為Maxwell模型中彈簧元件的彈性模量以及黏壺元件的黏性系數(shù)；EK、ηK分別為Kelvin模型中彈簧元件的彈性模量以及黏壺元件的黏性系數(shù).EM反映了瀝青高溫下的彈性變形能力，ηM反映了不可恢復(fù)變形的黏性系數(shù)，與瀝青的永久變形有關(guān)；EK、ηK則反映了在常溫荷載作用條件以及長時(shí)間荷載下，瀝青延遲恢復(fù)變形的能力.

黏彈性瀝青材料在蠕變加載作用下的蠕變?nèi)崃縅一般分為三部分，即

J(t)=Je+Jev(1-e-t/Jev)+Jv

(4)

式中：Je=1/EM為彈性柔量；Jev=ηK/EK為延遲彈性柔量或黏彈性柔量；Jv=t/ηM為黏性柔量.

3.2 蠕變勁度的黏性部分Gv

美國NCHRP 9-10課題曾提出基于“蠕變勁度的黏性部分(Gv，且Gv=1/Jv)”來評價(jià)瀝青膠結(jié)料的高溫抗車轍能力，Gv參數(shù)越大說明瀝青的高溫抗變形能力越好[24].本文對所測試瀝青樣品的蠕變恢復(fù)行為進(jìn)行了基于四參數(shù)Burgers模型的分析，分別選取2個(gè)蠕變應(yīng)力水平下的第5次蠕變- 恢復(fù)循環(huán)進(jìn)行模型擬合，計(jì)算得到蠕變勁度的黏性部分Gv指標(biāo)，如圖7所示.可以看出在各老化狀態(tài)下隨著生物油的加入，生物瀝青Gv參數(shù)呈現(xiàn)出不斷減小的趨勢，而OMMT的加入則不同程度上提升了生物瀝青的Gv值，使得復(fù)合改性生物瀝青的抗車轍性能基本達(dá)到甚至優(yōu)于基質(zhì)瀝青的水平，與前述基于MSCR試驗(yàn)Jnr評價(jià)指標(biāo)的分析結(jié)果基本保持一致.因此，通過Jnr指標(biāo)的瀝青高溫抗車轍性能評價(jià)與基于四參數(shù)Burgers模型的擬合分析具有等效性，在實(shí)踐中可采用計(jì)算方法更為簡便的Jnr指標(biāo)快速區(qū)分和評價(jià)生物瀝青的高溫性能.

3.3 黏彈性分量對比

圖8 MSCR試驗(yàn)中不同瀝青蠕變?nèi)崃筐椥苑至繉Ρ菷ig.8 Comparison of viscoelastic component in creep compliance for different asphalt during MSCR test

基于四參數(shù)Burgers模型擬合結(jié)果，可進(jìn)一步針對瀝青在MSCR試驗(yàn)蠕變恢復(fù)過程中的瞬時(shí)彈性柔量、延遲彈性柔量和黏性柔量3個(gè)部分進(jìn)行對比分析，如圖8所示. 可以看出，在0.1 kPa較低蠕變應(yīng)力下，隨著生物油的加入瀝青的彈性柔量及延遲彈性柔量的比例均呈減小趨勢，黏性柔量的占比增大，而OMMT的加入與生物油具有完全相反的影響效應(yīng)，同時(shí)老化程度的加深同樣使得瀝青黏性柔量比例明顯減少，彈性柔量和延遲彈性柔量的占比普遍增加；但是在3.2 kPa較高蠕變應(yīng)力下，未老化與短期老化狀態(tài)下的瀝青樣品基本僅體現(xiàn)為彈性柔量與黏性柔量，延遲彈性柔量普遍占比極低，僅長期老化和超長期老化后的瀝青樣品體現(xiàn)出一定的延遲彈性柔量占比，且整體變化規(guī)律與低應(yīng)力水平結(jié)果基本接近，說明蠕變應(yīng)力水平對于餐飲廢油生物瀝青蠕變恢復(fù)過程中的黏彈性分量分析至關(guān)重要.

4 結(jié)論

1) 餐飲廢油生物油的加入明顯降低了石油瀝青的高溫抗變形能力，而將OMMT與生物油等摻量復(fù)合改性使用，可將生物瀝青的高溫抗車轍性能基本恢復(fù)至石油瀝青的水平.

2) 生物油對瀝青高溫性能的負(fù)面影響隨著瀝青老化有所緩解卻并未根本消除，但OMMT復(fù)合改性措施對生物瀝青高溫性能的改善效果在短期和長期老化后依然顯著. 與石油瀝青相比，生物瀝青的老化敏感性發(fā)生了略微升高，進(jìn)一步采用OMMT復(fù)合改性后，老化敏感性整體上也呈現(xiàn)出增大趨勢.

3) 生物油摻量對瀝青高溫蠕變應(yīng)力敏感性的影響遠(yuǎn)低于OMMT摻量和老化的作用，生物瀝青的應(yīng)力敏感性隨著老化程度的加深呈現(xiàn)出逐漸增大的趨勢，且隨著OMMT復(fù)合改性措施的采用，應(yīng)力敏感性響應(yīng)更加迅速，因此高摻量OMMT復(fù)合改性措施的采用受到應(yīng)力敏感性要求的限制.

4) 基于四參數(shù)Burgers模型的擬合分析與不可恢復(fù)蠕變?nèi)崃縅nr指標(biāo)分析具有等效性，在實(shí)踐中可采用Jnr指標(biāo)快速區(qū)分和評價(jià)生物瀝青的高溫性能. 隨著生物油的加入，瀝青的彈性變形及延遲彈性變形比例均呈減小趨勢，黏性變形的占比增大，而OMMT的使用與生物油具有完全相反的影響效應(yīng).