雷淑忠，劉鑫，楊大彬

(山東建筑大學土木工程學院，山東濟南 250101)

0 引言

近年來，隨著社會經(jīng)濟水平的不斷提高，人們對建筑物的空間使用要求也越來越高，如大型機場、車站等大跨度的建筑物不斷涌現(xiàn)。 由于該類建筑物跨度較大，屋蓋一般采用大跨度空間鋼結(jié)構(gòu)體系。 大跨度空間鋼結(jié)構(gòu)常用的施工方案[1]有整體提升法、高空散裝法、分塊吊裝法等。 傳統(tǒng)高空散裝和分塊吊裝施工技術(shù)由于施工周期較長和成本較高的缺點，在大跨度空間鋼結(jié)構(gòu)安裝施工中應(yīng)用較少；地面散裝加整體提升已經(jīng)成為大跨度空間鋼結(jié)構(gòu)施工的主流技術(shù)。 目前，國內(nèi)外采用屋蓋整體提升技術(shù)的項目也很多，如成都天府國際機T2 航站樓大廳屋蓋[2]、首都國際機場A380 機庫屋蓋[3]、北京星火站屋蓋鋼結(jié)構(gòu)[4]、MEGA 會展中心鋼結(jié)構(gòu)屋蓋[5]、廣州新白云國際機場維修機庫鋼屋蓋[6]、北京首都機場四位機庫[7]等，但這些工程都是地面組裝完成后一次提升到位。

大跨度空間鋼結(jié)構(gòu)在拼裝和提升過程中桿件存在二次受力狀態(tài)與設(shè)計時考慮的結(jié)構(gòu)一次受力狀態(tài)差異較大，在施工過程中存在較大安全隱患。 為了保證施工過程的安全性，需要全過程研究提升施工技術(shù)，并對施工過程進行分階段施工模擬分析，確定每個施工狀態(tài)下桿件的受力和變形情況[8-10]。 文章針對某新建高鐵站大跨度鋼結(jié)構(gòu)屋蓋施工所遇技術(shù)問題，結(jié)合工程現(xiàn)場施工條件，確定了地面拼裝加整體提升的施工技術(shù)方案，應(yīng)用有限元軟件SAP2000 分階段施工模擬了施工技術(shù)過程，以及不同步提升驗算，獲得結(jié)構(gòu)的受力和變形情況，確保施工的順利進行。

1 工程概況

某新建高鐵站站房總長為159.9 m(主體長度，不包括兩側(cè)懸挑部分)、總寬為48 m(不包括基本站臺與站房連接部分雨棚的寬度)。 站房主樓層為3層(架空層一層，候車大廳兩層)，在站房兩側(cè)候車大廳主樓層間設(shè)局部夾層，站房屋面中間候車大廳部分為鋼結(jié)構(gòu)金屬屋面，兩側(cè)為鋼筋混凝土屋面(標高低于金屬屋面)，站房主體結(jié)構(gòu)體系為鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，大跨度屋面采用大跨度空間鋼網(wǎng)架結(jié)構(gòu)體系。 站房架空層總長為182.0 m、總寬為63.0 m，主要為設(shè)備用房、預(yù)留旅服及出站廳，其層高為5.7 m。 架空層以上主樓層高依次為8.4、15.1 m(至屋面最高點)，主要柱網(wǎng)尺寸為9.9 m×10.0 m(長×寬)，車站站房剖面如圖1 所示。

圖1 車站站房剖面圖

工程網(wǎng)架長度為138.0 m、寬度為50.62 m，厚度為2.383～3.654 m，采用兩層正放四角錐網(wǎng)架，周邊下弦支撐方式，網(wǎng)架支座在鋼筋混凝土柱頂，周邊預(yù)埋件頂標高為16.900 m，屋面四周挑出半個網(wǎng)格，主要網(wǎng)格尺寸為2.5 m×3.3 m(長×寬)，結(jié)構(gòu)找坡，節(jié)點為螺栓球節(jié)點。 車站站房鋼屋蓋平面如圖 2所示。

圖2 車站站房鋼屋蓋平面圖/mm

2 工程難點

(1) 網(wǎng)架面積大，采用兩層正放四角錐網(wǎng)架，桿件數(shù)量多，對拼裝精度要求較高，拼裝難度較大；如何確定合理的拼裝方案尤為重要，保證拼裝精度同時高效完成網(wǎng)架拼裝工作。

(2) 常規(guī)工程只需要在地面胎架或者高空進行一次拼接，而文章所述工程在二層樓面(標高為8.350 m)處，軸線4-13/A-C 之間部分沒有混凝土樓板，需要二次拼接。 該部分區(qū)域面積較大，屬于高空作業(yè)，如何完成網(wǎng)架的整體拼裝工作，并保證網(wǎng)架桿件處于安全的受力狀態(tài)。

(3) 新建車站除了大跨度鋼結(jié)構(gòu)屋蓋均已施工完成，如何在有限施工條件下，合理布置提升點和提升架，并保證網(wǎng)架提升的安全。

(4) 網(wǎng)架屋蓋結(jié)構(gòu)面積和重量較大，如何確定安全經(jīng)濟的施工方案以及合理劃分施工階段是此工程的關(guān)鍵問題；為了確保施工的安全性，需要對施工過程采用有限元軟件分階段施工模擬，并驗算不同步提升工況下桿件的內(nèi)力和變形，補充驗算提升架和吊繩[11-13]。

(5) 提升架與網(wǎng)架結(jié)構(gòu)部分桿件發(fā)生位置沖突，該部分桿件在地面拼裝時不能安裝，在網(wǎng)架單元提升到設(shè)計標高并拆除提升架后才能安裝。 該過程會導(dǎo)致結(jié)構(gòu)內(nèi)力重分布，需要有效地計算分析以確保結(jié)構(gòu)的安全性。

(6) 網(wǎng)架屋蓋施工過程比較復(fù)雜，中間桿件的臨時組裝較多，結(jié)構(gòu)在安裝后會存在較大的初始內(nèi)力，與設(shè)計狀態(tài)不符；施加使用荷載后可能會出現(xiàn)部分桿件超應(yīng)力的情況，需要累加計算每個施工階段，明確結(jié)構(gòu)在施工完成施加荷載后的受力和變形情況，以確保結(jié)構(gòu)在使用狀態(tài)下滿足規(guī)范要求。

3 施工技術(shù)方案

3.1 施工技術(shù)方案選擇

根據(jù)工程特點，提出了地面拼裝加高空散裝最后整體提升的施工技術(shù)方案。 該工程網(wǎng)架施工技術(shù)方案根據(jù)現(xiàn)場結(jié)構(gòu)布置情況和施工條件分為3 個階段:

第1 階段:二層樓面上有樓板部分網(wǎng)架拼裝。搭建臨時支撐點從8-9 軸與D-F 軸間開始拼裝，運用散裝的施工方法向2、15 軸兩側(cè)推進，完成D-F軸線網(wǎng)架后運用散裝的施工方法向A 軸推進。

第2 階段:中間部分4-13 軸交A-C 軸無混凝土樓板位置處網(wǎng)架拼裝。 將8.350 m 二層樓面有樓板位置的網(wǎng)架拼裝完成后，運用高空散裝的施工方法將中間部分4-13 軸網(wǎng)架由C 軸向A 軸推進，另增設(shè)4 個臨時支撐點，最終實現(xiàn)二層樓面網(wǎng)架全部拼裝成整體。

第3 階段:設(shè)計標高處網(wǎng)架平臺上預(yù)裝一圈桿件，并與支座固定，將拼裝完成后的網(wǎng)架單元整體提升并與預(yù)裝桿件拼接。

采用“液壓同步提升技術(shù)”進行整體提升，該技術(shù)以液壓提升器作為提升機具[14]，柔性鋼絞線作為承重索具。 該提升技術(shù)能夠充分利用現(xiàn)場施工作業(yè)面，提升重量、跨度、面積和高度時不受限制，提升過程安全可靠。 通過計算機控制各個提升點，保證構(gòu)件在空中保持平穩(wěn)并同步提升。

3.2 提升點布置

合理布置提升點可以使網(wǎng)架結(jié)構(gòu)在提升過程中受力均勻，不會產(chǎn)生較大的初始內(nèi)力和構(gòu)件變形，保證結(jié)構(gòu)的安全性。 提升點布置的原則為:需保證結(jié)構(gòu)在提升過程中受力合理、結(jié)構(gòu)穩(wěn)定，并盡量利用原混凝土柱作為提升吊點。 根據(jù)結(jié)構(gòu)布置圖，采用了兩側(cè)對稱布置共14 個提升點，兩個提升點之間距離相同，提升架搭設(shè)在混凝土柱內(nèi)側(cè)。 提升架布置如圖3 所示。

圖3 提升架布置空間示意圖

為保證提升架的穩(wěn)定性，提升架下部在混凝土地面上鋪設(shè)尺寸為2 m×2 m×0.15 m(長×寬×厚)的組合鋼板。 提升架立柱截面采用 Φ159×6 mm 鋼管，連接腹桿采用 Φ89×4 mm 鋼管 ，軸線3、5、12、14上的8 個提升架頂標高為22 m，剩余中間位置的6個提升架頂標高為24 m。 提升架頂部和吊點示意如圖4 所示。 提升架在二層平臺上設(shè)置時，應(yīng)對提升架柱底進行加固處理，采用4M20 錨栓穿透樓層板，用螺母固定，再將植筋與底板焊接。 同時在提升架的下方設(shè)置支撐架，使提升架的荷載通過支撐架傳遞到下一層，直至傳遞到基礎(chǔ)。 提升架在二層樓面處加固構(gòu)造如圖5 所示。

圖4 提升架頂部及提升架吊點示意圖

圖5 提升架在二層樓面處加固圖/mm

為了提高提升架的抗傾覆能力和平面外穩(wěn)定，采用89 mm×4 mm 的矩形管作為連系梁，利用化學錨栓將提升架與混凝土柱連接為整體。 提升架與混凝土柱連接示意圖如圖6 所示。

圖6 提升架與混凝土柱連接示意圖/mm

3.3 提升千斤頂和鋼絞線的選擇

采用SAP2000 計算分析得到每個提升點的反力，最大提升點反力約為550 kN。 根據(jù)各提升點提升反力的大小，擬選擇8 臺XY-TS-200 型、6 臺XYTS-60 型液壓提升器作為主要提升承重設(shè)備，兩種型號的液壓提升器額定提升能力分別為 2 000、600 kN，共配置14 臺提升器。 提升器平面布置如圖7 所示。

圖7 提升器平面布置圖/mm

所有液壓提升器均選取直徑為15.20 mm、強度為1 860 MPa，破斷力約為260 kN/根的承重鋼絞線，每臺提升器均配置6 根承重鋼絞線。 鋼絞線作為柔性承重索具，采用預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絞線。

3.4 提升施工流程

根據(jù)網(wǎng)架屋蓋所采取的整體提升技術(shù)特點，確定提升的具體施工流程為

(1) 根據(jù)現(xiàn)場結(jié)構(gòu)的平面布置，在二樓樓面上精確定位，并完成網(wǎng)架的整體拼裝工作。 在設(shè)計標高處采用高空散裝完成預(yù)裝桿件并與支座固定。

(2) 將提升架按照設(shè)置的提升點位置安裝就緒，并與原混凝土柱形成有效連接。 在提升架上安裝液壓同步提升系統(tǒng)設(shè)備和控制系統(tǒng)，在提升系統(tǒng)中穿入鋼絞線，應(yīng)盡量使每束鋼絞線底部持平，穿好的鋼絞線上端通過夾頭和錨片固定。

(3) 提升前的設(shè)備檢查，千斤頂位置應(yīng)與網(wǎng)架提升吊點的位置垂直對應(yīng)，檢查鋼絞線是否扭絞。檢查液壓同步提升系統(tǒng)和網(wǎng)架被提升單元所有應(yīng)急措施是否符合施工要求。

(4) 調(diào)試液壓同步提升系統(tǒng)，檢查張拉鋼絞線，保證鋼絞線都受力均勻；待液壓系統(tǒng)設(shè)備檢測無誤后開始試提升。 試提升時，液壓提升器伸缸壓力逐漸上調(diào)，依次為所需壓力的20%、40%，在一切都正常的情況下，可繼續(xù)加載到所需壓力的60%、70%、80%、 90%、95%、100%，直到網(wǎng)架完全脫離拼裝平臺。

(5) 被提升單元離開拼裝胎架約200 mm 后，鎖定提升設(shè)備，網(wǎng)架暫停提升并在空中靜置4 ～12 h。 期間檢查提升架、吊點等關(guān)鍵構(gòu)件加載前后的受力和變形情況，以及被提升單元的穩(wěn)定性。 調(diào)整吊點標高，使所有吊點在同一標高且處于水平狀態(tài)。 待檢查無誤后可進行正式提升。

(6) 在提升過程中，因為空中姿態(tài)調(diào)整和后裝桿件安裝等需要進行高度微調(diào)。 提升單元提升至距離設(shè)計標高約200 mm 時暫停提升；各吊點微調(diào)使結(jié)構(gòu)精確提升到達設(shè)計標高位置；液壓提升系統(tǒng)設(shè)備暫停工作，保持提升單元的空中姿態(tài)，與設(shè)計標高處預(yù)裝桿件拼接，使提升單元結(jié)構(gòu)形成整體穩(wěn)定受力體系。

(7) 逐步卸載并逐步安裝吊點處桿件，采用的卸載順序為從3 軸到14 軸7 組提升架逐步卸載拆除，每拆除一組提升架，并將提升架處所需桿件與網(wǎng)架完成拼接，直到所有提升架全部拆除，網(wǎng)架與主體結(jié)構(gòu)按設(shè)計完全連接成整體。 每安裝完成一組吊點處桿件，對位移進行測量，確保滿足網(wǎng)架施工規(guī)范要求。

4 整體提升技術(shù)仿真分析

該車站屋蓋網(wǎng)架結(jié)構(gòu)的拼裝和整體提升技術(shù)選用有限元分析軟件SAP2000 進行仿真模擬施工分析，并通過分階段施工模擬的方式分析不同施工段下結(jié)構(gòu)受力和變形情況。 通過整個施工過程的仿真模擬可以得到整體結(jié)構(gòu)和所有桿件在施工過程中的應(yīng)力及變形狀態(tài)，考慮網(wǎng)架在拼接和提升過程中會產(chǎn)生初始內(nèi)力，網(wǎng)架施工完成后的受力狀態(tài)和設(shè)計時的狀態(tài)并不一致，需進行承載能力狀態(tài)下的補充驗算，確保網(wǎng)架結(jié)構(gòu)在后續(xù)使用過程中的安全性。

4.1 仿真分析階段的劃分

屋蓋網(wǎng)架結(jié)構(gòu)在運用有限元軟件仿真模擬時，需要根據(jù)施工過程劃分計算分析階段，再分階段累計計算分析。 (1) 把分析過程所需桿件全部在模型中建立出來，根據(jù)施工順序?qū)U件定義成不同的對象組并設(shè)置非線性階段分析工況。 (2) 根據(jù)網(wǎng)架實際拼裝和提升過程中桿件的增減情況，在每個分析階段按照指定順序通過添加和刪除對象組來完成仿真模擬，在添加和刪除對象組時保留結(jié)構(gòu)前一階段的受力狀態(tài)。 由于施工過程比較復(fù)雜，在模擬時把部分施工段進行了合并簡化處理，主要包括以下6個分析階段，即

第1 階段:分析二層樓面上有樓板位置處網(wǎng)架拼接過程。

第2 階段:分析二層樓面有樓板位置網(wǎng)架拼接完成后，繼續(xù)進行無樓板位置處網(wǎng)架拼接過程。

第3 階段:分析網(wǎng)架拼裝完成后整體提升在空中階段的受力和變形狀態(tài)。

第4 階段:分析網(wǎng)架整體提升至設(shè)計標高處，與支座處預(yù)裝桿件拼接并連接成整體的過程，驗算網(wǎng)架內(nèi)力和變形。

第5 階段:分析提升架分7 次依次拆除的卸載過程。 每拆除一組提升架，對安裝桿件后的內(nèi)力和變形進行驗算。

第6 階段:分析整個網(wǎng)架保留施工完成時的內(nèi)力和變形狀態(tài)，對其施加設(shè)計使用荷載后，驗算結(jié)構(gòu)整體承載能力。

4.2 分階段提升施工過程模擬分析

采用有限元軟件SAP2000 對網(wǎng)架的施工過程進行建模分析，屋蓋網(wǎng)架結(jié)構(gòu)材料和提升架的材料材質(zhì)均為Q355B，鋼構(gòu)件最大板厚為18 mm，鋼材抗拉、抗壓和抗彎強度設(shè)計值取295 MPa。

在施工模擬的計算模型中，網(wǎng)架和提升架的桿件采用FREAM 單元模擬，網(wǎng)架拼裝時的臨時支撐和提升拉索對網(wǎng)架只有豎向約束作用，因此在分析階段采用豎向鉸支座進行模擬，鉸支座模擬網(wǎng)架實際安裝支座。 在第1～5 階段計算時，荷載只考慮網(wǎng)架自身重量。 考慮到網(wǎng)架節(jié)點重量的影響，為了使計算模型的重量與實際提升重量相符，計算時將網(wǎng)架鋼結(jié)構(gòu)材料的密度放大1.2 倍。

在第6 階段“整個網(wǎng)架施工完成的內(nèi)力和變形狀態(tài)下，施加原設(shè)計要求的所有荷載”時，采用主體結(jié)構(gòu)設(shè)計荷載[15-16]，考慮節(jié)點重量，材料密度放大1.2 倍；上、下弦的屋蓋恒荷載分別為0.6 和0.3 kN/m2；屋面活荷載為0.5 kN/m2；基本風壓為0.55 kN/m2，地面粗糙度B 類；基本雪壓為0. 4 kN/m2；溫度作用按-29、＋22 ℃考慮；抗震設(shè)防烈度為7 度，重點設(shè)防類別，設(shè)計基本地震加速度為0.15g，設(shè)計地震分組為第二組，場地類別為Ⅳ類。 計算時只考慮豎向地震。 在施工仿真模擬分析時，對整個提升過程的6 個施工階段進行連續(xù)疊加計算[17]。 在整個屋面結(jié)構(gòu)組裝完畢施加使用荷載后的驗算時，需要在保留施工過程產(chǎn)生應(yīng)力和變形的基礎(chǔ)上進行疊加計算。 每個階段的計算分析結(jié)果見表1，第6 階段的結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力云圖和變形分布如圖8、9 所示。

表1 提升施工過程中桿件的最大應(yīng)力和變形表

圖8 第6 階段結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力分布圖

圖9 第6 階段結(jié)構(gòu)變形分布圖

根據(jù)表1 和圖8、9 分析可知，屋面網(wǎng)架結(jié)構(gòu)在整個施工過程中內(nèi)力變化較小，說明該施工方案是安全可靠的；第6 階段整個結(jié)構(gòu)組裝完畢后，雖然結(jié)構(gòu)存在初始應(yīng)力，通過施加使用荷載計算可知，結(jié)構(gòu)的最大應(yīng)力、變形分別為192.0 MPa 和110.0 mm，滿足設(shè)計規(guī)范要求，說明結(jié)構(gòu)在重組過程中內(nèi)力進行重新分布，自身變形可以協(xié)調(diào)邊界條件的變化。 所有施工工況中桿件的最大應(yīng)力均＜295 MPa，說明桿件不會在施工和正常使用過程中發(fā)生破壞，保證了網(wǎng)架結(jié)構(gòu)的整體安全。 通過位移計算結(jié)果可知，前5 個階段網(wǎng)架施工時位移變化較小，這說明提升吊點布置合理，網(wǎng)架結(jié)構(gòu)的施工對整體結(jié)構(gòu)內(nèi)力和變形的影響很小。

4.3 整體提升技術(shù)中不同步的驗算

被提升網(wǎng)架共設(shè)置14 個提升吊點，在屋蓋結(jié)構(gòu)整體提升過程中，不乏會出現(xiàn)吊點豎向不同步的情況[18]，較大的提升點位移差可能會導(dǎo)致結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和變形發(fā)生較大地變化，甚至可能發(fā)生桿件破壞的情況。 為保證網(wǎng)架屋蓋在提升過程中的安全性和可靠性，應(yīng)對吊點不同步的工況進行模擬分析，計算分析結(jié)構(gòu)的受力和變形情況。 在提升過程中，提升成套設(shè)備配置有不同步響應(yīng)系統(tǒng)，該系統(tǒng)允許提升施工存在設(shè)定幅度內(nèi)的不同步，但是如果不同步幅度超過了設(shè)定值，那么提升設(shè)備將會自動啟動響應(yīng)系統(tǒng)來確保提升施工的安全性。 因此，通過計算機同步控制系統(tǒng)實時監(jiān)測鋼屋蓋桁架結(jié)構(gòu)提升全過程，并將不同步提升位移控制在＜20 mm。

網(wǎng)架在提升過程中可能出現(xiàn)的不同步工況較多，根據(jù)對多種不同步工況計算分析所得結(jié)果，列出了7 種比較危險的工況，每種不同步工況中選取一個甚至多個不同步提升點設(shè)置吊點位移差為20 mm，剩余提升點不設(shè)置位移差。 7 種工況設(shè)置和分析所得結(jié)果見表2、3，出現(xiàn)最大變形工況的分布如圖10、11 所示。 對上述計算中最不利工況繼續(xù)設(shè)置吊點位移差為25、30 mm 補充驗算，結(jié)果見表4。

圖10 網(wǎng)架最大變形不同步提升點布置圖

表2 提升過程中不同步提升點的設(shè)置表

由表3 的計算結(jié)果可知，當?shù)觞c位移差設(shè)置20 mm時，網(wǎng)架最大應(yīng)力出現(xiàn)在工況5 中，最大應(yīng)力為240 MPa，未超過材料強度的設(shè)計值。 結(jié)構(gòu)最大變形出現(xiàn)在工況1 和工況4 中，最大變形為19.5 mm。由表4 補充驗算結(jié)果可知，當?shù)觞c位移差設(shè)置25 mm時，網(wǎng)架桿件的最大應(yīng)力為282 MPa，已經(jīng)達到材料抗彎強度的95%；當?shù)觞c位移差設(shè)置30 mm 時，結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力已經(jīng)超過材料抗彎強度，最大變形達到31.5 mm。 計算表明，當不同步吊點位移差≤20 mm時，屋蓋網(wǎng)架結(jié)構(gòu)整體性較好，能協(xié)調(diào)施工過程中出現(xiàn)的局部變形與受力。 因此，為保證施工的安全性，應(yīng)嚴格控制提升的同步性，盡量避免出現(xiàn)吊點位移差超過20 mm 的情況。

表3 提升過程中提升點不同步時桿件的應(yīng)力和變形表

圖11 網(wǎng)架最大變形分布圖

表4 最不利工況補充驗算桿件的應(yīng)力和變形表

4.4 提升架自身穩(wěn)定性的補充驗算

提升架作為千斤頂?shù)闹伪仨氂凶銐虻某休d能力和剛度才能保證結(jié)構(gòu)整體提升的順利進行，應(yīng)對提升架的自身穩(wěn)定性進行驗算。 在提升過程施工模擬計算中第3 階段的提升架受力最大，此時被提升網(wǎng)架結(jié)構(gòu)的重量全部由提升架承擔。 施工時提升架與已完成的混凝土柱進行了有效連接，提升過程中作用在網(wǎng)架上的風荷載通過柔性拉索最終將水平力傳到混凝土柱中，只考慮作用在提升架上的風荷載。 考慮施工時最大風不允許超過6 級，風速按12.5 m/s 取值，根據(jù)GB 50009—2012《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》[15]，將風荷載轉(zhuǎn)化為線荷載施加到提升架所有桿件上?？紤]最不利情況，當提升架與混凝土柱連接失效時，計算分析了提升架處于懸臂狀態(tài)下的穩(wěn)定性和剛度。 提升架應(yīng)力和變形結(jié)果如圖12、13 所示。

圖12 提升架應(yīng)力分布圖

圖13 提升架變形分布圖

由圖12、13 計算結(jié)果可知，提升架出現(xiàn)的最大應(yīng)力為106.0 MPa，作業(yè)時處于彈性工作階段，并且有較高的安全儲備。 其最大豎向變形≤10 mm、而最大側(cè)向變形為77.0 mm，在實際施工時，提升架與原混凝土柱進行了連接，風荷載影響比實際計算值要小，因此提升架的截面選擇和結(jié)構(gòu)構(gòu)造是合理的，能保證施工的安全性。

5 結(jié)論

文章結(jié)合某新建高鐵站大跨度網(wǎng)架屋蓋結(jié)構(gòu)的施工要求，采取了網(wǎng)架屋蓋在二層樓面拼裝加高空散裝成整體，最后整體提升的施工技術(shù)。 通過對施工技術(shù)的研究分析得到的主要結(jié)論如下:

(1) 網(wǎng)架結(jié)構(gòu)在采用整體提升技術(shù)時會產(chǎn)生二次受力的現(xiàn)象，導(dǎo)致內(nèi)力重分布，合理布置提升吊點的位置可以減小施工對結(jié)構(gòu)內(nèi)力和變形的影響。

(2) 在整體提升技術(shù)中當同步提升吊點位移差≤20 mm 時，網(wǎng)架結(jié)構(gòu)整體性較好，桿件產(chǎn)生應(yīng)力小，自身變形可以協(xié)調(diào)施工過程中邊界條件的局部變化。