舒佳軍，李小雙，b，鄧正定*，黃晶柱

（江西理工大學(xué)，a.江西省環(huán)境巖土與工程災(zāi)害控制重點實驗室； b.經(jīng)濟管理學(xué)院，江西 贛州 341000）

寒區(qū)是指非極端天氣下冬季氣溫低于0 °C 或凍融深度在0.3 m 以下的地區(qū)，我國疆域遼闊，寒區(qū)面積約占國土總面積的75%[1-2]。寒區(qū)危巖是位于寒區(qū)的由多組巖體結(jié)構(gòu)面切割并賦存于陡坡上，在荷載作用下處于不穩(wěn)定、欠穩(wěn)定或極限平衡狀態(tài)的巖塊及其組合結(jié)構(gòu)體[3]。寒區(qū)危巖主要歸納為兩類，第一類為位于寒區(qū)自然山體陡坡上，如新疆地區(qū)天山和歐洲阿爾卑斯山體上的危巖；第二類則是由于寒區(qū)工程活動而形成的，如因礦山開采、大壩開挖等活動形成的巖質(zhì)邊坡上的危巖。近年來，西部礦產(chǎn)資源的開發(fā)[4]使得在寒區(qū)的巖土工程逐漸增加，危巖穩(wěn)定性已成為亟須解決的問題。

賦存于寒區(qū)危巖中的水分在氣溫交替變化中不斷凍結(jié)、融化，反復(fù)的凍結(jié)和融化過程即凍融循環(huán)作用極易引起危巖失穩(wěn)。資料表明危巖失穩(wěn)破壞已是寒區(qū)的主要地質(zhì)災(zāi)害之一，如阿爾卑斯山西部危巖在冬季遭受強烈凍融循環(huán)作用，導(dǎo)致邊坡基巖松軟碎裂進而出現(xiàn)凍融滑坡事故[5]；西藏甲瑪金礦由于長期凍融循環(huán)和擾動作用引起巖體劣化，導(dǎo)致200 多萬立方米的礦區(qū)出現(xiàn)塌方，造成了巨大的人員和財產(chǎn)損失[6]。因此，凍融循環(huán)作用下的危巖穩(wěn)定性分析已成為寒區(qū)工程建設(shè)的關(guān)鍵問題，深入開展危巖穩(wěn)定性研究對推動巖質(zhì)邊坡治理、防治地質(zhì)災(zāi)害、保證人民生命財產(chǎn)安全具有重要意義。目前，國內(nèi)外相關(guān)學(xué)者對凍融循環(huán)作用下的寒區(qū)危巖穩(wěn)定性分析及評價開展了大量研究，考慮到危巖穩(wěn)定性受多種因素影響，研究方法也相應(yīng)多樣，總體上分為4 類[7]，如表1所列。

表1 危巖穩(wěn)定性分析方法Table 1 Stability analysis method of dangerous rock

地質(zhì)法主要通過對危巖地質(zhì)勘察進而分析其穩(wěn)定性，其理論基礎(chǔ)為地質(zhì)演化論、地質(zhì)類比論和巖體結(jié)構(gòu)控制論，該方法只適用于地質(zhì)條件復(fù)雜的各式邊坡、危巖的定性分析。極限法有極限平衡法和極限分析法兩種，二者均對邊坡、危巖潛在破壞面進行簡化，定量分析其穩(wěn)定性變化。數(shù)值法是基于微元間的相互影響和作用并反映在宏觀尺度上的計算機分析方法，數(shù)值計算法將危巖破壞行為視為從聯(lián)系變形到非聯(lián)系變形，再到分離的過程，將有限元法等連續(xù)介質(zhì)方法同離散單元法等散體介質(zhì)結(jié)合。可靠性法是考慮到工程設(shè)計、施工過程中的不確定因素對危巖穩(wěn)定性的影響，將不同影響因素視為隨機變量并結(jié)合分布概率函數(shù)模型，基于可靠指標(biāo)和破壞概率對危巖開展分析[8]。上述危巖穩(wěn)定性分析方法各有優(yōu)劣，其中，基于極限平衡理論的分析方法是目前較為成熟且應(yīng)用普遍的計算方法，該方法主要是在對危巖穩(wěn)定性進行計算的基礎(chǔ)上，以力學(xué)分析結(jié)果對其穩(wěn)定性進行評價，能更直觀且準(zhǔn)確地分析危巖穩(wěn)定性，具有理論完善、便于計算、結(jié)果可靠等優(yōu)點[9]，并可顯示出不同計算參數(shù)的影響作用。考慮到危巖失穩(wěn)模式的差異性，本文將基于極限平衡理論對不同類型的寒區(qū)危巖穩(wěn)定性及參數(shù)研究現(xiàn)狀展開綜述。

1 極限平衡理論下危巖穩(wěn)定性分析

滑移式危巖失穩(wěn)破壞是指在荷載作用（主要為自重荷載、水平力荷載和凍脹荷載）下，危巖主控面上抗滑力不足以抵抗下滑力，進而導(dǎo)致不穩(wěn)定巖塊從母巖滑落[10]，故判斷滑移式危巖是否出現(xiàn)失穩(wěn)破壞的核心問題是對其主控面上的作用力進行求解。滑移式危巖計算模型如圖1 所示。

圖1 滑移式危巖計算模型Fig.1 Calculation model of sliding unstable rock

圖1 中AB 段為危巖主控面，OA 段為主控面上貫通段，通常為結(jié)構(gòu)面；OB 段為主控面上未貫通段，未貫通段又包含凍結(jié)區(qū)和未凍區(qū)；H 和h 分別為危巖豎直距離和貫通段豎直距離；G 為單位長度危巖所受重力；Q 為單位長度危巖所受水平力；P 為貫通段均布凍脹荷載；β 為危巖體結(jié)構(gòu)面傾角。以抗剪強度作為危巖結(jié)構(gòu)面的抗滑力，以主控面上切向力作為其下滑力[11-13]，可得危巖穩(wěn)定性系數(shù)F 為：

式（1）中：φ 為危巖塊內(nèi)摩擦角；c 和c0分別為凍結(jié)區(qū)和未凍區(qū)巖石黏聚力；S 和L 分別為未貫通段凍結(jié)區(qū)長度和未凍區(qū)長度。

傾倒式危巖失穩(wěn)破壞是指在荷載作用下，危巖主控面上作用力對傾覆點產(chǎn)生的抗傾覆力矩不足以抵抗傾覆力矩，進而導(dǎo)致危巖塊從母巖中傾倒的現(xiàn)象[10]。由于傾覆點存在的位置不同，傾倒式危巖分為內(nèi)傾式（危巖重心在傾覆點內(nèi)側(cè)）和外傾式（危巖重心在傾覆點外側(cè)）兩類，但二者在極限平衡理論中的穩(wěn)定性分析原理是一致的，故此處僅闡述內(nèi)傾式危巖，如圖2所示。判斷該類危巖是否出現(xiàn)失穩(wěn)破壞的核心問題是對傾覆點處的傾覆力矩和抗傾覆力矩進行求解。

圖2 傾倒式危巖計算模型Fig.2 Calculation model of toppling dangerous rock

圖2 中危巖重心位于傾覆點C 點內(nèi)側(cè)，α 為危巖后緣巖石與水平軸線間夾角。由圖2 計算模型可知，危巖水平力和主控面上凍脹力在傾覆點產(chǎn)生傾覆力矩，而自重力和未貫通段巖石抗拉強度則提供抗傾覆力矩[14-16]，據(jù)此可得傾倒式危巖穩(wěn)定性系數(shù)F 為：

式（2）中：fk和fk0分別為凍結(jié)區(qū)和未凍區(qū)巖石抗拉強度；φ 為危巖傾角與后緣巖體面夾角間差值 （φ=βα）；e 為傾覆點至未凍區(qū)與后緣巖體交點的水平距離；a 和b 分別為危巖重心至傾覆點C 的水平距離和豎直距離。

墜落式危巖由于自身結(jié)構(gòu)特點，導(dǎo)致其失穩(wěn)破壞不止由單一條件控制，墜落式危巖既可由主控面抗滑力低于下滑力而破壞，又可由后緣巖體處抗傾覆力矩低于傾覆力矩而破壞，如圖3 所示，因此判斷墜落式危巖是否被破壞需要綜合比較兩種條件下的穩(wěn)定性系數(shù)[17-18]。

通過比較危巖破壞控制條件可得墜落式危巖穩(wěn)定性系數(shù)F 為：

圖3 墜落式危巖計算模型Fig.3 Calculation model of falling dangerous rock

式（3）中：δ 為墜落危巖的抗拉力矩計算參數(shù)，通常依據(jù)破壞面的形態(tài)取值，取值范圍為1/12～1/6，且當(dāng)潛在破壞面為矩形時取最大值；a0和b0分別為危巖重心至潛在破壞面的水平距離和豎直距離。

2 危巖穩(wěn)定性參數(shù)研究現(xiàn)狀

綜合式（1）、式（2）和式（3）可知，利用極限平衡理論對寒區(qū)危巖穩(wěn)定性開展定量分析的核心問題是主控面上各參數(shù)的影響效果。凍融循環(huán)作用對主控面的影響主要表現(xiàn)在主控面上與巖石物理力學(xué)參數(shù)，前者包括貫通段所受均布凍脹力、未貫通段凍結(jié)深度和未凍深度，后者包括巖石內(nèi)摩擦角、黏聚力和抗拉強度。

2.1 貫通段結(jié)構(gòu)面凍脹力研究

HUANG 等認為孔隙水凍結(jié)引起的凍脹壓力是導(dǎo)致巖石破壞的主要原因，為了研究凍融循環(huán)作用下巖石凍脹力的長期特性，提出了一種新的彈塑性模型用于估算凍結(jié)過程和解凍過程中凍脹壓力的發(fā)展趨勢，進而得出凍脹壓力隨凍融作用的變化關(guān)系[19]。喬趁等對高寒地區(qū)鎖固段邊坡的3 種不同巖橋角度的巖石開展凍脹力分析，發(fā)現(xiàn)凍脹力的變化過程包括衍生階段、陡升階段、跌落階段、平穩(wěn)階段、融化階段和消散階段，并得出了不同階段下凍脹力的演化曲線[20]。吳永等依托川藏鐵路高寒危巖結(jié)構(gòu)面的裂縫，將其簡化為半空間平面問題，根據(jù)熱彈性理論和相關(guān)試驗數(shù)據(jù)擬合，得到了貫通段裂縫間的凍脹力解析解，并發(fā)現(xiàn)危巖所受凍脹力與裂隙冰體初始溫度及溫度上升幅度密切相關(guān)[21]。喬國文等在研究寒區(qū)巖質(zhì)邊坡在凍融條件下的穩(wěn)定性時，對裂隙水在貫通段產(chǎn)生的凍脹力開展了研究，根據(jù)位移－壓力理論對水施加的剛性約束模擬巖石約束條件，使其在凍結(jié)冰膨脹過程中將膨脹壓力傳遞給液壓油，進而測出其凍脹力[22]。劉昊等在探討寒區(qū)裂隙巖體在凍融循環(huán)作用下的凍脹力演化規(guī)律時發(fā)現(xiàn)，每個凍融循環(huán)過程中凍脹力都經(jīng)歷孕育階段、爆發(fā)階段、跌落回穩(wěn)階段、回升階段和消散階段，并指出出現(xiàn)初始凍脹力峰值時可作為裂隙巖體凍融損傷最劣階段[23]。胡清義等認為在極端冰雪條件下，凍脹力是影響危巖邊坡穩(wěn)定的重要因素，將凍脹力求解視為半無限體表面受均布力的軸對稱問題，引入“等效線彈性系數(shù)”，并基于彈性理論求解法向凍脹力的解析解[24]。趙鵬等利用彈性力學(xué)理論對凍結(jié)的主控面上凍脹力開展研究，通過應(yīng)力平衡和變形協(xié)調(diào)得出了結(jié)構(gòu)面尖端的凍脹力計算式，發(fā)現(xiàn)影響結(jié)構(gòu)面凍脹力的參數(shù)除危巖的彈性模量和泊松比外，還包括貫通段裂縫張開度、凍結(jié)溫度差和結(jié)構(gòu)面尖端半徑等[25]。張永興等在推導(dǎo)極端冰雪條件下的巖石邊坡傾覆穩(wěn)定系數(shù)表達式時給出了貫通段張裂縫對巖壁產(chǎn)生的側(cè)向力計算式，表明凍脹側(cè)向力與張裂隙深度和裂隙面上冰壓力呈正比關(guān)系[26]。綜上所述，結(jié)構(gòu)面貫通凍脹力分析主要歸納為兩類，分別為基于現(xiàn)場或室內(nèi)的裂隙凍脹試驗測得及基于裂隙凍脹理論計算所得（如體積膨脹理論、靜水壓理論、結(jié)晶壓理論等）。前者適用范圍有一定的局限性，并且僅對相關(guān)工程的試驗對象有效；后者在理論上適用范圍廣闊，然而考慮到工程環(huán)境的復(fù)雜性和獨特性，同樣需要對其進行相應(yīng)的修正才能運用于計算。

2.2 未貫通段凍結(jié)深度研究現(xiàn)狀

由于單純對凍巖深度的研究目前還在進一步探索中，并且在傳統(tǒng)的凍土凍結(jié)深度計算中是同時包括巖石和土壤[27]，故此處對凍結(jié)深度的介紹涵蓋了以上二者。文獻[28]表明，Robert 在分析堅硬巖石凍結(jié)深度的計算方法時，提出了在非均質(zhì)巖石介質(zhì)中確定凍結(jié)深度的不同因素影響作用，并給出了一種確定巖體凍結(jié)深度的通用算法，該算法指出了凍結(jié)深度評估的主要因素為滲透系數(shù)值、孔隙率、巖石質(zhì)量指標(biāo)值（RQD）和Protodiakonow 巖石壓實指數(shù)。周元輔等在Nelson 的凍結(jié)深度計算式和通用的Stephan 經(jīng)驗公式的基礎(chǔ)上進行參數(shù)化修正，利用巖石參數(shù)代替土體參數(shù)，得到了通用情況下的巖石凍結(jié)深度解析式[29-30]。劉守花等在對季凍區(qū)基坑凍結(jié)深度研究中考慮熱對流和熱傳導(dǎo)作用的影響，利用Laplace 變換和Laplace 反演推導(dǎo)了基坑凍結(jié)溫度場的解析解，并利用Matlab 求解其變化規(guī)律，結(jié)果表明凍結(jié)深度與低溫持續(xù)時間和凍結(jié)速率有關(guān)[31]。任景全等在研究季節(jié)凍土深度隨氣候變化的響應(yīng)時，利用東北地區(qū)的氣象資料對凍結(jié)深度進行線性傾向估計擬合，將凍結(jié)深度同凍結(jié)時間相聯(lián)系[32]。余宗明綜合2 種土體凍結(jié)深度的經(jīng)驗公式，提出了一種與凍結(jié)負溫和時間相關(guān)的理想公式，對3 種不同工況下的凍結(jié)深度進行比較，得出了理想凍深公式的適用范圍[33]。王澄海等利用我國的凍土資料對比了幾類常用的凍土凍結(jié)深度估算方法，并對估算方法的可靠性進行了討論，比較結(jié)果表明，Stephan 估算法所得凍結(jié)深度與實測數(shù)據(jù)的年變化趨勢基本一致，但數(shù)值偏差較大；Kudryavtsev 估算法所得凍深在變化趨勢與數(shù)值上誤差均較小，但在部分年份結(jié)果與實測結(jié)果相差較大；Nelson 估算法在整體上與實測結(jié)果保持一致，并且不存在突變數(shù)據(jù)，是一種較好反映巖土體凍結(jié)深度的估算式[34]?？梢钥闯?，目前對巖石凍結(jié)深度的計算依賴經(jīng)驗公式，通過對當(dāng)?shù)卮罅繗庀筚Y料進行分析，在保證誤差允許范圍內(nèi)得出巖石凍結(jié)深度表達式。該方法通常能準(zhǔn)確預(yù)測工程所在地的凍結(jié)深度，缺點是無法控制偶然荷載發(fā)生時的影響。因此，未來對影響凍結(jié)深度的研究可著力于概率分析，通過對不同參數(shù)的影響效果及突發(fā)頻率對原有經(jīng)驗公式開展修正。

2.3 巖石力學(xué)性能弱化研究現(xiàn)狀

YANG 等認為凍融循環(huán)過程中巖石力學(xué)性能的變化是影響寒區(qū)邊坡工程穩(wěn)定性的關(guān)鍵問題，選取鴨綠江公路邊坡巖石開展凍融循環(huán)蠕變試驗，利用數(shù)學(xué)分析軟件First Optimization 對參數(shù)變化識別，結(jié)果表明，隨著凍融循環(huán)次數(shù)的增加，巖石的彈性模量、抗拉壓強度、黏聚力、內(nèi)摩擦角及密度均呈下降趨勢[35]。LUO 等在對蒙庫鐵礦巖質(zhì)邊坡穩(wěn)定性分析時考慮到凍融循環(huán)對巖石強度的影響，選取了麻粒巖、角閃麻粒巖、層理麻粒巖及黑云角斜片麻巖的完整巖石開展凍融循環(huán)試驗，歷經(jīng)30 次凍融循環(huán)作用后，4 種巖石的抗拉強度都出現(xiàn)不同程度的弱化[36]。JIA 等通過砂巖的凍融循環(huán)監(jiān)測巖樣彈性模量、抗壓和抗拉強度，在17 次凍融循環(huán)后，巖石抗壓強度和抗拉強度分別下降了40%和95%，故凍融循環(huán)作用被認為是危巖失穩(wěn)破壞的主要驅(qū)動力[37]。LI 等依據(jù)凍融循環(huán)試驗所得巖石抗壓強度弱化程度解釋邊坡劣化的機理，試驗結(jié)果表明，巖石平均抗拉強度和彈性模量隨凍融次數(shù)增加而減小，泊松比則呈先增后減的變化趨勢，并采用Hoke-Brown 準(zhǔn)則計算凍融循環(huán)前后巖石性能弱化對巖坡安全系數(shù)的影響[38]。聞磊等對西藏地區(qū)玉龍銅礦邊坡的灰?guī)r和石英砂巖進行凍融循環(huán)試驗，并對巖石的抗拉強度變化趨勢展開分析，發(fā)現(xiàn)凍融循環(huán)下巖石抗拉強度的變化趨勢與孔隙率密切相關(guān)[39]。INCE 等對卡帕多西亞的10 個火山巖試樣進行凍融循環(huán)試驗，將巖石抗拉強度弱化試驗結(jié)果擬合成強度損失統(tǒng)計模型，該模型可預(yù)測巖石不同凍融循環(huán)次數(shù)下的抗拉強度值，可靠性較高[40]。賈海梁等在研究自然界巖坡的凍融循環(huán)損傷時，依據(jù)不同凍融周期將“晝夜循環(huán)”和“年度循環(huán)”分別等效為高周疲勞和低周疲勞，利用疲勞損傷力學(xué)將凍融作用的巖石力學(xué)損傷以疲勞損傷的方式表征，得到了巖石的凍融損傷解析解[41]。徐光苗等對自然界紅砂巖和頁巖取樣開展凍融循環(huán)試驗和單軸壓縮試驗，結(jié)果表明，凍融對巖石的壓縮強度和彈性模量影響顯著，并且由于巖性、礦物成分、孔隙度和含水量等參數(shù)的不同，2 種巖樣的凍融損傷劣化程度差異也十分顯著[42]。郎東明等為探究凍融循環(huán)作用對巖石強度影響的機理，通過試驗發(fā)現(xiàn)隨著凍融次數(shù)增加，巖石抗壓強度和彈性模量均呈指數(shù)下降，通過損傷等效原理與Weibull 分布建立損傷本構(gòu)模型，較好地描述了凍融循環(huán)作用對巖石變形和破壞特征[43]。張慧梅等針對寒區(qū)工程的凍融受荷巖石巖石，運用損傷力學(xué)理論和應(yīng)變等價原理并考慮巖石細觀結(jié)構(gòu)的非均勻性，建立凍融受荷損傷模型，通過損傷模型描述巖石細觀結(jié)果損傷演化，結(jié)果表明，寒區(qū)巖石力學(xué)性能由凍融因子、荷載因子和耦合效應(yīng)所決定[44]。陳松等考慮到寒區(qū)巖石存在宏觀缺陷和細觀缺陷，認為凍融與荷載作用引起細觀損傷，并在節(jié)理巖體上引起宏觀損傷，基于Lemaitre 應(yīng)變等效性假設(shè)綜合考慮宏細觀缺陷進而推導(dǎo)節(jié)理巖體的復(fù)合損傷模型[45]。文獻[46-47]對凍融循環(huán)作用下的巖石開展了力學(xué)性能弱化有關(guān)實驗，二者試驗結(jié)果均表明凍融循環(huán)作用會改變巖石抗剪強度參數(shù)。綜上所述，凍融循環(huán)作用對巖石力學(xué)性能的劣化效果主要通過現(xiàn)場試驗開展，由于巖石材料的多樣性和復(fù)雜性，從機理上解釋其力學(xué)性能劣化仍較為困難，因此無法使用解析解對其進行定量分析。近來，利用損傷力學(xué)、斷裂力學(xué)等方法從唯象角度探究巖石凍融劣化工程逐漸成為趨勢。

3 關(guān)鍵問題及研究趨勢

3.1 關(guān)鍵問題

由式（1）、式（2）和式（3）可知，判斷寒區(qū)危巖穩(wěn)定性的關(guān)鍵是明確各參數(shù)取值，從上述研究來看，對危巖貫通段凍脹力的計算多是通過理論計算所得，然而不同學(xué)者對凍脹力計算的理論基礎(chǔ)和假定條件卻不盡相同，如基于水冰相變體積膨脹引起的凍脹力計算模型、基于水熱遷移引起的分離壓力（將分離壓力等效為凍脹力）計算模型、基于熱力學(xué)平衡的凍脹力計算模型、基于彈塑性力學(xué)的平面力學(xué)計算模型等[48]。對凍結(jié)深度參數(shù)的獲取通常是依靠經(jīng)驗公式或估算式，該類經(jīng)驗公式參數(shù)多由氣象資料所提供，不同氣象點監(jiān)測數(shù)據(jù)的差異性對凍深影響極為顯著，如常用的Stephan、Kudryavtsev 和Nelson 經(jīng)驗公式在計算青藏高原地區(qū)凍結(jié)深度時，不同計算式間最大差值達到了20%[34]。對凍融循環(huán)作用下巖石力學(xué)性能弱化的研究則主要是通過室內(nèi)試驗獲取，以砂巖內(nèi)摩擦角隨凍融循環(huán)次數(shù)變化為例，MU 等[46]開展的凍融試驗結(jié)果表明砂巖內(nèi)摩擦角是呈下降趨勢，而WANG 等[47]的試驗卻得出砂巖內(nèi)摩擦角不隨凍融循環(huán)次數(shù)而改變。因此如何合理地選取計算參數(shù)仍是一項亟待解決的關(guān)鍵問題。

3.2 未來研究趨勢

1）深入開展寒區(qū)工程巖石凍結(jié)深度的研究。寒區(qū)凍結(jié)深度的經(jīng)驗式或估算式多是以凍土為基礎(chǔ)，相對于土體，巖石強度高、滲透性低、顆粒黏結(jié)強，并且具有孔隙介質(zhì)和裂隙介質(zhì)，影響其凍結(jié)深度的參數(shù)較土體更為復(fù)雜?；诙嘁蛩刂g相互影響及作用的概率分析模型預(yù)測可作為未來研究方向。

2）研究多場多相耦合作用下危巖劣化機理。巖石內(nèi)部存在裂隙、孔隙等結(jié)構(gòu)，在凍融循環(huán)條件下，內(nèi)部存在溫度場、滲流場和應(yīng)力場，場之間的作用相互耦合導(dǎo)致巖石從單一的顆粒結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換為水—冰—巖—屑等多相多組耦合成的組合結(jié)構(gòu)體，分析凍融循環(huán)作用對組合結(jié)構(gòu)體的損傷劣化可揭示危巖破壞機理。

3）開展斷裂力學(xué)、損傷力學(xué)等理論的運用。凍融循環(huán)持續(xù)作用造成危巖力學(xué)性能不斷弱化和損傷，如在斷裂力學(xué)理論中危巖抗拉強度弱化會引起巖石I型斷裂韌度下降，抗剪強度弱化會引起Ⅱ型斷裂韌度下降，在荷載作用下容易引起I 型或Ⅱ型斷裂，故可將危巖斷裂韌度視為抗力，將其應(yīng)力強度因子視為驅(qū)動力，應(yīng)力強度因子與斷裂韌度之比則可定義為危巖穩(wěn)定性系數(shù)。

4 結(jié) 論

1） 針對極限平衡理論下的寒區(qū)危巖穩(wěn)定性分析展開綜述，認為凍融循環(huán)對主控面上貫通段巖石和未貫通段巖石的綜合作用是導(dǎo)致寒區(qū)危巖失穩(wěn)的主要誘因。

2） 利用極限平衡理論計算寒區(qū)危巖穩(wěn)定性系數(shù)的關(guān)鍵是明確各參數(shù)，本文分別在理論研究、原位監(jiān)測、室內(nèi)試驗、經(jīng)驗估算等方面對參數(shù)做了文獻調(diào)研，闡述了當(dāng)下研究中對參數(shù)選取方法的不足之處。

3） 凍結(jié)深度機理的探究、多場多相耦合作用以及斷裂力學(xué)、損傷力學(xué)理論的應(yīng)用等方向是未來開展寒區(qū)危巖穩(wěn)定性研究的重點，后續(xù)應(yīng)加強上述方向的研究。