司少康, 胡治國, 張磊沖
(河南理工大學(xué) 電氣工程與自動化學(xué)院,河南 焦作 454000)
近些年來,環(huán)境問題污染日益嚴重。因此,國家逐漸向新能源汽車方面進行政策傾斜,新能源汽車是未來汽車的主要發(fā)展方向。電動汽車的電池通常由許多單體電池串并聯(lián)成組使用[1]。受電池材料和制造工藝影響,單體電池之間因其內(nèi)阻、容量、自放電率等差異,導(dǎo)致各單體電池之間出現(xiàn)不一致的問題[2-3],從而影響電池組的整體性能。
為解決電池不一致的問題,國內(nèi)許多學(xué)者提出了很多均衡拓撲方法,文獻[4]提出以Buck-Boost變換器為基礎(chǔ)的電壓均衡的復(fù)合式電路拓撲。其在靜態(tài)和充放電狀態(tài)下均衡速度明顯提升,但只適用于相鄰電池間。文獻[5]提出集中式變壓器均衡拓撲,每個單體電池間都有一個變壓器,均衡效率高,但結(jié)構(gòu)復(fù)雜,需要元器件多且體積大不易控制。文獻[6]提出Cuk斬波電路均衡拓撲。均衡能量在相鄰單體間進行轉(zhuǎn)移,在串聯(lián)電池數(shù)目較少時均衡效果好。但在單體電池數(shù)目多時,均衡能量需經(jīng)過多次轉(zhuǎn)移才能抵達低能量電池,均衡效率低。
對上述學(xué)者研究內(nèi)容進行分析及總結(jié),本文提出了基于耦合電感型雙層Cuk斬波電路的電池組均衡系統(tǒng),其只需n個MOSFET管控制n節(jié)電池,耦合電感代替非耦合電感,電感與電容使用數(shù)量比傳統(tǒng)Cuk斬波電路減少了一半。傳統(tǒng)Cuk均衡電路在兩個相鄰電池間傳輸能量需要較長均衡時間,特別是在大規(guī)模串聯(lián)電池組中,但本文提出的均衡電路克服了這個問題,所有的電感共用一個磁芯,降低了電路的復(fù)雜度,使電路更具成本效益,易于實現(xiàn)。
圖1所示是來自文獻[7]的傳統(tǒng)Cuk斬波電路,其由n節(jié)電池、2n-2個MOSFET管、n個電感L、電容C組成。圖2是本文提出的基于耦合電感的Cuk斬波電路電池均衡系統(tǒng),其結(jié)構(gòu)為n節(jié)電池配n個MOSFET管、2節(jié)單體電池共用一個耦合電感L和一個電容C,所有的耦合電感共用一個磁芯。由于采用了電感間互有耦合,電路在換路時,還能提供瞬時感性能量的傳遞。
圖1 傳統(tǒng)Cuk斬波均衡電路
圖2 耦合電感的Cuk斬波均衡電路
以4節(jié)電池為例,第一層均衡電路的工作過程可分為兩種模式。
第一種工作模式,如圖3(a)所示,MOSFET管VT1、VT3導(dǎo)通時,電容C1、C3中的能量通過VT1、VT3轉(zhuǎn)移至電池B2、B4上,單體電池B1、B3與耦合電感L1、L3形成回路將能量轉(zhuǎn)移至耦合電感L1、L3中。當(dāng)MOSFET管VT1、VT3關(guān)斷時,二極管VD2、VD4正向?qū)?,其電流回路如圖3(b)所示,單體電池B1與耦合電感L1、電容C1,單體電池B3與耦合電感L3、電容C3形成回路,單體電池B1、B3和耦合電感L1、L3對電容C1、C3進行充電;單體電池B2、B4與耦合電感L2、L4、二極管VD2、VD4形成回路,單體電池B2、B4給耦合電感L2、L4充電。電路中的電感L1的電流變化如圖3(c)所示,在此周期內(nèi)電池電壓uB1、uB3可表示為
圖3 奇數(shù)電池能量大于偶數(shù)電池
(2)
M12是L1與L2間的互感,M13是L1與L3間的互感。同樣,電池電壓uB2、uB4可表示為
(4)
uC1、uC2、uC3可表示為
uC1=uB1+uB2
(5)
uC2=uB2+uB3
(6)
uC3=uB3+uB4
(7)
將式(1)~式(4)代入式(5)~式(7)可得:
(10)
圖4 偶數(shù)電池能量大于奇數(shù)電池
第二種工作模式,如圖4(a)所示,VT2、VT4導(dǎo)通時,單體電池B1、B3與耦合電感L1、L3電容C1、C3組成閉環(huán)回路,電容C1、C3的能量通過閉環(huán)回路給單體電池B1、B3、耦合電感L1、L3充電。單體電池B2、B4給耦合電感L2、L4充電。當(dāng)VT2、VT4關(guān)斷時,二極管VD1、VD3正向?qū)?,其電流回路如圖4(b)所示,單體電池B1、B3與耦合電感L1、L3、二極管VD1、VD3形成回路,單體電池B1、B3給耦合電感L2、L4充電;單體電池B2與耦合電感L2、電容C1,單體電池B4與耦合電感L4、電容C3形成回路,單體電池B2、B4和耦合電感L2、L4對電容C1、C3進行充電。電路中的電感L2的電流變化如圖4(c)所示,在此周期內(nèi)電池電壓uB2、uB4可表示為
(12)
同理,電池電壓uB1、uB3也可表示為
(14)
將單體電池B1、B2放在一起均衡的狀態(tài)稱為雙層均衡電路,同理,將上文分析的4節(jié)單體電池兩兩一組進行均衡時,可把電池B1、B2視為一組,電池B3、B4視為另一組,這兩組可通過Cuk斬波電路實現(xiàn)雙單元均衡,其均衡電路如圖5(a)所示。在第一層均衡結(jié)束后,若電池B1、B2組能量高于另一組電池B3、B4時,MOSFET管VTS1導(dǎo)通,電池組B1、B2與MOSFET管VTS1、耦合電感LS1組成閉合回路,電池組B1、B2給耦合電感LS1充電。電容CS1對耦合電感LS2與電池組B1、B2放電。當(dāng)MOSFET管VTS1關(guān)斷時,二極管VDS2正向?qū)?,其電流回路如圖5(b)所示,電池組B1、B2與耦合電感LS1、電容CS1、二極管VDS2組成回路,這時電池組B1、B2給耦合電感LS1、電容CS1充電。耦合電感LS2給電池組B3、B4充電。最終,實現(xiàn)電池組B1、B2和電池組B3、B4這兩組間的能量平衡。
圖5 電池組與電池組間的均衡過程
(16)
均衡電路中任何一個單體電池荷電狀態(tài)SOC滿足式(16)時,均衡電路開始工作。
本文MOSFET管采用N溝道金屬氧化物場效應(yīng)晶閘管,與傳統(tǒng)的P溝道相比,其優(yōu)點是在相同的狀態(tài)下N溝道MOSFET管能實現(xiàn)更低的漏源導(dǎo)通電阻和更低的電壓降,減小了能量損耗。其控制信號波形圖如圖6所示,奇數(shù)編號的MOSFET管采用正相控制信號,偶數(shù)編號的MOSFET管采用反相控制信號。當(dāng)奇數(shù)編號MOSFET管導(dǎo)通時,能量儲存在電感中。在下一個階段,偶數(shù)編號的MOSFET管導(dǎo)通時,儲存在電感中的能量循環(huán)通過各個電池單體,給電壓低的電池充電直到能量平衡時均衡結(jié)束。控制器產(chǎn)生的開關(guān)頻率為30 kHz,考慮死區(qū)區(qū)間的存在,占空比為45%。為保險起見,控制信號經(jīng)過放大后采用光耦與MOSFET管進行隔離。
圖6 控制信號波形圖
為驗證提出的均衡系統(tǒng)與均衡控制策略,選擇4節(jié)電池在MATLAB/Simulink搭建如圖7所示的均衡電路進行仿真。
圖7 均衡電路仿真
電池的標(biāo)稱電壓為3.7 V,額定容量為20 Ah,磁化電感為20 μH,內(nèi)阻為1 mΩ,電容為100 μF。脈沖發(fā)生器采用同步觸發(fā)模式,頻率為30 kHz,占空比為45%。
4節(jié)電池初始SOC值分別為99%、98%、97%、96%。本文設(shè)置的仿真時間為1 200 s。圖8是耦合電感Cuk均衡電路的SOC仿真波形,其SOC值在1 000 s左右趨于一致,SOC最大誤差值從原來的3%下降至0.15%。圖9是傳統(tǒng)Cuk均衡電路的SOC仿真波形,在相同的仿真條件下SOC值在1 000 s左右時,最大誤差值從3%減小至1.9%。通過與傳統(tǒng)Cuk均衡電路的SOC仿真結(jié)果對比可知,耦合電感的Cuk均衡電路的均衡效率高且速度更快。
圖8 耦合電感的Cuk電路的SOC仿真波形
圖9 傳統(tǒng)Cuk電路的SOC仿真波形
4節(jié)電池初始電壓值分別為3.62、3.54、3.52、3.48 V。本文設(shè)置仿真時間為1 200 s。其中圖10為本文提出的耦合電感Cuk均衡電路的電壓仿真波形,電池的初始電壓在1 000 s左右時趨于一致,電壓最大誤差值從0.13 V下降至0.012 V。圖11是傳統(tǒng)Cuk均衡電路的電壓仿真波形,在相同的仿真條件下,電池初始電壓在1 000 s左右時,電壓最大誤差值從0.13 V降至 0.05 V,電壓最大誤差值比本文提出的均衡電路大。
圖10 耦合電感Cuk電路的電壓仿真波形
圖11 傳統(tǒng)Cuk電路的電壓仿真波形
本文提出了基于耦合電感型雙層Cuk斬波電路電池均衡系統(tǒng),在MATLAB/Simulink中搭建仿真模型進行仿真驗證,通過與傳統(tǒng)的Cuk均衡系統(tǒng)對比分析可知,與傳統(tǒng)均衡系統(tǒng)相比,本文提出的均衡系統(tǒng)在減小誤差,提高均衡速度方面更具有效性。