王子銘，孫 亮，孫立國(guó)，原瑞彤

(1.東北電力大學(xué)電氣工程學(xué)院，吉林 吉林 132012；2.華能九臺(tái)電廠，吉林 長(zhǎng)春 130500)

冷熱電三聯(lián)供(CCHP)技術(shù)是一種建立在能源梯級(jí)利用概念基礎(chǔ)上，把制冷、供熱(采暖和生活用水)、發(fā)電等設(shè)備構(gòu)成一體化的聯(lián)產(chǎn)能源轉(zhuǎn)換系統(tǒng)，采用動(dòng)力裝置先由燃?xì)獍l(fā)電，再由發(fā)電后的余熱向建筑物供熱或作為空調(diào)制冷的動(dòng)力獲得冷量.CCHP機(jī)組形式靈活，適用范圍廣，具有高能源利用率和高環(huán)保性，是國(guó)際能源技術(shù)的前沿性成果.目前，一些學(xué)者已經(jīng)對(duì)冷熱電聯(lián)供微網(wǎng)調(diào)度進(jìn)行了研究.文獻(xiàn)[1]通過(guò)儲(chǔ)能設(shè)備對(duì)含有冷熱電聯(lián)供的區(qū)域綜合能源系統(tǒng)解耦其熱電運(yùn)行約束，充分發(fā)揮區(qū)域綜合能源系統(tǒng)依附能源互聯(lián)網(wǎng)運(yùn)行所帶來(lái)的經(jīng)濟(jì)優(yōu)勢(shì)，提高能源利用率.文獻(xiàn)[2]根據(jù)不同時(shí)間尺度的冷熱電聯(lián)供系統(tǒng)平衡方程相結(jié)合的方法提出多元儲(chǔ)能技術(shù)，分別針對(duì)并網(wǎng)和孤島運(yùn)行時(shí)的不同問(wèn)題提出多能互補(bǔ)系統(tǒng)綜合優(yōu)化調(diào)度策略.文獻(xiàn)[3]建立了以冷熱電聯(lián)供系統(tǒng)為核心的微能源網(wǎng)，考慮微能源網(wǎng)與用戶間的非合作博弈，提出了微能源網(wǎng)的運(yùn)行優(yōu)化策略；文獻(xiàn)[4]采用離散熱平衡微分方程對(duì)微能源網(wǎng)系統(tǒng)建模，提出一種基于CCHP系統(tǒng)和儲(chǔ)能的聯(lián)合調(diào)度方法，充分利用微網(wǎng)的儲(chǔ)能協(xié)調(diào)CCHP系統(tǒng)調(diào)度.文獻(xiàn)[5]基于能源集線器結(jié)構(gòu)建立孤島微能源網(wǎng)模型，通過(guò)引入柔性多負(fù)荷需求響應(yīng)提高了孤島型微網(wǎng)的靈活性并降低了系統(tǒng)的運(yùn)行成本.文獻(xiàn)[6]考慮風(fēng)電出力和冷熱電負(fù)荷不確定性對(duì)微網(wǎng)的影響，建立分層魯棒隨機(jī)調(diào)度模型來(lái)處理風(fēng)電和負(fù)荷不確定.文獻(xiàn)[7]從供需兩側(cè)構(gòu)建靈活性供需平衡，建立一種以能量允許波動(dòng)率為基礎(chǔ)的冷熱電系統(tǒng)整體靈活性評(píng)價(jià)指標(biāo).

對(duì)于相變儲(chǔ)能及熱阻模型在綜合能源系統(tǒng)中的應(yīng)用也取得了一定的進(jìn)展.文獻(xiàn)[8]將相變材料用于建筑墻體中進(jìn)行儲(chǔ)熱儲(chǔ)冷，可以代替空調(diào)滿足室內(nèi)溫度需求，為長(zhǎng)時(shí)間尺度下新能源消納和削峰填谷提供一種新思路.文獻(xiàn)[9]將熱電聯(lián)供機(jī)組與光熱電站結(jié)合來(lái)提高能量產(chǎn)出效率，利用建筑相變墻體的儲(chǔ)能能力提高了孤島型綜合能源系統(tǒng)運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性.文獻(xiàn)[10]對(duì)建筑熱能流進(jìn)行建模和分析，構(gòu)建了分布式沼氣-風(fēng)能-太陽(yáng)能可再生能源的微能網(wǎng)模型.考慮微能源網(wǎng)系統(tǒng)的不確定性，提出了兩階段協(xié)調(diào)調(diào)度模型.

本文將空氣源熱泵和建筑相變儲(chǔ)能墻體與CCHP型微網(wǎng)結(jié)合，可以平衡冷、熱、電源的出力比例，松弛CCHP系統(tǒng)自身的熱電比約束，提高系統(tǒng)的靈活性.建立一個(gè)包含光伏、風(fēng)機(jī)、CCHP系統(tǒng)、空氣源熱泵、相變儲(chǔ)能墻體的新微能源網(wǎng)優(yōu)化模型，以系統(tǒng)總運(yùn)行成本最小為目標(biāo)函數(shù)并考慮人體熱舒適度的因素進(jìn)行實(shí)際算例分析，得到各個(gè)單元的最優(yōu)出力及系統(tǒng)最低總運(yùn)行成本，并與只含普通建筑墻體的CCHP型微網(wǎng)進(jìn)行對(duì)比分析，仿真結(jié)果驗(yàn)證了所建立模型的合理性.

1 冷熱電聯(lián)供型微能源網(wǎng)系統(tǒng)結(jié)構(gòu)與數(shù)學(xué)模型

1.1 系統(tǒng)結(jié)構(gòu)

微能源網(wǎng)內(nèi)部各單元模型如圖1所示.在電能方面，電源包括建筑屋頂?shù)娘L(fēng)機(jī)、光伏發(fā)電、CCHP系統(tǒng)供電及向電網(wǎng)購(gòu)電，可直接滿足區(qū)域內(nèi)用戶的電負(fù)荷需求，多余的電能可以向電網(wǎng)出售，或通過(guò)空氣源熱泵轉(zhuǎn)化冷/熱能儲(chǔ)存在相變墻體中.在熱能方面，熱能主要由CCHP系統(tǒng)燃?xì)忮仩t的余熱、空氣源熱泵轉(zhuǎn)化的熱能及相變儲(chǔ)能釋放的熱量滿足.在冷能方面，主要包括由機(jī)組余熱作為制冷動(dòng)力提供的冷量及相變儲(chǔ)能釋放的冷量.通過(guò)對(duì)區(qū)域內(nèi)多種能源進(jìn)行整體調(diào)度，在消納可再生能源的同時(shí)滿足電、熱、冷的實(shí)時(shí)供給.

圖1 微能源網(wǎng)系統(tǒng)結(jié)構(gòu)

1.2 元件建模

(1)燃?xì)廨啓C(jī).燃?xì)廨啓C(jī)為CCHP系統(tǒng)的核心動(dòng)力設(shè)備，可持續(xù)、不間歇的供熱、供電.本文采用文獻(xiàn)[11]的燃?xì)廨啓C(jī)模型，其發(fā)電功率、發(fā)電量和余熱量為

PGT(t)=Pgas(t)ηGT，

(1)

QGT(t)=FGT(t)LNGηGT，

(2)

HGT(t)=PGT(t)γGT，

(3)

公式中：PGT(t)、ηGT(t)分別為t時(shí)段燃?xì)廨啓C(jī)的輸出功率和發(fā)電效率；Pgas(t)為t時(shí)段燃?xì)廨啓C(jī)消耗的燃?xì)夤β剩籕GT(t)為t時(shí)段燃?xì)廨啓C(jī)輸出的電量；FGT(t)為t時(shí)段燃?xì)廨啓C(jī)消耗的燃?xì)饬?；LNG為天然氣低熱值，取9.7 kWh/m3；HGT(t)為t時(shí)段燃?xì)廨啓C(jī)回收的余熱功率；γGT為燃?xì)廨啓C(jī)熱電比.

(2)余熱鍋爐.余熱鍋爐利用燃?xì)廨啓C(jī)生產(chǎn)過(guò)程中的余熱將鍋爐中的水加熱來(lái)供給熱負(fù)荷或吸收式制冷機(jī)，其數(shù)學(xué)模型為

PWH(t)=Pin(t)ηWH，

(4)

公式中：PWH(t)為t時(shí)段余熱鍋爐的輸出功率；Pin(t)為t時(shí)段余熱鍋爐的輸入功率；ηWH(t)為余熱鍋爐的效率.

(3)換熱裝置.

QHX(t)=PGT(t)γGTηWHηhηHX，

(5)

公式中：QHX(t)為t時(shí)段換熱裝置輸出的熱功率；ηh為回收余熱用于制熱的比例；ηHX為換熱裝置的效率.

(4)吸收式制冷機(jī).選用溴化鋰作為制冷劑，經(jīng)過(guò)一系列物理變化，將輸入的熱能轉(zhuǎn)化為冷能.其數(shù)學(xué)模型為

QAC(t)=PGT(t)γGTηWHηcCOP，

(6)

公式中：QAC(t)為t時(shí)段制冷機(jī)的輸出功率；ηc為回收余熱用于制冷的比例；COP為制冷機(jī)的能效比.

(5)空氣源熱泵.空氣源熱泵是一種高效能源轉(zhuǎn)換裝置，利用室外空氣作為高位熱源使熱量從低溫制冷劑流向高位熱源，其電熱轉(zhuǎn)換關(guān)系為

QahC(t)=CahCPH(t)，

(7)

QahH(t)=CahHPH(t)，

(8)

公式中：QahC(t)、QahH(t)分別為t時(shí)段空氣源熱泵輸出的冷量和熱量；CahC、CahH分別為熱泵制冷和制熱系數(shù)；PH(t)為t時(shí)段熱泵消耗的電功率.

2 建筑相變儲(chǔ)能墻體

2.1 相變材料

相變儲(chǔ)能是指通過(guò)利用相變材料的物態(tài)變化過(guò)程來(lái)吸收和釋放熱量從而達(dá)到控制環(huán)境溫度和儲(chǔ)能的效果.目前相變儲(chǔ)能在建筑節(jié)能領(lǐng)域具有廣闊的應(yīng)用前景，例如：可解決供需雙方在時(shí)間、空間和強(qiáng)度上不匹配的問(wèn)題.應(yīng)用于電力系統(tǒng)中亦可配合電網(wǎng)削峰填谷.因此將相變材料引入建筑圍護(hù)結(jié)構(gòu)中，利用相變材料的吸放熱達(dá)到建筑調(diào)溫、余熱儲(chǔ)存、輔助蓄熱和太陽(yáng)能熱儲(chǔ)存等作用.本文選用一種癸酸與月桂酸混合的復(fù)合相變材料.

2.2 相變儲(chǔ)能建筑等效熱阻模型

為了分析建筑冷熱功率流動(dòng)與溫度之間的關(guān)系，對(duì)相變儲(chǔ)能建筑進(jìn)行熱力網(wǎng)絡(luò)建模與分析.采用文獻(xiàn)[12]的熱阻模型，將等效熱容熱阻模型以電路的形式表示，如圖2所示.

圖3 北墻外熱容節(jié)點(diǎn)

圖中各個(gè)節(jié)點(diǎn)表示每個(gè)單元的溫度，下標(biāo)a、PCM、pw、pa、r、o、i、1、2、3、4、5、6、7分別代表室外、相變材料、相變墻、相變墻空氣、室內(nèi)、外側(cè)、內(nèi)側(cè)、南窗、南墻、東門、屋頂、東墻、北墻、地板.模型中各節(jié)點(diǎn)間的熱阻可通過(guò)計(jì)算得到

(9)

公式中：hin和hout分別為室內(nèi)外對(duì)流換熱系數(shù)，W/m2；N為墻體數(shù)量；wx為墻體厚度，m；μx為墻體導(dǎo)熱系數(shù)，W/(m2·℃).

等效模型中的熱容可表示為(以圖3所示北墻外熱容節(jié)點(diǎn)為例)

(10)

公式中：F為修正系數(shù).

建立建筑等效熱阻模型各節(jié)點(diǎn)間的熱平衡方程式，以相變墻內(nèi)相變材料為例(夏季制冷工況下)，相變材料的焓增量

(11)

將上式展開(kāi)可得

(12)

其余各節(jié)點(diǎn)熱平衡方程式建立方式與公式(11)類似，其方程式為一系列線性和非線性方程組，類似于電力系統(tǒng)中的潮流計(jì)算，可以采用牛頓-拉夫遜法進(jìn)行求解.熱阻模型可以類比為電路模型，熱流量Q比作電路中的電流，每個(gè)節(jié)點(diǎn)單元的溫度比作電壓，進(jìn)而根據(jù)電路中歐姆定律可得到室內(nèi)溫度與能量流動(dòng)的精準(zhǔn)關(guān)系，與后文人體舒適度約束相結(jié)合.

3 含熱泵和建筑相變儲(chǔ)能的微能源網(wǎng)優(yōu)化模型

3.1 目標(biāo)函數(shù)

含建筑相變儲(chǔ)能的CCHP型微網(wǎng)在并網(wǎng)條件下，由風(fēng)機(jī)、光伏、CCHP系統(tǒng)滿足電負(fù)荷需求，多余的電能及在電價(jià)低時(shí)段向電網(wǎng)購(gòu)電通過(guò)空氣源熱泵或溴化鋰制冷機(jī)組轉(zhuǎn)化為熱能或冷能儲(chǔ)存在相變墻體中，滿足室內(nèi)的熱負(fù)荷及冷負(fù)荷需求.本文以CCHP微網(wǎng)系統(tǒng)總運(yùn)行成本最低為目標(biāo)函數(shù).

(13)

公式中：F為系統(tǒng)總運(yùn)行成本；N為一天的時(shí)段數(shù)；C3(t)為電能交互成本；C4(t)為制冷制熱收益.

(1)機(jī)組燃料購(gòu)置成本

(14)

公式中：CCH4為天然氣單價(jià)；PMT(t)、ηMT為燃?xì)廨啓C(jī)輸出的電功率和發(fā)電效率.

(2)運(yùn)行維護(hù)費(fèi)用

(15)

公式中：N1、N2為可控機(jī)組和可再生能源機(jī)組個(gè)數(shù)；kCU、kRU為可控機(jī)組和可再生能源機(jī)組單位維護(hù)費(fèi)用.

(3)電能交互成本為

C3(t)=Crb(t)max{PEX(t)，0}+Crs(t)max{-PEX(t)，0}，

(16)

公式中：PEX(t)為t時(shí)段電網(wǎng)的交互功率，其中正值代表向電網(wǎng)售電，負(fù)值代表向電網(wǎng)購(gòu)電；Crb(t)和Crs(t)為購(gòu)電電價(jià)和售電電價(jià).

(4)制冷制熱收益

C4(t)=CcoQco(t)+CheQhe(t)，

(17)

公式中：Qco(t)和Qhe(t)為t時(shí)段冷負(fù)荷和熱負(fù)荷；Cco(t)和Che(t)為售冷和售熱單價(jià).

3.2 約束條件

(1)功率平衡約束為

PPV(t)+PWT(t)+PEX(t)+PGT(t)=PH(t)+PE-load(t)，

(18)

QAC(t)+QahC(t)+QHS(t)=Qco(t)，

(19)

QHX(t)+QahH(t)+QHS(t)=Qhe(t)，

(20)

公式中：PPV(t)、PWT(t)分別為t時(shí)段光伏、風(fēng)機(jī)出力；PE-load(t)為t時(shí)段電負(fù)荷；QHS(t)為相變儲(chǔ)能釋放的冷功率或熱功率.

(2)微網(wǎng)與電網(wǎng)購(gòu)售電功率約束為

0≤PEX(t)≤Upur(t)Ppur，max，

(21)

0≤PEX(t)≤Usell(t)Psell，max，

(22)

Upur(t)+Usell(t)≤1，

(23)

公式中：Ppur，max、Psell，max分別為向電網(wǎng)購(gòu)售電的最大功率.

(3)空氣源熱泵功率約束為

(24)

(4)相變儲(chǔ)能約束為

(25)

HPCM(0)=HPCM(T)

.

(26)

在完成一個(gè)調(diào)度周期后，相變儲(chǔ)能系統(tǒng)要恢復(fù)到初始的儲(chǔ)能狀態(tài).

(5)室內(nèi)熱舒適度約束

熱舒適度是指在標(biāo)準(zhǔn)散熱量和散濕量下人體本身的熱感覺(jué)，不僅僅簡(jiǎn)單反映人對(duì)溫度高低的感覺(jué)，還包括濕度、空氣潔凈度及個(gè)人生活習(xí)慣和衣著情況等的主觀因素考慮.Fanger提出最佳熱舒適度應(yīng)包含以下三個(gè)方面：人體處于熱平衡狀態(tài)、皮膚表面溫度符合舒適水平，人體有最佳的新陳代謝率.根據(jù)以上三個(gè)條件，F(xiàn)anger提出人體舒適度模型(PMV模型)，人體感覺(jué)與PMV指標(biāo)對(duì)應(yīng)關(guān)系如表1所示.

表1 PMV指標(biāo)對(duì)應(yīng)的冷熱感標(biāo)尺

我國(guó)一般規(guī)定舒適度范圍為 -1≤IPMV≤1，本文為獲得更滿意的舒適度，將舒適度范圍定為-0.5≤IPMV≤0.5，IPMV采用文獻(xiàn)[13]的計(jì)算公式，如公式(27)、公式(28)和公式(29)所示.

IPMV=2.43-3.76NHB，

(27)

(28)

將公式(27)帶入到公式(26)得

(29)

公式中：NHB為熱平衡數(shù)；Tsk為皮膚平均溫度；Icl為服裝基本熱阻；M0為新陳代謝率；Ia/fcl為空氣層熱阻與服裝面積系數(shù)的比值；Ts、Tm分別為室內(nèi)溫度和墻體等熱物質(zhì)表面溫度，可由上文等效熱阻模型的熱平衡方程求出.

4 算例分析

本文以并網(wǎng)條件下某微網(wǎng)為研究對(duì)象，網(wǎng)內(nèi)包括風(fēng)機(jī)、光伏發(fā)電、CCHP系統(tǒng)、空氣源熱泵及置于建筑墻體內(nèi)的相變儲(chǔ)能裝置.具體各設(shè)備等參數(shù)來(lái)源文獻(xiàn)[5].選取夏季某一典型日的負(fù)荷需求和分布式發(fā)電功率進(jìn)行算例分析，其中優(yōu)化調(diào)度為24 h，時(shí)間間隔為1 h.為驗(yàn)證本文建立模型的合理性，設(shè)置方案一：采用普通墻體以及電儲(chǔ)能的模型；方案二：采用本文建立的相變墻體模型，空氣源熱泵參與制冷并考慮舒適度約束；方案三：采用文獻(xiàn)[14]的簡(jiǎn)化熱阻模型并考慮舒適度，與方案2 對(duì)比.本文建立的微能源網(wǎng)模型經(jīng)轉(zhuǎn)換后屬于混合整數(shù)線性規(guī)劃問(wèn)題，采用商業(yè)求解器Cplex工具箱Yalmip進(jìn)行求解.

4.1 方案對(duì)比分析

(1)采用普通墻體以及電儲(chǔ)能的模型

方案一夏季典型日微網(wǎng)電、冷功率調(diào)度結(jié)果如圖4、圖5所示.在采用普通墻體以及電儲(chǔ)能的模型時(shí)，系統(tǒng)采用傳統(tǒng)“以冷定電”模式，首要滿足冷負(fù)荷的要求，若出現(xiàn)冷負(fù)荷供應(yīng)不足的情況，通過(guò)向電網(wǎng)購(gòu)電制冷來(lái)補(bǔ)足.在此模式下，受CCHP系統(tǒng)自身熱電比的約束，電功率需要時(shí)刻跟隨冷功率的改變，無(wú)法實(shí)現(xiàn)對(duì)電功率的調(diào)節(jié)，不能主動(dòng)進(jìn)行系統(tǒng)的優(yōu)化運(yùn)行.此運(yùn)行模式下的系統(tǒng)成本比較高.

圖4 方案一電功率調(diào)度結(jié)果 圖5 方案一冷功率調(diào)度結(jié)果

(2)采用本文建立的相變墻體模型，空氣源熱泵參與制冷并考慮舒適度約束

方案二含空氣源熱泵、相變墻體的夏季典型日微網(wǎng)電、冷功率調(diào)度結(jié)果如圖6、圖7所示.建筑內(nèi)冷負(fù)荷由相變儲(chǔ)能墻體、CCHP系統(tǒng)和電制冷共同滿足.電負(fù)荷及其他設(shè)備耗電由CCHP系統(tǒng)、分布式電源、電儲(chǔ)能出力及電網(wǎng)購(gòu)電共同供應(yīng).從圖中可以看出在1：00-6：00時(shí)段，購(gòu)/售電價(jià)處于低谷階段，電、冷負(fù)荷需求較少，CCHP系統(tǒng)的燃?xì)廨啓C(jī)發(fā)電成本高于購(gòu)電成本.此時(shí)段向電網(wǎng)大量購(gòu)電一部分滿足電負(fù)荷，一部分通過(guò)電制冷設(shè)備制冷滿足冷負(fù)荷，另一部分通過(guò)空氣源熱泵轉(zhuǎn)化為冷能儲(chǔ)存在相變墻體中并在9：00時(shí)墻體儲(chǔ)能達(dá)到額定峰值.在7：00-10：00、15：00-17：00和20：00-22：00時(shí)段，購(gòu)/售電價(jià)處于適中階段.微網(wǎng)內(nèi)分布式電源發(fā)電費(fèi)用高于售電價(jià)格但低于購(gòu)電價(jià)格，因此調(diào)用微網(wǎng)內(nèi)風(fēng)電和光伏發(fā)電來(lái)滿足電負(fù)荷需求，其余少量部分由電網(wǎng)購(gòu)電補(bǔ)足.從7：00開(kāi)始一部分冷負(fù)荷由相變墻體釋放冷量來(lái)滿足，不足部分由CCHP系統(tǒng)來(lái)補(bǔ)足.在10：00-15：00和18：00-21：00購(gòu)售電價(jià)格高峰時(shí)段，售電價(jià)格高于分布式電源發(fā)電費(fèi)用，分布式電源主要用來(lái)向電網(wǎng)售電增加收益；在此時(shí)段相變儲(chǔ)能墻體處于釋放冷量最大值以滿足人體舒適度約束的要求.

圖6 方案二電功率調(diào)度結(jié)果 圖7 方案二冷功率調(diào)度結(jié)果

4.2 經(jīng)濟(jì)性對(duì)比分析

三種方案下微能源網(wǎng)成本及收益如表2所示.兩種方案的總運(yùn)行費(fèi)用對(duì)比可得，方案二比方案一CCHP系統(tǒng)燃料費(fèi)用降低29.8%，系統(tǒng)總運(yùn)行費(fèi)用降低16.4%.方案三較方案二CCHP系統(tǒng)燃料費(fèi)用增加8.3%，系統(tǒng)總費(fèi)用增加7.8%.

表2 經(jīng)濟(jì)效益對(duì)比

圖8 PMV對(duì)比

4.3 舒適度對(duì)比

經(jīng)對(duì)比可知，考慮簡(jiǎn)化熱負(fù)荷模型較方案一燃料成本及總費(fèi)用均有所降低，但與方案二相比，本文所建立含空氣源熱泵和建筑相變儲(chǔ)能的熱網(wǎng)絡(luò)模型在經(jīng)濟(jì)效益方面具有更佳效果；通過(guò)圖8可知：本文建立的熱網(wǎng)絡(luò)模型相對(duì)于方案三而言，在本文設(shè)定的人體舒適度約束下，PMV計(jì)算結(jié)果更接近約束范圍的上下限，因此其溫度設(shè)定值相對(duì)更接近室外溫度，節(jié)能效果更好.

5 結(jié) 論

本文通過(guò)對(duì)冷熱電聯(lián)供機(jī)組和建筑相變儲(chǔ)能熱平衡進(jìn)行建模和分析，構(gòu)建了基于相變儲(chǔ)能熱阻模型的CCHP型微能網(wǎng)優(yōu)化調(diào)度模型，并采用混合整數(shù)線性規(guī)劃法求解模型.通過(guò)算例分析，驗(yàn)證了模型的正確性和有效性，并得到如下結(jié)論：

本文所構(gòu)建的基于相變儲(chǔ)能熱阻模型的CCHP型微能源網(wǎng)模型一定程度解決了冷熱電聯(lián)供傳統(tǒng)“以冷定電”模式造成的電功率無(wú)法調(diào)節(jié)的問(wèn)題，松弛自身熱電比，減少了系統(tǒng)運(yùn)行總成本，增加系統(tǒng)的靈活性.

采用性能溫和穩(wěn)定的建筑相變墻體可以實(shí)現(xiàn)長(zhǎng)時(shí)間、大尺度儲(chǔ)能，可以有效調(diào)節(jié)網(wǎng)內(nèi)負(fù)荷的峰谷差.解決了傳統(tǒng)儲(chǔ)能方式的某些缺陷并在滿足人體舒適度的約束下具有更好的節(jié)能效果，在功能上可以取代空調(diào)的同時(shí)實(shí)現(xiàn)“削峰填谷”.