李逸之，張玉富

（1.同濟(jì)大學(xué)土木工程學(xué)院，上海市 200092；2.上海公路投資建設(shè)發(fā)展有限公司，上海市 201108）

0 引言

近年來，簡支變連續(xù)小箱梁憑借在結(jié)構(gòu)剛度、耐久性及行車舒適等方面的明顯優(yōu)勢在國內(nèi)公路橋梁建設(shè)中受到青睞。傳統(tǒng)的簡支變連續(xù)小箱梁施工工藝通常是先設(shè)置臨時(shí)支座并架設(shè)小箱梁使之成為簡支狀態(tài)，再進(jìn)行濕接頭、濕接縫施工，然后張拉負(fù)彎矩區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼束，最后拆除臨時(shí)支座完成簡支向連續(xù)體系的轉(zhuǎn)換[1]。

然而，隨著橋梁預(yù)制裝配技術(shù)要求的提高，傳統(tǒng)的小箱梁簡支變連續(xù)施工工藝逐漸暴露出較多問題：（1）每片梁頂板負(fù)彎矩張拉槽口過多，導(dǎo)致小箱梁預(yù)制和現(xiàn)場槽口恢復(fù)功效低；（2）采用扁錨錨具，導(dǎo)致預(yù)應(yīng)力管道易變形、穿束困難等。這些問題在一定程度上限制了小箱梁連續(xù)結(jié)構(gòu)施工的整體質(zhì)量和效率[2]?，F(xiàn)以上海S7公路（月羅公路-寶錢公路）新建工程為依托，研究并優(yōu)化簡支變連續(xù)小箱梁負(fù)彎矩施工工藝，旨在進(jìn)一步提高工程施工質(zhì)量與效率，并為該技術(shù)的發(fā)展提供一定的實(shí)際工程經(jīng)驗(yàn)。

1 研究背景

1.1 依托工程

某工程為上海S7公路（月羅公路-寶錢公路）新建工程，其位于上海市寶山區(qū)、嘉定區(qū)，南起S7公路（A20-月羅公路）新建工程（該工程一期工程）終點(diǎn)的月羅公路，沿羅店鎮(zhèn)北上過練祁河后進(jìn)入嘉定區(qū)。該工程路線全長約6.1 km，采用高架主線+地面道路形式。主線高架道路等級為高速公路，設(shè)計(jì)車速為100 km/h，主線設(shè)計(jì)雙向6車道并采用分離式斷面布置，荷載標(biāo)準(zhǔn)為公路Ⅰ級。匝道為單車道出口的雙車道平行式匝道，按公路Ⅱ型匝道標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)，設(shè)計(jì)車速為40 km/h。

1.2 原設(shè)計(jì)方案介紹

該工程橋梁上部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)主要采用先簡支后連續(xù)預(yù)應(yīng)力混凝土小箱梁，2～5跨為一聯(lián)。其中，在邊（中）支點(diǎn)處連續(xù)端，小箱梁頂板（單端）設(shè)置有7個(gè)鋼束張拉預(yù)留槽口，縱向分三排布設(shè)（2個(gè)、3個(gè)、2個(gè)），每個(gè)槽口尺寸為80 cm×35 cm，頂板采用扁錨錨具，如圖1、圖2所示。

圖1 小箱梁原設(shè)計(jì)平面圖（單位：mm）

圖2 小箱梁原設(shè)計(jì)斷面圖（單位：mm）

該設(shè)計(jì)方案對預(yù)制小箱梁的生產(chǎn)及后續(xù)頂板負(fù)彎矩區(qū)施工帶來諸多不便，不僅槽口模板安裝功效低，且槽口鋼筋焊接恢復(fù)工作量大。此外，使用扁錨錨具導(dǎo)致在實(shí)際施工過程中存在穿索困難、易堵孔等問題。因此，若采用原設(shè)計(jì)方案將會使小箱梁整體施工質(zhì)量控制難度增高。

2 施工優(yōu)化方案介紹

2.1 張拉槽口優(yōu)化設(shè)計(jì)

在滿足負(fù)彎矩區(qū)結(jié)構(gòu)受力及耐久性要求基礎(chǔ)上，該優(yōu)化方案將原設(shè)計(jì)的7個(gè)鋼束張拉預(yù)留槽口進(jìn)行優(yōu)化，歸并為2個(gè)整體式張拉槽口（182 cm×80 cm、134 cm×80 cm），并微調(diào)槽口布設(shè)位置，如圖3、圖4所示。

圖3 小箱梁張拉槽口優(yōu)化設(shè)計(jì)平面圖（單位：mm）

圖4 小箱梁張拉槽口優(yōu)化設(shè)計(jì)斷面圖（單位：mm）

相較于以往的小槽口設(shè)計(jì)，上述優(yōu)化設(shè)計(jì)方案降低了在預(yù)留槽口進(jìn)行頂板負(fù)彎矩區(qū)鋼束張拉的施工難度。同時(shí)，也大大減少負(fù)彎矩區(qū)現(xiàn)場作業(yè)量，進(jìn)一步提高施工功效并保障工程質(zhì)量。

2.2 錨具優(yōu)化設(shè)計(jì)

除了對張拉槽口的優(yōu)化設(shè)計(jì)外，還在原有扁錨錨具的基礎(chǔ)上，綜合考慮現(xiàn)場施工條件及結(jié)構(gòu)受力特性等因素，研究并提出了一套新型圓錨錨具。其主要包括：螺旋鋼筋、喇叭管及鋼錨墊板，如圖5、圖6所示。

圖5 新型圓錨錨具之實(shí)景（一）

圖6 新型圓錨錨具之實(shí)景（二）

3 新型錨具的研究

3.1 新型錨具設(shè)計(jì)

該項(xiàng)目設(shè)計(jì)的新型錨具構(gòu)造尺寸如圖7、圖8所示。

圖7 鋼錨墊板構(gòu)造圖（單位：mm）

圖8 錨具細(xì)部構(gòu)造圖（單位：mm）

3.2 新型錨具試驗(yàn)

為進(jìn)一步驗(yàn)證該項(xiàng)目設(shè)計(jì)提出的新型圓錨錨具在實(shí)際工程中的可應(yīng)用性，對該錨具在張拉過程中進(jìn)行全面試驗(yàn)研究，以此評估其在負(fù)彎矩區(qū)施工過程中的工作性能。

3.2.1 試驗(yàn)方案

3.2.1.1 試驗(yàn)內(nèi)容與目的

該項(xiàng)次試驗(yàn)內(nèi)容主要為通過對裝有新型錨具的預(yù)制板梁進(jìn)行張拉試驗(yàn)，觀察：（1）梁端鋼錨墊板的位移變化；（2）混凝土的外觀缺損情況。該項(xiàng)試驗(yàn)的目的主要為充分驗(yàn)證新型錨具的工程應(yīng)用性，同時(shí)為連續(xù)梁墩頂負(fù)彎矩束張拉應(yīng)用提供工程實(shí)踐依據(jù)。

3.2.1.2 試驗(yàn)對象

該項(xiàng)研究的試驗(yàn)對象為3塊（1#、2#及3#）裝有新型錨具的預(yù)制板梁。其混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度為C50，板梁高0.2 m，寬1.82 m，長5.0 m，梁端鋼錨墊板厚度分別為1#預(yù)制板梁：30 mm、25 mm；2#預(yù)制板梁：25 mm、20 mm；3#預(yù)制板梁：20 mm、16 mm。預(yù)制板梁斷面如圖9所示，1#~3#預(yù)制板梁現(xiàn)場實(shí)景如圖10所示。

圖9 預(yù)制板梁斷面圖（單位：mm）

圖10 1#-3#預(yù)制板梁現(xiàn)場實(shí)景

3.2.1.3 測點(diǎn)布置

根據(jù)現(xiàn)場條件，通過在預(yù)制板梁鋼錨墊板外側(cè)布置測點(diǎn)，以測試張拉過程中鋼錨墊板縱向變形情況，具體測點(diǎn)布置如圖11所示。

圖11 預(yù)制板梁變形測點(diǎn)斷面及平面布置圖（單位：mm）

3.2.1.4 試驗(yàn)張拉方案

張拉試驗(yàn)按照預(yù)制板梁編號1#~3#依次進(jìn)行，每塊預(yù)制板梁中鋼束張拉順序分別為2#鋼束、3#鋼束、4#鋼束及1#鋼束。正式張拉試驗(yàn)前，首先檢查儀器布置及連接是否穩(wěn)定有效，再嚴(yán)格按照張拉試驗(yàn)加載程序進(jìn)行張拉操作，具體張拉程序如表1所列。

表1 預(yù)制板梁張拉控制程序表

預(yù)制板梁張拉過程中，由專人統(tǒng)一指揮張拉的實(shí)施，及時(shí)掌握各方面情況，根據(jù)試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行實(shí)時(shí)處理分析，安全有序?qū)嵤┘虞d計(jì)劃。

3.2.1.5 檢測方法及設(shè)備

對不同預(yù)制板梁進(jìn)行張拉后，采用量測法檢測梁端鋼錨墊板的位移大小，利用目測法觀察預(yù)制混凝土外觀缺損情況（混凝土有無開裂、破損、破碎等）。在該項(xiàng)試驗(yàn)過程中，采用的檢測設(shè)備如表2所列。

表2 試驗(yàn)檢測方法及設(shè)備表

3.2.2 試驗(yàn)結(jié)果

3.2.2.1 鋼錨墊板縱向位移變化

該項(xiàng)預(yù)制板梁張拉試驗(yàn)嚴(yán)格執(zhí)行完成，各預(yù)制板梁張拉過程中縱向位移測試結(jié)果見表3~表5所列。其變化量中“+”表示鋼錨墊板向預(yù)制板梁外側(cè)變形，“-”表示鋼錨墊板向預(yù)制板梁內(nèi)側(cè)變形，累積變化量為每束鋼束張拉后縱向位移變化值之和。預(yù)制板梁不同測點(diǎn)縱向位移累計(jì)變化趨勢如圖12~圖14所示，其中30-1-1#表示30 mm鋼錨墊板的1-1#測點(diǎn)位置，其余以此類推。

圖14 3#預(yù)制板梁不同測點(diǎn)縱向位移累計(jì)變化趨勢圖（單位：mm）

由表3~表5可知，1#~3#預(yù)制板梁張拉結(jié)束后，其兩端新型錨具中鋼錨墊板的平均縱向位移變化分別為-0.17 mm/-0.44 mm、-0.36 mm/-0.23 mm、-0.34 mm/-0.14 mm。由此可知，鋼錨墊板整體縱向位移變化量較小，表明新型圓形錨具在張拉過程中，外部施加的預(yù)應(yīng)力能夠通過鋼錨墊板縱向均勻地傳遞至混凝土結(jié)構(gòu)中，同時(shí)表明該4種不同厚度的鋼錨墊板都具有較為良好的受壓性能。由圖12~圖15可知，在鋼束張拉過程中，30 mm和16 mm鋼錨墊板整體縱向位移變化趨勢相對較小，25 mm鋼錨墊板整體縱向位移變化趨勢相對較大。其中，20 mm鋼錨墊板縱向位移變化趨勢較為穩(wěn)定。綜合考慮鋼錨墊板使用性能和經(jīng)濟(jì)性，該項(xiàng)研究最終選擇20 mm鋼錨墊板作為小箱梁頂板負(fù)彎矩區(qū)的錨墊板。

表3 1#預(yù)制板梁張拉試驗(yàn)結(jié)果一覽表 單位：mm

表4 2#預(yù)制板梁張拉試驗(yàn)結(jié)果一覽表 單位：mm

表5 3#預(yù)制板梁張拉試驗(yàn)結(jié)果一覽表 單位：mm

圖12 1#預(yù)制板梁不同測點(diǎn)縱向位移累計(jì)變化趨勢圖（單位：mm）

圖13 2#預(yù)制板梁不同測點(diǎn)縱向位移累計(jì)變化趨勢圖（單位：mm）

3.2.2.2 混凝土外觀情況變化

在每束鋼束張拉后對預(yù)制板梁外觀變形進(jìn)行檢查，其外觀情況如圖15所示。由圖10與圖15對比可知，鋼束張拉前后預(yù)制板梁未發(fā)現(xiàn)明顯開裂、破損等變化。這進(jìn)一步表明新型錨具的使用能提高預(yù)應(yīng)力混凝土整體的力學(xué)性能，能夠提高預(yù)制構(gòu)件的耐久性。

圖15 張拉后預(yù)制板梁表面（a、b）與端面（c、d）外觀圖

綜上，該項(xiàng)研究所設(shè)計(jì)的新型錨具在張拉過程中具有良好的強(qiáng)度且能均勻傳遞鋼束中的預(yù)應(yīng)力至混凝土中。因此該新型錨具在實(shí)際工程實(shí)踐中具有一定的適用性。

4 應(yīng)用效果

該項(xiàng)研究提出小槽口改為整體槽口工藝，即將小箱梁負(fù)彎矩區(qū)的7個(gè)張拉槽口優(yōu)化合并為2個(gè)。這不僅簡化了預(yù)制梁場中的模板安裝及鋼筋穿束施工過程，同時(shí)也大大降低現(xiàn)場小箱梁負(fù)彎矩區(qū)施工難度，大幅提高施工效率與質(zhì)量。

此外，該項(xiàng)研究提出將負(fù)彎矩區(qū)的扁錨錨具改為圓錨錨具工藝，并設(shè)計(jì)出一種新型錨具。該錨具在使用過程中配合具有圓形孔道的橡膠抽拔棒能夠有效防止混凝土澆筑對預(yù)應(yīng)力管道損壞，充分保證后續(xù)孔道灌漿的密實(shí)性。此外，新型圓錨錨具克服了扁錨摩阻損失大的缺點(diǎn)，能夠控制鋼束的伸長量，降低后續(xù)鋼束的穿束與張拉難度，從而減小施工過程中預(yù)應(yīng)力損失[2]。

5 結(jié) 語

小箱梁負(fù)彎矩區(qū)施工是實(shí)現(xiàn)橋梁結(jié)構(gòu)體系由簡支狀態(tài)向連續(xù)狀態(tài)轉(zhuǎn)換的重要工序，其施工質(zhì)量與效率直接影響整體工程建設(shè)進(jìn)展及橋梁后期運(yùn)營使用的安全性與舒適性。為提升小箱梁負(fù)彎矩區(qū)的施工作業(yè)效率，該項(xiàng)研究還提出將負(fù)彎矩區(qū)小槽口改為整體槽口的創(chuàng)新工藝，很大程度上簡化了小箱梁頂板澆筑工藝并降低后續(xù)負(fù)彎矩區(qū)張拉施工作業(yè)強(qiáng)度（見圖16）。此外，為進(jìn)一步保證小箱梁負(fù)彎矩區(qū)施工質(zhì)量與效率，該項(xiàng)研究設(shè)計(jì)出一種新型圓錨錨具。通過全面試驗(yàn)檢驗(yàn)，充分論證了該新型圓錨錨具在提升鋼束穿束效率與負(fù)彎矩鋼束張拉應(yīng)用方面具有較好的可行性。上述創(chuàng)新工藝已全面應(yīng)用于上海S7公路（月羅公路-寶錢公路）新建工程中，充分提升了該工程建設(shè)的經(jīng)濟(jì)效益與社會效益。

圖16 小槽口改為整體槽口工藝實(shí)際應(yīng)用（a、b）及圓錨錨具實(shí)際應(yīng)用（c、d）