王志宏，劉 杰，付貴海

(1. 常德市經(jīng)濟(jì)建設(shè)投資集團(tuán)有限公司，湖南 常德 415000；2. 湖南省建筑設(shè)計院集團(tuán)股份有限公司，長沙 410000；3. 湖南城市學(xué)院 土木工程學(xué)院，湖南 益陽 413000)

我國沿海地區(qū)廣泛分布著海相軟弱場地，這類軟土主要由淤泥沉積物和少量腐殖質(zhì)土組成，具有高含水量、高孔隙比、高壓縮性、低抗剪強(qiáng)度、低滲透性、低承載力等特點(diǎn)[1]，需進(jìn)行加固處理后，才能滿足工程需要.國內(nèi)部分學(xué)者對軟基處理問題進(jìn)行了深入研究，如張軍輝[2]針對不同軟基處理方法對新老路軟基間的變形擾動和變形特性問題進(jìn)行了數(shù)值分析；高明軍等[3]對新吹填超軟土采用無砂墊層改性真空預(yù)壓結(jié)合覆水預(yù)壓法進(jìn)行了試驗研究，獲得了良好的加固效果；陳杰[4]針對軟基處理方案影響因素的不完整性和不確定性，提出了基于多層次模糊理論的高速公路軟基處理方案決策模型.目前，工程實踐中有許多常見的軟基加固處理方法，如砂樁法、綜合注漿法、置換法、塑料排水板堆載預(yù)壓法、真空預(yù)壓法等[5].其中，綜合注漿法在人工挖孔樁軟基處理時對樁深有一定的要求[6]；塑料排水板堆載預(yù)壓法由于其造價低廉，施工方法簡便，在大面積軟基加固處理工程中取得了良好加固效果，與其他幾種軟基處理方法相比具有其獨(dú)特的優(yōu)勢，在國內(nèi)的軟基處理工程中已得到廣泛應(yīng)用[7]；袋裝砂井在可操作深度12 m 以內(nèi)且軟土較厚的地區(qū)處理效果較好[8]；塑料排水板在深厚層軟土基和缺砂軟基地帶固結(jié)效果較好，但對于一些含有塘埂、岸堤和人行道路網(wǎng)等復(fù)雜軟土場地，在含水率小和壓縮系數(shù)低的較硬區(qū)域施工效果不理想，故在工程實踐中有必要考慮其他排水通道[9].目前，對于在同一軟基場地上聯(lián)合應(yīng)用不同排水通道的工程實例和數(shù)值分析研究比較匱乏，因此開展此方面的相關(guān)研究具有重要的工程應(yīng)用價值及理論意義.

本文參考某快速軌道交通線的軟基處理工程實例，在大面積深厚軟基采用塑料排水板和小部分較硬區(qū)域采用袋裝砂井聯(lián)合堆載預(yù)壓的加固方法[10]，結(jié)合Biot 三維固結(jié)理論[11]，利用Abaqus建立塑料排水板和袋裝砂井聯(lián)合超載預(yù)壓區(qū)域軟基的三維有限元模型，分析在二者共同排水作用下堆載預(yù)壓區(qū)域土體的固結(jié)情況、堆載作用下軟基土體的有效應(yīng)力分布、地表沉降和孔隙水壓力消散規(guī)律.

1 有限元模型

1.1 工程概況

某快速軌道交通線的軟基處理工程區(qū)域現(xiàn)為大面積魚塘，有少量房屋.根據(jù)地質(zhì)勘查報告，場地預(yù)處理的地基為飽和軟土，厚度不均勻，平均厚度約10 m[12].采用塑料排水板和袋裝砂井聯(lián)合堆載預(yù)壓加固地基的處理方案，其中，魚塘內(nèi)部采用排水板處理(正三角形布置)；人行便道處采用埋置砂袋作砂井處理(砂井為梅花形布置)；魚塘間的塘梗便道處采用單排砂井處理.

1.2 有限元模型的建立

砂井或排水板地基固結(jié)的常規(guī)處理方法一般是將其簡化為平面應(yīng)變或單井軸對稱分析[13]，這不能完全體現(xiàn)排水板的三維特征.對于復(fù)雜場地軟基處理，塑料排水板和砂井聯(lián)合布置的地基固結(jié)過程為典型的三維問題，只能用三維固結(jié)有限元來計算.根據(jù)現(xiàn)場基本情況，選取既能考慮排水板聯(lián)合砂井的排水固結(jié)，又能反映整個區(qū)域絕大部分沉降情況的代表性區(qū)域作為建模對象，并取2 倍飽和軟土處理區(qū)的深度為下臥層以消除邊界條件的影響.根據(jù)魚塘和塘埂的寬度以及排水板尺寸，建立長為3 m，寬為1.04 m，高為30 m的有限元模型(見圖1).塑料排水板長×寬尺寸為100 mm×4 mm，砂井直徑為400 mm.

圖1 有限元分析模型

建模時排水板的截面尺寸與周圍土體尺寸相比非常小，其主要功能是增加滲透性，力學(xué)性能是次要的.因此，可以假設(shè)排水板的力學(xué)性能與處理區(qū)軟土的力學(xué)性能相同，砂井的力學(xué)性能亦按處理區(qū)軟土的力學(xué)性能相同處理.土體、排水板以及砂井均采用彈性模型.模型所用材料的參數(shù)見表1，其中飽和軟土層的下臥層為粉砂，且為透水層.

表1 模型材料參數(shù)

在圖2模型中，呈三角形布置了5個排水板，間距1.2 m.砂井位于塘埂中央，因其具有對稱性，取原模型1/4 研究.對模型的位移邊界條件作以下假定：①對稱性模型的砂井邊界和排水板1 邊界的水平位移為0；②豎直方向允許發(fā)生位移；③圖1 中下臥層底部設(shè)為不排水邊界.固結(jié)分析中的位移邊界條件的類型和處理方法與一般彈性力學(xué)問題有限元法中的邊界條件完全一樣，其初始地應(yīng)力由Abaqus 軟件地應(yīng)力模型計算，并通過后續(xù)不斷加載完成模型排水固結(jié)計算.

圖2 塑料排水板與砂井聯(lián)合處理區(qū)域

2 計算結(jié)果與分析

根據(jù)工程實踐，填土的重度取值為19 kN/m3，為了提高孔隙水壓力計算的精度，填土堆載過程分3 級進(jìn)行，預(yù)壓固結(jié)計算總時程為270 d.

2.1 地表沉降分析

為簡便處理且具代表性，選取模型表面中心點(diǎn)進(jìn)行分析，其堆載-沉降-時間曲線見圖3.由圖3可以看出，在3 級荷載持續(xù)加載過程中，軟基沉降迅速增加；加載結(jié)束后，沉降逐漸趨于穩(wěn)定，此時軟基土體基本處于穩(wěn)定狀態(tài)直至最終固結(jié).

圖3 模型表面中心點(diǎn)地表沉降曲線

圖4 為不同級填土堆載后軟土處理區(qū)的沉降云圖.當(dāng)?shù)?、2、3 級堆載加載完成時，軟土處理區(qū)表面分別產(chǎn)生沉降為0.192 3、0.548 5 和0.825 1 m；底部分別沉降了0.141 4、0.376 7 和0.543 3 m.當(dāng)?shù)? 級堆載完成時，軟土處理區(qū)可近似為均勻沉降，這說明塑料排水板加砂井聯(lián)合布置方案是可行的.整體沉降值跟現(xiàn)場監(jiān)測的實際數(shù)據(jù)較為吻合，這說明上述三維有限元模型能較好地模擬實際軟土區(qū)的固結(jié)沉降情況.當(dāng)3 級加載剛結(jié)束時，地表沉降為0.825 1 m，而經(jīng)過3級堆載并在塑料排水板和袋裝砂井聯(lián)合處理下固結(jié)排水170 d 后，處理區(qū)的地表最終沉降達(dá)到了0.978 7 m，相較未經(jīng)處理時的沉降降低了18.6%.這表明，原堆載軟土地基在塑料排水板和袋裝砂井聯(lián)合處理下得到了有效固結(jié).

圖4 不同級填土堆載后軟土處理區(qū)的沉降云圖

2.2 超孔隙水壓力分析

圖5 中加固處理區(qū)域孔隙水壓力并未均勻分布，主要跟土體的受力和排水條件有關(guān).當(dāng)?shù)?、2、3 級堆載加載完成時，排水板區(qū)域最大超孔隙水壓力分別達(dá)到了48.24、93.13 和100.09 kPa，隨著堆載施加，排水板超孔隙水壓力顯著增加.當(dāng)?shù)? 級堆載加載完成并固結(jié)170 d 后，塑料排水板處土體排水迅速，其最大超孔隙水壓力降至5.58 kPa，這說明采用塑料排水板和袋裝砂井聯(lián)合固結(jié)排水法處理這類復(fù)雜軟基的效果較好.

圖5 不同級填土堆載后軟土處理區(qū)超孔隙水壓力云圖

圖6 為排水板不同深度處超孔隙水壓力-堆載時程曲線.由圖6 可知，堆載施加的過程中土體內(nèi)部的孔隙水壓力迅速增加，且堆載施加后的靜置時段內(nèi)，土體內(nèi)部的孔隙水壓力逐漸消散.最終，3 級堆載施加完畢并靜置170 d 后，土體內(nèi)孔隙水壓力逐漸至完全消散.

圖6 排水板不同深度處超孔隙水壓力-堆載時程曲線

在同一堆載時間段內(nèi)，土內(nèi)埋深2 m 處的超孔隙水壓力和埋深8 m 處的超孔隙水壓力幾乎相等；軟土處理區(qū)中央埋深5 m 處的超孔隙水壓力最大，處理區(qū)表面和底部則較小.這是由于軟土處理區(qū)表面是排水邊界，底部下臥層為透水砂層(即排水邊界)所引起的.因此，出現(xiàn)了處理區(qū)上下兩端超孔隙水壓力較小，中間區(qū)域超孔隙水壓力最大的現(xiàn)象.

2.3 有效應(yīng)力分析

圖7 為填土堆載前后不同階段軟土處理區(qū)的有效應(yīng)力云圖.由圖7 可以看出，軟土處理區(qū)的有效應(yīng)力從表面沿深度向下逐漸增大，且至固結(jié)穩(wěn)定后，軟土處理區(qū)的底部最大有效應(yīng)力達(dá)297.5 kPa.

圖7 堆載過程中軟土地基的有效應(yīng)力云圖

圖8 為堆載過程中不同位置的有效應(yīng)力曲線.由圖8 可知，隨著載荷不斷增加，砂井和排水板處水體不斷排出，土體有效應(yīng)力逐漸增大；由于加載階段超孔隙水壓力來不及消散，故土體有效應(yīng)力呈曲線變化；固結(jié)穩(wěn)定后，其有效應(yīng)力沿深度方向線性變化.

圖8 堆載過程中軟基沿深度方向的有效應(yīng)力曲線

圖9 為不同埋深處模型四周各點(diǎn)對應(yīng)的有效應(yīng)力隨堆載的關(guān)系曲線，其中凸點(diǎn)處為排水板及砂井所對應(yīng)的位置.因排水板和砂井的滲透系數(shù)較大，故二者對應(yīng)的超孔隙水壓消散較快，土體有效應(yīng)力也增長較快.且因砂井的直徑較大且其滲透系數(shù)大于排水板的滲透系數(shù)，使其處理區(qū)的有效應(yīng)力增長最快，隨著堆載增加，土體有效應(yīng)力的增長較為顯著.另外，隨著土層深度的增加，同一深度處的土體有效應(yīng)力愈趨于統(tǒng)一.

圖9 不同埋深處模型四周各點(diǎn)的有效應(yīng)力關(guān)系曲線

3 結(jié)論

1)經(jīng)過3 級堆載并在塑料排水板和袋裝砂井聯(lián)合處理下固結(jié)排水170 d 后，處理區(qū)地表最終沉降較未經(jīng)處理時降低了18.6%，土體最大超孔隙水壓力降至5.58 kPa；排水板與砂井聯(lián)合加固復(fù)雜深厚軟土場地，具有較好的適用性，且可減少堆載預(yù)壓對加固軟基外部土體的影響.

2)軟土處理區(qū)地表沉降主要集中在堆載階段，工后沉降較小，且在每級堆載過程中，土體內(nèi)部的孔隙水壓力迅速增加；在每級荷載施加后的靜置時段內(nèi)，土體內(nèi)部孔隙水壓力逐漸消散；當(dāng)下臥層為透水層時，軟土處理區(qū)中央超孔隙水壓力最大，處理區(qū)表面和底部的壓力較小.

3)排水板聯(lián)合砂井處理的土體隨著載荷不斷增加，孔隙水不斷排出，有效應(yīng)力逐漸增大.其中，砂井處理區(qū)的有效應(yīng)力增長最快；加載過程中土體有效應(yīng)力呈曲線變化；固結(jié)穩(wěn)定后，其有效應(yīng)力沿深度方向線性變化.