張爭(zhēng)奇， 張?zhí)焯欤?王相友， 石榮杰

(1. 長(zhǎng)安大學(xué) 特殊地區(qū)公路工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室， 陜西 西安 710064； 2. 浙江公路水運(yùn)工程監(jiān)理有限公司， 浙江 杭州 310004； 3. 陜西交通控股集團(tuán)有限公司， 陜西 西安 710038)

目前，瀝青路面施工中常用的熱拌瀝青混合料在拌和過程中需要達(dá)到較高的溫度(150～180 ℃).這樣不僅消耗了能源，持續(xù)的高溫加熱還使得瀝青老化程度更加嚴(yán)重，影響瀝青路面的耐久性.同時(shí)會(huì)釋放出一些有害氣體，對(duì)從業(yè)人員的健康造成嚴(yán)重威脅[1].為了降低高溫加熱的不利影響，溫拌技術(shù)得到了越來越多的重視.溫拌技術(shù)是在溫度相對(duì)較低的情況下進(jìn)行拌和，一般為80～150 ℃.較低的拌和溫度可以減少瀝青在生產(chǎn)階段的老化，同時(shí)能夠減少排放、降低能耗、縮減能源與治污成本，符合我國綠色、循環(huán)、低碳的新型發(fā)展模式[2].近年來，國內(nèi)外對(duì)溫拌技術(shù)的研究日益增多，相繼出現(xiàn)了有機(jī)添加劑、沸石類、表面活性技術(shù)等多種不同作用機(jī)理的溫拌技術(shù).隨著溫拌技術(shù)不斷發(fā)展，溫拌劑種類越來越多，不同溫拌劑的降溫效果及溫拌劑對(duì)于瀝青混合料路用性能的影響各有不同.文獻(xiàn)[3]研究表明，有機(jī)降黏劑能夠提高膠粉改性瀝青的高溫穩(wěn)定性及低溫抗裂性，但是這種溫拌劑不利于膠粉改性瀝青的抗老化性能.文獻(xiàn)[4]綜述了沸石材料在溫拌瀝青技術(shù)中的應(yīng)用研究，探究了沸石類溫拌劑對(duì)瀝青及混合料性能的影響.文獻(xiàn)[5]發(fā)現(xiàn)添加質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.6%的SAA對(duì)瀝青標(biāo)準(zhǔn)性能和發(fā)泡特性具有十分有利的影響.文獻(xiàn)[6]研究表明，表面活性類溫拌劑不僅能夠顯著降低橡膠瀝青的生產(chǎn)溫度，而且可以提高橡膠瀝青各項(xiàng)性能.當(dāng)前溫拌劑在使用時(shí)通常為無差別選擇，并未考慮道路所處環(huán)境對(duì)于溫拌瀝青混合料提出的技術(shù)要求，這就導(dǎo)致特殊嚴(yán)峻環(huán)境條件下路面病害不減反增.綜上，溫拌劑的使用應(yīng)結(jié)合鋪筑路段所處環(huán)境條件，因地制宜進(jìn)行優(yōu)選.另外，溫拌劑降溫效果如何，是否比熱拌瀝青混合料更容易壓實(shí)，對(duì)其路用性能是否有不利影響，這些都需要通過試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行量化分析和比較.

為明確不同溫拌劑的性能特點(diǎn)和適用條件，筆者采用4種類型溫拌劑制備溫拌瀝青混合料，并進(jìn)行SGC旋轉(zhuǎn)壓實(shí)試驗(yàn)、熱力學(xué)分析及路用性能試驗(yàn).分析對(duì)比降黏機(jī)理不同的4種溫拌劑的降溫效果、能源消耗量及混合料路用性能.同時(shí)，基于灰色關(guān)聯(lián)理論分析4種溫拌劑性能特點(diǎn)和優(yōu)勢(shì).研究成果可以為溫拌瀝青混合料的推廣應(yīng)用提供一定參考.

1 材料與方法

1.1 原材料

1.1.1瀝 青

瀝青選用SBS改性瀝青，其主要性能指標(biāo)測(cè)試結(jié)果見表1.

1.1.2溫拌劑

筆者選用有機(jī)降黏劑Sasobit、表面活性劑類HH-XⅡ、沸石類Aspha-min及新型低溫施工高性能添加劑PRLT等4種溫拌劑.Sasobit為南非Sasol Wax公司生產(chǎn)的一種外觀呈白色或淡黃色固體小顆粒的有機(jī)降黏類溫拌劑，是目前世界范圍內(nèi)最具代表性的基于有機(jī)添加劑降黏技術(shù)研發(fā)的溫拌劑產(chǎn)品[7].Sasobit化學(xué)組成主要為長(zhǎng)鏈脂肪族烷羥，密度一般為0.94 g·cm-3，熔點(diǎn)為105 ℃，閃點(diǎn)為287 ℃.HH-XⅡ?yàn)槲靼补费芯吭貉邪l(fā)的一種節(jié)能環(huán)保型溫拌劑，其作用機(jī)理主要基于表面活性機(jī)理[8].HH-XⅡ?yàn)橐环N棕紅色透明液體，密度一般為1.00 g·cm-3，其降溫幅度最高可達(dá)40 ℃，降溫效果十分明顯.Aspha-min為一種極細(xì)白色粉末狀的溫拌劑產(chǎn)品，其作用機(jī)理主要是基于人工沸石降黏技術(shù)，主要構(gòu)成為結(jié)晶水質(zhì)量分?jǐn)?shù)約為21%的硅鋁酸鈉[9].PRLT為一種由多種聚合物復(fù)合改性而成的灰色圓柱狀固體溫拌劑，直徑一般為3～5 mm.

1.2 溫拌瀝青混合料制備

筆者選用AC-13型礦料級(jí)配，粗集料選用玄武巖，細(xì)集料選擇石灰?guī)r.粗、細(xì)集料主要性能指標(biāo)滿足JTG E42—2005《公路工程集料試驗(yàn)規(guī)程》要求.級(jí)配曲線如圖1所示.

圖1 礦料的合成級(jí)配曲線

通過試驗(yàn)最終確定SBS改性瀝青混合料最佳油石比為4.9%.根據(jù)大量試驗(yàn)進(jìn)行優(yōu)化后，確定4種溫拌瀝青混合料的制備工藝如下：

1) Sasobit溫拌瀝青混合料制備.先將SBS改性瀝青加熱至110 ℃以上，將質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.3%的Sasobit溫拌劑加入熱瀝青中，然后使用高速剪切機(jī)以規(guī)定轉(zhuǎn)速剪切20 min后，即可制得Sasobit溫拌瀝青.最后將Sasobit溫拌瀝青與集料混合制備溫拌瀝青混合料.

2) HH-XⅡ溫拌瀝青混合料制備.將SBS改性瀝青預(yù)熱至140 ℃，加入質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.7%的HH-XⅡ溫拌劑.在維持溫度不變的情況下，使用高速剪切機(jī)剪切至溫拌劑與瀝青拌和均勻，制得HH-XⅡ溫拌瀝青.最后加入集料，兩者混合后得到溫拌瀝青混合料.

3) Aspha-min溫拌瀝青混合料制備.首先將集料投至拌鍋中，加熱至140 ℃后，干拌1 min.然后在噴入SBS改性瀝青的同時(shí)，加入Aspha-min溫拌劑(質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.3%)和礦粉，拌和均勻后即可得到溫拌瀝青混合料.

4) PRLT溫拌瀝青混合料制備.首先將集料與礦粉分別預(yù)熱至130 ℃，然后將PRLT(質(zhì)量分?jǐn)?shù)為5.0%)和集料放入拌和設(shè)備中干拌.在規(guī)定溫度下拌和150 s后，加入改性瀝青，進(jìn)行拌和.最后加入礦粉拌合，制備得到PRLT溫拌SBS改性瀝青混合料.

2 結(jié)果與討論

2.1 降溫效果及能源消耗的量化分析

2.1.1降溫效果

改性瀝青與基質(zhì)瀝青在黏度特性和流變特性上存在著較大差異.若采用基質(zhì)瀝青常用的黏溫曲線法確定改性瀝青混合料的拌和溫度與壓實(shí)溫度，最終得到的壓實(shí)溫度不夠準(zhǔn)確，且容易導(dǎo)致瀝青路面老化現(xiàn)象加劇[10].為了確保改性瀝青混合料的壓實(shí)效果，筆者采用SGC旋轉(zhuǎn)壓實(shí)試驗(yàn)對(duì)不同溫度下成型的混合料試件進(jìn)行壓實(shí)，用表干法及真空法分別測(cè)量混合料試件的毛體積相對(duì)密度及理論最大密度，計(jì)算不同壓實(shí)溫度條件下不同溫拌劑混合料的孔隙率[11].以Superpave設(shè)計(jì)體系中規(guī)定的空隙率4%作為控制指標(biāo)，最終確定SBS改性瀝青混合料的壓實(shí)溫度，然后根據(jù)經(jīng)驗(yàn)確定拌和溫度.圖2為改性瀝青混合料空隙率隨壓實(shí)溫度變化曲線.利用試件的空隙率和壓實(shí)溫度散點(diǎn)數(shù)據(jù)擬合壓實(shí)溫度-空隙率曲線如圖3所示.其中SBS、S-SBS、A-SBS、LT-SBS和H-SBS分別為普通的熱拌SBS改性瀝青混合料、添加Sasobit溫拌劑的SBS改性瀝青混合料、添加Aspha-min溫拌劑的SBS改性瀝青混合料、添加PRLT的SBS改性瀝青混合料和添加HH-XⅡ溫拌劑的SBS改性瀝青混合料.

圖2 改性瀝青混合料空隙率隨壓實(shí)溫度變化曲線

由圖3可知，4種溫拌劑均能降低瀝青混合料的壓實(shí)溫度.將空隙率為4%代入5種改性瀝青混合料擬合函數(shù)中，得到的拌和溫度與壓實(shí)溫度匯總于表2，其中溫差為溫拌瀝青在拌合與壓實(shí)過程中較普通改性瀝青所降低的溫度值.

圖3 改性瀝青混合料壓實(shí)溫度與空隙率關(guān)系擬合曲線

表2 SBS改性瀝青混合料拌和溫度與壓實(shí)溫度 ℃

分析表2中數(shù)據(jù)可知，相較傳統(tǒng)熱拌瀝青混合料的拌和溫度與壓實(shí)溫度，S-SBS、A-SBS、H-SBS和LT-SBS瀝青混合料的拌和溫度均值與壓實(shí)溫度均降低約11、16、20和27 ℃，降溫效果由小到大依次為S-SBS、A-SBS、H-SBS和LT-SBS.可見溫拌劑Sasobit對(duì)SBS改性瀝青混合料的降溫效果最差，PRLT對(duì)SBS改性瀝青混合料的降溫效果最好.其原因在于溫拌劑能夠顯著降低瀝青黏度，從而使得瀝青混合料在較低溫度下進(jìn)行拌和.其中Sasobit溫拌劑與瀝青混合后，溫拌劑分子游離至瀝青質(zhì)與膠質(zhì)分子間，三者形成新的分子基團(tuán)，瀝青分子的高層次系統(tǒng)解體轉(zhuǎn)化為低層次系統(tǒng)，釋放出原本覆蓋在瀝青膠團(tuán)結(jié)構(gòu)中的飽和分，增加了結(jié)構(gòu)的分散度，改善了瀝青流動(dòng)性，最終達(dá)到降黏效果.Aspha-min屬于人工沸石類溫拌劑，將溫拌劑與瀝青、熱集料混合時(shí)，Aspha-min中含有的結(jié)晶水通過結(jié)構(gòu)中相互連通的通道揮發(fā)出水蒸氣，降低了瀝青混合料的拌和溫度與壓實(shí)溫度.HH-XⅡ溫拌劑主要是通過其分子中的疏油基團(tuán)和親油基團(tuán)分別與瀝青分子相結(jié)合，降低其表面張力達(dá)到降黏效果，最終增加混合料的施工和易性.PRLT外加劑的軟化點(diǎn)較低，當(dāng)外界溫度升高時(shí)，其會(huì)逐漸融化，并產(chǎn)生流動(dòng)，其潤滑作用產(chǎn)生的泡沫能夠填充至混合料的間隙，降低混合料黏度，使得添加PRLT的瀝青混合料成型試件要求的溫度較低，因此LT-SBS的拌和溫度最低，降溫效果最顯著.

綜上可知，在溫拌劑作用下，SBS改性瀝青混合料的施工溫度明顯降低，其攤鋪溫度降低大大延長(zhǎng)了施工時(shí)間.同時(shí)，攤鋪溫度較低時(shí)縮短了其冷卻時(shí)間，減少交通封閉時(shí)間，對(duì)道路工程建設(shè)意義重大.

2.1.2能源消耗量化分析

結(jié)合表2中瀝青混合料的拌和溫度與壓實(shí)溫度數(shù)據(jù)，采用熱力學(xué)方程式(1)計(jì)算上述瀝青混合料降低的能耗量，即

Q=cmΔt，

(1)

式中：Q為降低的能耗量，kJ；c為混合料比熱容，KJ·(kg·℃)-1；m為混合料質(zhì)量，kg；Δt為降低的溫度，℃.

文獻(xiàn)[12]提出了一種瀝青混合料生產(chǎn)過程的能源消耗量化計(jì)算方法，計(jì)算節(jié)省的燃油量結(jié)果如表3所示.由表3可知，4種溫拌劑節(jié)約燃油量由大到小分別為L(zhǎng)T-SBS、H-SBS、A-SBS和S-SBS，與降溫效果的排序相同，這是因?yàn)樵谥苽錇r青混合料過程中主要的耗能環(huán)節(jié)是材料加熱過程.采用SBS改性瀝青作為生產(chǎn)原材料時(shí)，相比熱拌瀝青混合料，降溫幅度最大的PRLT溫拌瀝青混合料可以節(jié)約燃油量0.544 kg，節(jié)省能耗較多，可以大幅降低路面鋪筑過程中的能源消耗.

表3 不同溫拌瀝青混合料節(jié)能效果對(duì)比

2.2 試驗(yàn)結(jié)果

溫拌技術(shù)降黏機(jī)理主要是在確保瀝青混合料能在較低溫度下施工的同時(shí)，仍然能夠進(jìn)行充分壓實(shí)，但不能對(duì)瀝青混合料各項(xiàng)性能產(chǎn)生不利的影響.為了考察各類溫拌劑對(duì)瀝青混合料性能的影響，分別對(duì)其高溫穩(wěn)定性、低溫抗裂性及水穩(wěn)定性進(jìn)行試驗(yàn)，分析溫拌劑的影響及其原因，并給出其適用范圍.

2.2.1高溫穩(wěn)定性

采用車轍試驗(yàn)來評(píng)價(jià)混合料的高溫穩(wěn)定性，評(píng)價(jià)指標(biāo)為動(dòng)穩(wěn)定度.車轍試驗(yàn)的條件為60 ℃、0.7 MPa，計(jì)算動(dòng)穩(wěn)定度的時(shí)間為試驗(yàn)開始后的50 min.動(dòng)穩(wěn)定度是指瀝青混合料在60 ℃的高溫條件下每產(chǎn)生1 mm變形所能夠承受標(biāo)準(zhǔn)軸載的行走次數(shù).動(dòng)穩(wěn)定度試驗(yàn)結(jié)果見圖4.

圖4 車轍試驗(yàn)動(dòng)穩(wěn)定度

由圖4可知，5種類型改性瀝青混合料的動(dòng)穩(wěn)定度均滿足JTG E20—2011《公路工程瀝青及瀝青混合料試驗(yàn)規(guī)程》要求，動(dòng)穩(wěn)定度從小到大依次為L(zhǎng)T-SBS、H-SBS、A-SBS、SBS和S-SBS.由此可見S-SBS瀝青混合料的動(dòng)穩(wěn)定度最大，抗車轍性能最優(yōu).原因可能是當(dāng)溫度較高時(shí)，Sasobit溫拌劑與瀝青中的蠟相互作用，形成穩(wěn)定且不會(huì)離析的溫拌瀝青溶液.當(dāng)溫度低于Sasobit熔點(diǎn)時(shí)，溫拌瀝青內(nèi)部發(fā)生結(jié)晶作用形成空間網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)，從而使得其軟化點(diǎn)和黏度升高，而針入度和延度下降，因此其高溫穩(wěn)定性優(yōu)異，適用于高溫重載地區(qū).LT-SBS、H-SBS和A-SBS混合料的動(dòng)穩(wěn)定度均低于熱拌SBS改性瀝青混合料，這3種溫拌混合料的動(dòng)穩(wěn)定度較熱拌瀝青混合料降低幅度分別為36.2%、13.2%和5.7%.可見LT-SBS對(duì)SBS改性瀝青混合料的抗車轍性能損害最大，不利于在高溫地區(qū)使用.分析可能是因?yàn)闇匕鑴┑募尤虢档土藶r青的高溫黏度，使得瀝青與石料間的黏附性變差，從而使得混合料高溫穩(wěn)定性降低.

2.2.2低溫抗裂性

在溫度較低的北方地區(qū)，路面容易出現(xiàn)裂縫，嚴(yán)重影響了道路的耐久性，因此有必要對(duì)瀝青混合料的低溫抗裂性進(jìn)行評(píng)價(jià).混合料的低溫抗裂性采用最大彎拉應(yīng)變作為評(píng)價(jià)指標(biāo).瀝青混合料的最大彎拉應(yīng)變?cè)酱螅蜏厝犴g性越好，抗裂性能越好.采用低溫彎曲試驗(yàn)方法，試驗(yàn)溫度為-10 ℃，加載速率為50 mm·min-1.抗彎拉強(qiáng)度、最大彎拉應(yīng)變和勁度模量的試驗(yàn)結(jié)果如表4所示.

表4 不同SBS瀝青混合料低溫性能試驗(yàn)結(jié)果

由表4可知：添加HH-XⅡ溫拌劑后溫拌混合料的最大彎拉應(yīng)變相較于熱拌混合料降低了5.3%，主要是因?yàn)镠H-XⅡ溫拌瀝青的延度較低，導(dǎo)致瀝青混合料的低溫抗裂性不佳；Sasobit溫拌混合料與熱拌SBS改性瀝青混合料的最大彎拉應(yīng)變十分接近，可以認(rèn)為其對(duì)混合料低溫抗裂性幾乎沒有影響；溫拌劑Aspha-min和PRLT加入溫拌瀝青混合料后，最大彎拉應(yīng)變提高了7.3%和5.1%，可見低溫抗裂性改善效果十分顯著，原因是這兩種溫拌劑均能夠顯著降低結(jié)合料的老化，增加瀝青延度，從而改善SBS改性瀝青低溫柔韌性，從而提高混合料的低溫抗裂性，因此可以用于北方嚴(yán)寒地區(qū).

2.2.3水穩(wěn)定性

瀝青混合料的水穩(wěn)定性采用浸水條件下瀝青混合料物理力學(xué)性能的變化來表征.因此筆者采用浸水馬歇爾試驗(yàn)得出的殘留穩(wěn)定度和浸水漢堡車轍試驗(yàn)得到的剝落點(diǎn)作為評(píng)價(jià)指標(biāo)，評(píng)價(jià)不同溫拌改性瀝青混合料的水穩(wěn)定性.浸水馬歇爾試驗(yàn)參照J(rèn)TG E20—2011《公路工程瀝青及瀝青混合料試驗(yàn)規(guī)程》.采用美國PMW漢堡車轍儀進(jìn)行浸水漢堡車轍試驗(yàn).試件成型選用圓柱形模具，在水浴溫度為60 ℃，加載頻率為5.2×10-5Hz，頻率變化范圍為3.6×10-5～7.0×10-5Hz，固定車轍深度為20 mm條件下,模擬行車荷載對(duì)瀝青混合料的耐久性.

圖5為瀝青混合料浸水馬歇爾試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比.浸水馬歇爾殘留穩(wěn)定度表征瀝青混合料經(jīng)受水損害時(shí)抵抗剝落變形的能力，其值越大，說明瀝青混合料的水穩(wěn)定性越好.由圖5可知：5種瀝青混合料殘留穩(wěn)定度由大到小的順序?yàn)長(zhǎng)T-SBS、H-SBS、S-SBS、SBS和A-SBS，說明PRLT、HH-XⅡ及Sasobit這3種溫拌劑顯著提高了SBS改性瀝青混合料的水穩(wěn)定性；A-SBS與熱拌SBS改性瀝青混合料的殘留穩(wěn)定度比較接近，僅相差0.6%，兩者的水穩(wěn)定性相當(dāng)，因而A-SBS不會(huì)對(duì)改性瀝青混合料的水穩(wěn)定性產(chǎn)生影響.

圖5 浸水馬歇爾試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比

圖6為瀝青混合料浸水漢堡車轍試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比.剝落點(diǎn)為瀝青混合料在軸載作用下開始產(chǎn)生剝落時(shí)對(duì)應(yīng)的荷載作用次數(shù)，其值越大，說明混合料水穩(wěn)定性越強(qiáng).

圖6 浸水漢堡車轍試驗(yàn)結(jié)果

由圖6可知，5種瀝青混合料在試驗(yàn)過程中均產(chǎn)生剝落現(xiàn)象，按照剝落點(diǎn)由大至小的順序依次為L(zhǎng)T-SBS 、H-SBS 、S-SBS、SBS和 A-SBS，與浸水馬歇爾試驗(yàn)排序一致.其中PRLT的加入能夠降低改性瀝青中的油分含量，增加瀝青的黏度，從而改善了瀝青混合料的水穩(wěn)定性.人工合成沸石Aspha-min溫拌劑的作用機(jī)理主要是基于降黏技術(shù)，因此A-SBS混合料的剝落點(diǎn)最小，水穩(wěn)定性最差，不建議用于南方多雨地區(qū)或者北方季凍區(qū).

2.3 基于灰色關(guān)聯(lián)分析法的溫拌效果分析

2.3.1灰色關(guān)聯(lián)理論

灰色關(guān)聯(lián)分析法是根據(jù)因素之間發(fā)展趨勢(shì)的相似或相異程度作為衡量因素間關(guān)聯(lián)度的一種方法[13].操作步驟如下：

1) 數(shù)據(jù)的收集與分析.設(shè)n個(gè)數(shù)據(jù)形成比較序列Yi(j)={Yi(1)，Yi(2)，…,Yi(n)}，其中i=1，2，…，m；j=1，2，…，n.Yi(j)指代第i個(gè)因素的第j個(gè)樣本，m為因素?cái)?shù).

2) 對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行量綱一處理.為保證數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性及結(jié)果的可靠性，采用均值法對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行量綱一處理.Xi(k)為處理后的樣本，其均值法公式為

(2)

3) 關(guān)聯(lián)度系數(shù)ξi(j)的計(jì)算.公式如下：

(3)

4) 關(guān)聯(lián)度γi的計(jì)算.公式如下：

(4)

2.3.2溫拌效果綜合評(píng)價(jià)

為選取一種具有普遍適用性的溫拌劑，采用灰色關(guān)聯(lián)理論對(duì)4種溫拌劑的溫拌效果進(jìn)行綜合分析評(píng)價(jià)，分析指標(biāo)包括降溫幅度(Y1)、節(jié)約燃油量(Y2)、動(dòng)穩(wěn)定度(Y3)、最大彎拉應(yīng)變(Y4)、殘留穩(wěn)定度(Y5)和剝落點(diǎn)(Y6).A0表示不同溫拌類型的混合料最佳性能，A1表示SBS熱拌改性瀝青混合料，A2-A5分別表示摻加Sasobit、Aspha-min、HH-XⅡ和PRLT的瀝青混合料.參考序列與對(duì)比序列如表5所示.按照式(2)-(3)進(jìn)行量綱一處理后，計(jì)算得到關(guān)聯(lián)度系數(shù)見表6.

依據(jù)式(4)和表6中數(shù)據(jù)，計(jì)算得到Sasobit、Aspha-min、HH-XⅡ和PRLT的關(guān)聯(lián)度分別為0.783 3、0.769 2、0.820 0及0.928 6，關(guān)聯(lián)度由小到大的順序依次為Aspha-min、Sasobit、HH-XⅡ和PRLT.該結(jié)果表明：PRLT添加劑比其他溫拌改性劑具有比較理想的降溫節(jié)能效果及路用性能，特別是降溫效果方面表現(xiàn)更佳；雖然PRLT添加劑在高溫穩(wěn)定性方面存在不足，但亦能很好地滿足JTG E20—2011要求.

表5 參考序列與對(duì)比序列的分析指標(biāo)

表6 關(guān)聯(lián)度系數(shù)

3 結(jié) 論

1) 4種溫拌劑的降溫效果由大到小依次為PRLT、HH-XⅡ、Aspha-min 和Sasobit.其中PRLT的降溫效果最好，并且能夠大幅度降低能源的消耗.

2) 有機(jī)溫拌劑Sasobit能夠很好地改善SBS改性瀝青混合料的高溫穩(wěn)定性，溫拌瀝青低溫抗裂性和水穩(wěn)定性較熱拌SBS改性瀝青混合料也有小幅提升，可推薦應(yīng)用于高溫重載地區(qū)；沸石類的Aspha-min能夠改善SBS改性瀝青混合料的低溫抗裂性，適用于北方嚴(yán)寒地區(qū)；表面活性類的HH-XⅡ?qū)旌狭系母邷胤€(wěn)定性、低溫抗裂性均產(chǎn)生不利影響，但對(duì)水穩(wěn)定性有利，考慮用于降雨量大的地區(qū)；低溫成型高性能添加劑PRLT改善了SBS瀝青混合料的水穩(wěn)定性和低溫抗裂性，對(duì)瀝青混合料的高溫穩(wěn)定性產(chǎn)生一定影響，但仍滿足規(guī)范要求，推薦用于北方季凍區(qū).

3) 4種溫拌劑在降溫效果、節(jié)能降耗及路用性能等方面表現(xiàn)各不相同，通過灰色關(guān)聯(lián)理論進(jìn)行綜合分析對(duì)比后，發(fā)現(xiàn)PRLT添加劑對(duì)SBS改性瀝青混合料的溫拌效果最好，且綜合性能較好，具有普遍適用性.