杜利利，王永寶，李媛媛，吳 珂，劉天立

(鄭州磨料磨具磨削研究所有限公司，河南 鄭州 450001)

0 引言

電鍍超硬材料砂輪因成型精度高、磨削鋒利度好、免修整等特點，廣泛應(yīng)用于各類精密零部件的高效成型磨削加工，具有加工精度高、磨削效率高、使用壽命長等優(yōu)點[1-4]。電鍍砂輪制作工序包含前處理、預(yù)鍍、上砂及加厚、修整檢測等多道工藝步驟，其中關(guān)鍵瓶頸工序為上砂，主要有埋砂和撒砂法[5-6]。兩種工藝對操作技能依賴大，工藝過程可控性差，上砂精度及穩(wěn)定性難以保證，且生產(chǎn)效率較低。

本文采用一種自動懸浮法工藝，設(shè)計制作專用治具，電鍍砂輪的預(yù)鍍、上砂及加厚全過程實現(xiàn)自動化控制，上砂精度穩(wěn)定可靠。

1 實驗部分

1.1 材料與設(shè)備

磨輪：自制，規(guī)格為120 mm×25 mm×10 mm，D170/200(圖1)。

設(shè)備：懸浮上砂自動化設(shè)備(自制)，手持顯微鏡，三維視頻形貌分析儀，輪廓形狀測量儀。

圖1 電鍍金剛石磨輪成品圖Fig.1 Product diagram of electroplated diamond grinding wheel

1.2 實驗方法

選取一款電鍍金剛石磨輪(規(guī)格為1A1，120×25×10，D170/200)為實驗對象，自制磨輪基體進行電鍍工藝實驗，手持顯微鏡觀察磨料層分布狀態(tài)，輪廓儀檢測磨輪直線度。

1.3 正交實驗

以上砂次數(shù)、上砂電流、上砂時間三個影響因素為主要探究因素，做3因素3水平正交實驗(表1)，制得正交表L9(33)，以鍍后直線度作為考察依據(jù)。

表1 影響因素與水平表Table 1 List of influencing factors and levels

2 結(jié)果與討論

2.1 磨料添加量及攪拌轉(zhuǎn)速對懸浮上砂效果的影響

添加量搭配合適的攪拌轉(zhuǎn)速，以達到最佳上砂效果，列表探究磨料添加量及設(shè)備轉(zhuǎn)速對懸浮上砂效果的影響，實驗參數(shù)及結(jié)果見表2。

表2 磨料添加量及轉(zhuǎn)速對磨料懸浮上砂效果的影響Table 2 Influence of abrasive content and rotational speed on suspension effect

由表2實驗數(shù)據(jù)得知，磨料添加量為1000 ct，轉(zhuǎn)速從80 r/min提高到100 r/min，均出現(xiàn)缺砂問題，進一步將添加量提升至1500、2000 ct，轉(zhuǎn)速為80、90 r/min上砂效果均較好。而當(dāng)轉(zhuǎn)速為100 r/min時，又出現(xiàn)缺砂現(xiàn)象，分析為攪拌強度過高，鍍液流動太大，導(dǎo)致表面未把持牢固的磨料發(fā)生沖擊脫落而形成缺砂。根據(jù)以上實驗結(jié)果，保證磨料充分使用，明確鍍槽中磨料添加量為1500 ct，設(shè)備攪拌轉(zhuǎn)速確定為80 r/min。

2.2 上砂工藝參數(shù)對比

以磨料層初始直線度精度作為評價標(biāo)準(zhǔn)，按表1所示因素水平表，根據(jù)L9(33)正交表對上砂次數(shù)、上砂電流密度及上砂時間進行3因素3水平正交實驗，結(jié)果見表3。

表3 上砂工藝參數(shù)DOE實驗設(shè)計表Table 3 DOE experimental designdata of sand loading process parameters

以表3直線度數(shù)值作為水平觀測值，計算得出各水平的觀測平均值(表4)，再通過各因素A、B、C觀測平均值最大值減去最小值計算出相應(yīng)極差，可以得出，對于鍍后磨料層直線度的影響因素排序為A>C>B，較優(yōu)的電鍍工藝為A2B1C1，即電鍍磨輪批量制作工藝：上砂次數(shù)6次，上砂電流密度1.0 A/dm2，上砂時間為60 s。進一步使用該最優(yōu)組合進行3組平行實驗，磨復(fù)印件檢測直線度均在0.01 mm以下。

2.3 懸浮上砂與埋沙法磨料層分布均勻性對比

懸浮上砂在最優(yōu)工藝參數(shù)條件下進行樣品制作，與埋砂法進行對比，結(jié)果如圖2所示。從圖2可以看出，相較于埋砂法，懸浮上砂磨料分布更加均勻，濃度適中，且無團聚、缺砂現(xiàn)象。

表4 正交實驗極差計算表Table 4 Calculation of range of orthogonal test

圖2 懸浮上砂(a)與埋砂法(b)磨料層分布均勻性對比Fig.2 Comparison of abrasive distribution uniformity between suspended sand(a) and sand burying method (b)

2.4 加厚均勻性實驗探究

在電鍍加厚過程中因受尖端效應(yīng)的影響，組裝好的磨輪中靠近兩側(cè)邊電流密度大，導(dǎo)致磨料埋入率深，同批次間加厚不均勻。分別采用陽極遮蔽及陰極輔助的方式對加厚均勻性進行實驗探究。

2.4.1 陽極遮蔽對加厚均勻性影響

采用鉛板遮蔽部分陽極，進行電鍍實驗。兩側(cè)與中間磨料層出刃高度仍存在差別，兩側(cè)磨料出刃高度35 μm，低于中間砂輪磨料層出刃高度44 μm，見圖3。

圖3 陽極遮蔽方式兩側(cè)(a)與中間(b)砂輪磨料層出刃高度對比Fig.3 Comparison of grinding wheel abrasive edge height on both sides(a) and middle (b) of anodic masking method

2.4.2 陰極輔助對加厚均勻性影響

制作直徑180 mm、厚度為2 mm的鋼板作為陰極輔助探究同批次加厚均勻性，同批次兩側(cè)與中間砂輪磨料層出刃高度無明顯差異，磨料出刃高度約為43 μm，同批次產(chǎn)品磨料層加厚均勻，見圖4。因此，采用陰極輔助方式，避免制作過程中的尖端效應(yīng)，可解決電鍍磨輪同批次間加厚不均勻的問題。

圖4 陰極輔助方式兩側(cè)(a)與中間(b)砂輪磨料層出刃高度對比Fig.4 Comparison of grinding wheel abrasive edge height on both sides(a) and middle (b) of cathode assisted mode

2.5 磨削性能測試

2.5.1 加工參數(shù)

工件：材質(zhì)為鎢鎳合金，硬度為HBS460。

加工參數(shù)：轉(zhuǎn)速3600 r/min，加工余量單邊0.20 mm，進給方式為手動進給，成形磨削，每次退刀0.20 mm，往復(fù)磨削4次，吃刀深度0.03～0.05 mm。

2.5.2 磨削性能對比

將兩種工藝試制樣品進行磨削性能測試，由表5中數(shù)據(jù)得知，懸浮法工藝制作出的砂輪磨削效果優(yōu)于埋砂法工藝，工件表面質(zhì)量好，粗糙度小，砂輪使用壽命提升41%。

表5 懸浮法與埋砂法磨削結(jié)果對比Table 5 Comparison of grinding results between suspension methodand sand burying method

3 結(jié)論

(1)采用實驗開發(fā)的懸浮上砂工藝，并借助自制的專用治具和專用設(shè)備，研制出電鍍磨輪產(chǎn)品，實驗探究出最佳磨料添加量1500 ct和攪拌轉(zhuǎn)速80 r/min，得出最優(yōu)上砂效果。

(2)通過正交實驗得出最佳懸浮上砂工藝參數(shù)為上砂次數(shù)6次、電鍍密度1.0 A/dm2和上砂時間60 s。

(3)借助輔助陰極方式，確保了磨料層出刃高度均勻一致。

(4)通過本文實驗工藝方法研制出的砂輪樣品，上砂分布均勻，出刃高度一致，磨削工件直線度、加工表面質(zhì)量及使用壽命均優(yōu)于傳統(tǒng)埋砂工藝，應(yīng)用效果較好。