崔冬林?，沙偉，劉樹潔，陳秋陽(yáng)，王尼娜

（1.新疆金風(fēng)科技股份有限公司，新疆 烏魯木齊 830001；2.浙江省深遠(yuǎn)海風(fēng)電技術(shù)研究重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，浙江 杭州, 311122；3.中國(guó)電建集團(tuán)華東勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院有限公司，浙江 杭州, 311122）

0 引言

隨著全球范圍內(nèi)的風(fēng)電開發(fā)，中國(guó)海上風(fēng)電規(guī)模已經(jīng)躍居第二，而“平價(jià)”市場(chǎng)條件下，海上風(fēng)電開發(fā)面臨嚴(yán)峻挑戰(zhàn)，發(fā)電量是影響風(fēng)電場(chǎng)經(jīng)濟(jì)收益的重要指標(biāo)之一。海上風(fēng)電較陸上開發(fā)規(guī)模更大、更集中，同時(shí)不受地形干擾，風(fēng)能資源分布較均勻，風(fēng)電機(jī)組的布置在空間上一般呈現(xiàn)較為規(guī)則的幾何形態(tài)[1-2]，多臺(tái)、多排風(fēng)機(jī)尾流相互疊加影響、風(fēng)速恢復(fù)緩慢，造成尾流損失加重。目前針對(duì)海上風(fēng)電場(chǎng)尾流模型的研究，國(guó)內(nèi)外學(xué)者已做了大量的研究工作，1982年RisΦ實(shí)驗(yàn)室提出的Jensen模型是基于貝茨極限理論和質(zhì)量守恒定律提出的，適用于平坦地形的尾流模型[3]；相關(guān)研究[4]表明風(fēng)機(jī)完全處于尾流區(qū)運(yùn)行時(shí)，功率損失可達(dá)30%～40%；劉沙等[5]利用華南某海上風(fēng)電場(chǎng)實(shí)際運(yùn)行SCADA數(shù)據(jù)，對(duì)Jensen/Park模型及其參數(shù)設(shè)置進(jìn)行驗(yàn)證，表明Park尾流模型能夠較好地模擬近海風(fēng)場(chǎng)尾流損失，模型參數(shù)選擇需根據(jù)實(shí)際項(xiàng)目進(jìn)行敏感性測(cè)算；溫建民等[6]使用激光雷達(dá)對(duì)陸上某風(fēng)場(chǎng)單臺(tái)風(fēng)機(jī)進(jìn)行尾流觀測(cè)，分析不同來流風(fēng)速下尾流區(qū)風(fēng)速恢復(fù)速率，為風(fēng)電場(chǎng)排布優(yōu)化和發(fā)電量提升奠定基礎(chǔ)。

如何控制和降低大型海上風(fēng)電場(chǎng)的尾流電量損失是海上風(fēng)場(chǎng)評(píng)估的關(guān)鍵問題之一，而相鄰風(fēng)電場(chǎng)區(qū)間的相互影響作用也是不可忽視的，李巖等[7]為提升大型海上風(fēng)電場(chǎng)經(jīng)濟(jì)效益，提出一種規(guī)則型排布優(yōu)化策略，以提升大型海上風(fēng)電場(chǎng)的經(jīng)濟(jì)效益；鄭建才等[8]研究不同尾流疊加模型對(duì)尾流場(chǎng)模擬精度，為大型風(fēng)電場(chǎng)尾流疊加形式的選取提供建議；而目前大多海上風(fēng)場(chǎng)的尾流損失評(píng)估主要是基于模型仿真結(jié)果，周邊相鄰風(fēng)電場(chǎng)之間實(shí)際的相互影響與場(chǎng)群間“尾流效應(yīng)”研究相對(duì)比較少，本文基于實(shí)際運(yùn)行風(fēng)電場(chǎng)SCADA數(shù)據(jù)分析相鄰風(fēng)電場(chǎng)之間的相互影響造成的真實(shí)尾流損失情況，探討海上相鄰風(fēng)電場(chǎng)間的尾流效應(yīng)與緩沖帶的作用，為后續(xù)海上大型風(fēng)電場(chǎng)項(xiàng)目規(guī)劃和風(fēng)場(chǎng)優(yōu)化排布提供參考。

1 數(shù)據(jù)與方法

1.1 參考風(fēng)電場(chǎng)選取

本文選取江蘇某海上風(fēng)電基地已運(yùn)行風(fēng)電場(chǎng)H7開展分析工作，該風(fēng)電場(chǎng)離海岸線最近距離35 km左右，分南、北兩個(gè)場(chǎng)區(qū)，周邊已建成風(fēng)電場(chǎng)有H11（西北方向相距 H7 北區(qū) 4.15 km，約 32D）和 H12（正西方向相距H7北區(qū)2.62 km,約20D），具體見圖1。

圖1 各風(fēng)電場(chǎng)區(qū)相對(duì)位置分布示意圖Fig.1 Relative location map of wind farms

參考 IEC 61400-12-1 標(biāo)準(zhǔn)[9]對(duì)于自由流扇區(qū)影響扇區(qū)與距離的定義，及海上風(fēng)電機(jī)組尾流影響范圍等計(jì)算方法，場(chǎng)區(qū)間距20D及以上距離可視為獨(dú)立風(fēng)場(chǎng)，本文主要基于H7風(fēng)電場(chǎng)北區(qū)和南區(qū)開展相鄰風(fēng)電場(chǎng)之間的尾流影響效應(yīng)分析工作。

1.2 數(shù)據(jù)分類

主要數(shù)據(jù)應(yīng)包括3類：風(fēng)電場(chǎng)基本信息、同期測(cè)風(fēng)數(shù)據(jù)和風(fēng)電機(jī)組SCADA運(yùn)行數(shù)據(jù)。具體如下：

1）風(fēng)電場(chǎng)基本信息

參考風(fēng)電場(chǎng)H7共 80臺(tái) WTGS130-2.5 MW機(jī)組，輪轂高度85 m，具體排布方案如下：北區(qū)機(jī)組B1～B42，共 4 排 lin1～lin4,由北向南第一排 B1～B12、第四排B31～B42，相鄰機(jī)組東西向間距為570 m（約 4.1D），第二、三排 B13～B21、B22～B30，東西向間距 680 m(5.2D),南北方向機(jī)組之間距離均為 1 300 m（約 10D）；南區(qū)機(jī)組 B43～B80，共三排 lin5～lin7，東西向間距4.1D、南北向間距10D（見圖2）。

2）同期測(cè)風(fēng)數(shù)據(jù)

在風(fēng)電場(chǎng)升壓站上部署了一臺(tái)地面式激光雷達(dá)設(shè)備，處于風(fēng)電場(chǎng)北區(qū)的西南方向，離海平面高度31 m，距離 B31 風(fēng)機(jī)約 570 m，相對(duì)位置見圖2。雷達(dá)設(shè)備型號(hào)windcube，觀測(cè)讀取10 min平均風(fēng)速、風(fēng)向等參數(shù)，觀測(cè)時(shí)段2020-10-15～2021-01-15，觀測(cè)高度共 12 層，離海平面高度如下：(70 m/75 m/85 m/100 m/110 m/120 m/140 m/ 160 m/190 m/210 m/260 m）。

圖2 風(fēng)電場(chǎng)風(fēng)電機(jī)組排布及雷達(dá)相對(duì)位置示意圖Fig.2 Relative location map of WTGS and radars in wind farm

3）機(jī)組SCADA運(yùn)行數(shù)據(jù)

采集參考風(fēng)電場(chǎng)同期觀測(cè)時(shí)段2020-10-15～2021-01-15，各風(fēng)電機(jī)組實(shí)時(shí)監(jiān)控系統(tǒng)記錄的10 min平均數(shù)據(jù)包括風(fēng)速、網(wǎng)側(cè)有功功率、發(fā)電量及其他狀態(tài)信息數(shù)據(jù)等，剔除機(jī)組故障、異常、停機(jī)、限電等異常狀態(tài)數(shù)據(jù)。

1.3 分析方法

1）參考風(fēng)向選取

由于機(jī)艙測(cè)風(fēng)風(fēng)向?yàn)橄鄬?duì)風(fēng)向，不能直接代表真實(shí)風(fēng)向，選取激光雷達(dá)實(shí)測(cè)風(fēng)向作為參考基準(zhǔn)?？紤]激光雷達(dá)部分扇區(qū)方位離風(fēng)電機(jī)組較近，可能會(huì)受不同程度的影響，統(tǒng)計(jì)對(duì)比激光雷達(dá)實(shí)測(cè)(2020-10-15～2021-01-15)時(shí)段不同高度處風(fēng)向與主風(fēng)能風(fēng)向頻率 (85 m/120 m/160 m/210 m/260 m)，發(fā)現(xiàn)分布頻率基本一致差異不大(見圖3)，故選取同期激光雷達(dá)實(shí)測(cè)輪轂高度85 m處風(fēng)向作為基準(zhǔn)參考風(fēng)向。

圖3 風(fēng)向(a)和風(fēng)能(b)玫瑰圖Fig.3 Rose diagram of wind direction (a) and wind energy (b)

2）發(fā)電量歸一化處理

基于風(fēng)電場(chǎng)后評(píng)估經(jīng)驗(yàn)，機(jī)艙風(fēng)速受各因素的影響不能夠代表真實(shí)風(fēng)況[10-12]，部分國(guó)內(nèi)外的尾流相關(guān)研究[13-15]基于機(jī)組的實(shí)際出力來開展風(fēng)電場(chǎng)尾流影響相關(guān)分析工作。本文選取B12機(jī)組作為參考基準(zhǔn)點(diǎn)，將B12機(jī)組正常運(yùn)行狀態(tài)下的實(shí)際產(chǎn)能定義為P0，其他機(jī)組同期正常運(yùn)行狀態(tài)下的輸出產(chǎn)能為Pi，Pi/P0為同期發(fā)電產(chǎn)能百分比，發(fā)電量歸一化可用于對(duì)比各機(jī)組同等條件下的實(shí)際產(chǎn)能差異，上述機(jī)組產(chǎn)能是指機(jī)組正常運(yùn)行狀態(tài)下的產(chǎn)能，剔除機(jī)組故障、停機(jī)、限電等異常狀態(tài)運(yùn)行數(shù)據(jù)，為了更好地對(duì)比機(jī)組產(chǎn)能的差異性，選取樣本也不包括機(jī)組滿發(fā)運(yùn)行狀態(tài)數(shù)據(jù)，即產(chǎn)能差異主要源于自身風(fēng)資源差異和尾流損失兩個(gè)因素排除其他因素。

3）相鄰風(fēng)電場(chǎng)尾流效應(yīng)場(chǎng)景分類

基于相鄰風(fēng)電場(chǎng)分布及風(fēng)電機(jī)組實(shí)際排布，不同風(fēng)向條件下，下風(fēng)向相鄰風(fēng)場(chǎng)受影響范圍可代表不同“尾流效應(yīng)”影響狀態(tài)，為保證樣本量，扇區(qū)篩選按照實(shí)際風(fēng)機(jī)相對(duì)位置下的影響范圍上限原則，共分為3類場(chǎng)景，詳見表1。

表1 相鄰風(fēng)電場(chǎng)尾流效應(yīng)場(chǎng)景分類Tab.1 Classification of wake effect scenes of adjacent wind farms

2 分析與結(jié)果

2.1 風(fēng)資源自身差異性分析

1）東西向風(fēng)資源差異分析

綜合考慮周邊風(fēng)電場(chǎng)分布情況，處于自由流風(fēng)況下正常運(yùn)行狀態(tài)下的機(jī)組，進(jìn)行發(fā)電量歸一化對(duì)比，可反映該扇區(qū)條件下風(fēng)資源的分布特點(diǎn)?？梢娫?30°～75°扇區(qū)范圍內(nèi)，H7 北區(qū) lin1(B1～B12)機(jī)組，及 345°～15°扇區(qū)范圍內(nèi)，lin1(B9～B12)機(jī)組上風(fēng)向均無遮擋，處于自由流風(fēng)況（見圖4）。

提取不同扇區(qū)區(qū)間范圍進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析，結(jié)果如下（見圖5）：（1）30°～75°扇區(qū)范圍內(nèi)，由西向東方向，lin1(B1～B12)機(jī)組發(fā)電能力相當(dāng)，說明該扇區(qū)范圍內(nèi)東、西向風(fēng)資源差異不大；（2）345°～15°扇區(qū)范圍內(nèi)，處于自由流的B9～B12機(jī)組發(fā)電能力相當(dāng)，B1~B8則受上風(fēng)向風(fēng)電場(chǎng)不同程度的影響，發(fā)電量由西向東逐漸增大。

圖5 典型機(jī)組不同扇區(qū)條件下發(fā)電量歸一化結(jié)果分布圖Fig.5 Distribution diagram of power generation normalization of typical WTGS under different wind directions

2）南北向風(fēng)資源差異分析

選取E(90°±15°)、ENE(60°±15°)扇區(qū)范圍內(nèi)，處于自由流風(fēng)況下的代表機(jī)組，北區(qū)B12、B21、B30、B42和南區(qū) B55、B67、B80，B12與 B80相距約 9 km(見圖4)，進(jìn)行發(fā)電量歸一化統(tǒng)計(jì)，其中B12機(jī)組作為參考基準(zhǔn)點(diǎn)。

圖4 自由流扇區(qū)示意圖Fig.4 Schematic diagram of free-flow sector

結(jié)果如下（見圖6）：南北方向上最大距離約9 km，各機(jī)組發(fā)電能力相當(dāng)，說明ENE~E扇區(qū)范圍內(nèi)南、北方向風(fēng)資源相近，無明顯差異。

圖6 典型機(jī)組不同扇區(qū)條件下發(fā)電量歸一化結(jié)果分布圖Fig.6 Distribution diagram of power generation normalization of typical WTGS under different sector conditions

2.2 尾流效應(yīng)分析

基于不同的風(fēng)向扇區(qū)條件和風(fēng)電場(chǎng)機(jī)組實(shí)際排布分為3類尾流效應(yīng)場(chǎng)景，開展實(shí)際運(yùn)行相鄰風(fēng)電場(chǎng)的真實(shí)“尾流效應(yīng)”分析工作；本文尾流電量損失比均是基于機(jī)組正常運(yùn)行狀態(tài)下（不包括滿發(fā)狀態(tài)），單一扇區(qū)條件下進(jìn)行的尾流電量損失比，不能代表綜合風(fēng)況條件下全場(chǎng)平均尾流電量損失比。

場(chǎng)景 1：60°～75°扇區(qū)條件下，風(fēng)場(chǎng)北區(qū) lin1(B1～B12)&lin4(B39～B42)和南區(qū) lin5(B50～B55)上風(fēng)向無遮擋，處于自由流風(fēng)況，lin4(B31～B38)和lin5(B43～B48)處于下風(fēng)向尾流區(qū)內(nèi)(見圖7)，統(tǒng)計(jì)各機(jī)組同期正常運(yùn)行狀態(tài)下（不包括滿發(fā)狀態(tài)）的實(shí)際出力進(jìn)行對(duì)比分析。

圖7 不同扇區(qū)條件下（60°～75°）的尾流效應(yīng)影響場(chǎng)景Fig.7 Scenes affected by wake effect under different sector conditions (60°~75°)

結(jié)果如下(見圖8)：

圖8 各機(jī)組60°～75°扇區(qū)下發(fā)電量歸一化統(tǒng)計(jì)分布圖Fig.8 Distribution diagram of power generation normalization of WTGS under different sector conditions (60°~75°)

1） 上風(fēng)向無遮擋處于自由流風(fēng)況的lin1(B1～B12)、lin4(B38～B42)和 lin5(B50～B55)各機(jī)組發(fā)電較接近差異較小，說明該扇區(qū)條件下，東、西向風(fēng)資源差異不大。

2） lin5(B43～B48)處于北區(qū)風(fēng)場(chǎng)的下風(fēng)向，較自由流機(jī)組lin5(B50～B55)發(fā)電降低4%～12%之間，由西向東發(fā)電量逐漸增大，說明受上風(fēng)向相鄰風(fēng)場(chǎng)不同程度的 “尾流效應(yīng)”影響造成電量損失差異。

3） 延尾流中心線67.5°方向各機(jī)組疊加尾流影響：對(duì)比 lin4(B38～B42)&lin5(B44～B48)，南區(qū) lin5離相鄰場(chǎng)區(qū)lin4間隔5.64 km(43.4D)左右的緩沖帶，lin5(B44～B48)較lin4(B38～B42)發(fā)電量降低5.7%～8.2%之間，說明該緩沖帶距離下仍受上風(fēng)向相鄰場(chǎng)區(qū)影響導(dǎo)致風(fēng)速衰減發(fā)電降低。

2017年，林芝市糧食播種面積1.691萬hm2，其中青稞播種面積為0.500萬hm2。2017年，林芝市種植的青稞品種有藏青320、藏青2000、喜拉22號(hào)、冬青18、果洛和山青9號(hào)等。2017年，從山南、日喀則、拉薩等地引進(jìn)新品種種子共142 t，品種有藏青2000、喜拉22號(hào)、冬青18號(hào)、山青9號(hào)。

場(chǎng)景 2：30°～45°扇區(qū)范圍內(nèi)，風(fēng)場(chǎng)北區(qū) lin1(B1～B12)上風(fēng)向無遮擋處于自由流風(fēng)況，lin4(B31～B42)和南區(qū)lin5(B43～B55)處于下風(fēng)向(見圖9)，統(tǒng)計(jì)各機(jī)組同期正常運(yùn)行狀態(tài)下（不包括滿發(fā)狀態(tài)）的實(shí)際出力進(jìn)行對(duì)比分析。

圖9 不同扇區(qū)條件下（30°~45°）的尾流效應(yīng)影響場(chǎng)景Fig.9 Scenes affected by wake effect under different sector conditions (30°~45°)

結(jié)果如下（見圖10）：

圖10 各機(jī)組30°～45°扇區(qū)下發(fā)電量歸一化統(tǒng)計(jì)分布圖Fig.10 Distribution diagram of power generation normalization of WTGS under different sector conditions (30°~45°)

1）上風(fēng)向無遮擋處于自由流的lin1 (B1~B12)機(jī)組發(fā)電能力差異不大，說明該扇區(qū)范圍內(nèi)，東、西向風(fēng)資源相近。

2）lin5(B43~B55)處于風(fēng)場(chǎng)北區(qū)的下風(fēng)向，由西向東受上風(fēng)向場(chǎng)區(qū)尾流影響程度不同，較自由流lin1發(fā)電降低8%~20%之間，說明該扇區(qū)范圍內(nèi)，受上風(fēng)向相鄰場(chǎng)區(qū)影響明顯，“尾流效應(yīng)”導(dǎo)致的電量降幅較大。

3）延尾流中心線37.5°方向各機(jī)組疊加尾流影響： 對(duì)比 lin1(B7～B12)&lin4(B31～B36)&lin5 (B45～B50)，南區(qū)lin5機(jī)組離相鄰場(chǎng)區(qū)的lin4間隔了4.3 km(33.3D)左右的緩沖帶，lin4、lin5較自由流機(jī)組發(fā)電分別降低20%~24%、15%~20%，lin5機(jī)組較lin4平均發(fā)電提升了3%，說明該緩沖區(qū)距離，對(duì)風(fēng)速有一定的恢復(fù)作用，下風(fēng)向風(fēng)場(chǎng)機(jī)組發(fā)電有一定提升。

場(chǎng)景 3：345°～360°扇區(qū)條件下，H7北區(qū)西部部分機(jī)組受上風(fēng)向H11風(fēng)場(chǎng)影響，南區(qū)東部部分機(jī)組處于最下風(fēng)向（見圖11），統(tǒng)計(jì)各機(jī)組同期正常運(yùn)行狀態(tài)下（不包括滿發(fā)狀態(tài)）的實(shí)際出力進(jìn)行對(duì)比分析。結(jié)果如下（見圖12）：

圖11 不同扇區(qū)條件下（345°～360°）的尾流效應(yīng)影響場(chǎng)景Fig.11 Scenes affected by wake effect under different sector conditions (345°~360°)

圖12 各機(jī)組（345°～360°）扇區(qū)下發(fā)電量歸一化統(tǒng)計(jì)分布圖Fig.12 Distribution diagram of power generation normalization of WTGS under different sector conditions (345°~360°)

1） 上風(fēng)向無風(fēng)場(chǎng)遮擋的lin1(B9~B12)機(jī)組，由西向東發(fā)電差異不大，說明該扇區(qū)由西向東風(fēng)資源相近；北區(qū)lin1離上風(fēng)向H11風(fēng)電場(chǎng)最近風(fēng)機(jī)排組間隔 4.3 km(33D)左右的緩沖帶，lin1(B1～B8)機(jī)組受上風(fēng)向相鄰風(fēng)場(chǎng)H11影響，發(fā)電較自由流機(jī)組降低8%～18%之間，說明該緩沖帶距離下機(jī)組仍受上風(fēng)向相鄰場(chǎng)區(qū)的影響，風(fēng)速衰減導(dǎo)致發(fā)電降低。

2）南區(qū) lin5(B43～B47)處于 H11、H12場(chǎng)區(qū)下風(fēng)向，中間間隔了3.05 km(23.4D)左右的緩沖帶，機(jī)組受上風(fēng)向影響程度不同，發(fā)電能力呈逐漸增大趨勢(shì)，較自由流機(jī)組發(fā)電降低幅度在20%~27%之間,說明該緩沖帶距離下機(jī)組受上風(fēng)向相鄰場(chǎng)區(qū)的影響風(fēng)速衰減導(dǎo)致發(fā)電降低。

3） 延尾流中心線352.5°方向各機(jī)組疊加尾流影響：對(duì)比 lin1(B2～B6)&lin4(B32～B36)&lin5(B51 ~B55)，南區(qū)lin5離相鄰場(chǎng)區(qū)北區(qū) lin4間隔 4.05 km(31D)左右的緩沖帶，疊加尾流影響后的lin5(B51～B55)較自由流機(jī)組發(fā)電降低20%～24%之間，較lin4(B32～B36)發(fā)電相差不大，說明該扇區(qū)條件下多重疊加尾流影響后，緩沖帶有一定的風(fēng)速恢復(fù)作用，下風(fēng)向風(fēng)場(chǎng)風(fēng)速?zèng)]有進(jìn)一步衰減。

3 結(jié)論

本文利用海上大型風(fēng)電場(chǎng)風(fēng)電機(jī)組實(shí)際運(yùn)行SCADA數(shù)據(jù)結(jié)合激光雷達(dá)同期實(shí)測(cè)風(fēng)數(shù)據(jù)，基于不同的風(fēng)向扇區(qū)條件和風(fēng)電場(chǎng)機(jī)組實(shí)際排布進(jìn)行尾流效應(yīng)場(chǎng)景分類，進(jìn)而開展實(shí)際運(yùn)行相鄰風(fēng)電場(chǎng)間的真實(shí)“尾流效應(yīng)”分析工作。結(jié)論如下：

1）對(duì)于規(guī)則排布的海上大型風(fēng)電場(chǎng)，基于實(shí)際運(yùn)行SCADA數(shù)據(jù)選取參照基準(zhǔn)機(jī)組，對(duì)各機(jī)組發(fā)電量進(jìn)行歸一化，可以較好地反映海上風(fēng)能資源分布特征及各機(jī)組發(fā)電能力的差異。

2）單一、高度集中的扇區(qū)條件下，相鄰風(fēng)電場(chǎng)處于下風(fēng)向的場(chǎng)區(qū)受 “尾流效應(yīng)”的影響，發(fā)電產(chǎn)能降幅較自由流降幅較大，對(duì)于風(fēng)向高度集中的中低風(fēng)速區(qū)域，需著重考慮周邊相鄰風(fēng)電場(chǎng)帶來的尾流損失影響。

3）相鄰風(fēng)場(chǎng)間隨著緩沖帶距離的增加，下風(fēng)向場(chǎng)區(qū)機(jī)組尾流電量衰減比隨之降低，緩沖帶需達(dá)到一定的距離，對(duì)于風(fēng)速的恢復(fù)有明顯的作用，發(fā)電產(chǎn)能才能夠有所提升，本案例單一扇區(qū)條件下，23D～44D緩沖帶距離下，尾流損失比在27%～4%之間；緩沖帶距離是場(chǎng)群“尾流效應(yīng)”影響因素之一，距離越大越有利于降低尾流損失，但與周邊相鄰風(fēng)電場(chǎng)項(xiàng)目容量、機(jī)組數(shù)量、機(jī)型、排布方案、風(fēng)向頻率分布等多因素相關(guān)，需綜合考慮。

當(dāng)然不同區(qū)域的風(fēng)電場(chǎng)如氣候條件、風(fēng)速、風(fēng)向、風(fēng)頻分布等存在差異，上述研究結(jié)論僅代表該風(fēng)電場(chǎng)項(xiàng)目案例特征，后續(xù)可以收集更多不同區(qū)域海上風(fēng)電場(chǎng)項(xiàng)目進(jìn)行進(jìn)一步分析與總結(jié)。