潘澤華，劉博，劉東華

（中國能源建設(shè)集團(tuán)廣東省電力設(shè)計(jì)研究院有限公司, 廣東 廣州 510663）

0 引言

我國是海上風(fēng)能資源大國，擁有著漫長的海岸線，達(dá)1.8萬km之長。然而隨著我國海上風(fēng)電市場快速發(fā)展，近海風(fēng)能資源逐漸不再能夠滿足人們的需求，我國海上風(fēng)電逐漸走向深海化、遠(yuǎn)?；?。因此，我國亟需各種海工設(shè)備和先進(jìn)技術(shù)，助力我國海上風(fēng)電邁入深海、遠(yuǎn)海時(shí)代和平價(jià)化時(shí)代[1]。

與此同時(shí)，自升式可移動(dòng)平臺(tái)憑借其轉(zhuǎn)場方便、可回收等優(yōu)點(diǎn)，逐漸受到了海上風(fēng)電行業(yè)的青睞。可移動(dòng)自升式平臺(tái)由平臺(tái)、樁腿和樁靴組成，通常采用預(yù)壓安裝的方式，通過預(yù)壓荷載將樁靴壓入海床土體中，為平臺(tái)提供支撐。在單層土體中預(yù)壓貫入時(shí)，樁靴貫入阻力通常隨貫入深度增加而增加，然而在復(fù)雜土層尤其是“上硬下軟”以及“夾層土”土層中預(yù)壓貫入時(shí)，樁靴貫入阻力極有可能會(huì)呈現(xiàn)下降的趨勢，造成“穿刺”現(xiàn)象[2]，進(jìn)而導(dǎo)致巨大的經(jīng)濟(jì)損失。因此，針對樁靴貫入這一過程，國內(nèi)外學(xué)者進(jìn)行了大量的研究。

Hossain等人[3-5]針對樁靴在黏土和“上硬下軟”土層中的貫入過程進(jìn)行了大量數(shù)值分析和模型試驗(yàn)。針對單層黏土，作者研究了樁靴在黏土中貫入時(shí)貫入阻力的影響因素，如基礎(chǔ)粗糙系數(shù)、土體強(qiáng)度等，并對樁靴貫入阻力進(jìn)行了歸一化處理，得到了承載力系數(shù)的大致范圍，同時(shí)，對極限空穴深度進(jìn)行了分析，得到了極限空穴深度的表達(dá)式；針對“上硬下軟”的成層土，作者分析了土體強(qiáng)度、土層厚度等因素對“穿刺”現(xiàn)象的影響。Qiu等人[6-7]利用CEL技術(shù)針對上砂下黏土層中的樁靴貫入阻力進(jìn)行了數(shù)值分析，研究了砂土層相對密實(shí)度和樁靴尺寸對貫入阻力的影響，并分析了樁靴在上砂下黏土層中的穿刺機(jī)制，指出了其與典型的承載力破壞模式的區(qū)別。Zhang等人[8]分析了樁靴在成層土中的穿刺現(xiàn)象，并分析了網(wǎng)格尺寸和貫入速率對數(shù)值試驗(yàn)的影響。作者指出，當(dāng)最小網(wǎng)格尺寸為0.05D（樁靴直徑）、貫入速率為0.1 m/s時(shí)，利用CEL技術(shù)得到的樁靴貫入阻力曲線與模型試驗(yàn)基本一致。戴笑如等人[9]通過CEL技術(shù)，分析了歐拉區(qū)域、網(wǎng)格加密區(qū)域、最小網(wǎng)格尺寸，以及樁靴貫入速率對樁靴在各種土層貫入時(shí)的貫入阻力曲線振蕩的影響。研究結(jié)果表明：歐拉域的范圍并不影響樁靴貫入阻力，當(dāng)貫入速率取0.2 m/s、最小網(wǎng)格尺寸取0.05D、加密區(qū)域取2D時(shí)，貫入阻力與實(shí)際情況更為相符。Lee等人[10]引入了一個(gè)新的應(yīng)力失效模型，進(jìn)而分析了圓形樁靴在上砂下黏土層中的貫入機(jī)制，提出了全新的計(jì)算公式，該方法對經(jīng)驗(yàn)確定的分布因子具有一定的依賴性。許浩等人[11]針對工程中常見的多層土層，提出了計(jì)算貫入阻力的新方案，即通過采用修正系數(shù)由下向上修正各土層的承載力，最終獲得多層土的承載力。并給出了避免穿刺現(xiàn)象的方法。Hu等人[12]通過一系列試驗(yàn)，提出了計(jì)算上砂下黏土層中峰值貫入阻力的修正公式，該修正公式與土體破壞應(yīng)力和砂土層土層厚度相關(guān)。試驗(yàn)結(jié)果表明，該修正公式可廣泛適應(yīng)于密砂和松砂下覆黏土土層。李颯等人[13]通過離心模型試驗(yàn)，研究了樁靴在“軟-硬-軟”土層中的貫入阻力和穿刺機(jī)理。結(jié)果表明，樁靴貫入阻力曲線與土體強(qiáng)度比值密切相關(guān)。上層軟土與硬土的強(qiáng)度比值較大時(shí)，存在兩個(gè)峰值強(qiáng)度，比值較小時(shí)，峰值強(qiáng)度僅出現(xiàn)在硬土層中。鄭敬賓等人[2]對目前出現(xiàn)的常規(guī)貫入阻力計(jì)算方法進(jìn)行了對比，指出了現(xiàn)行ISO方法[14]的保守性。

綜上所述，前人的研究主要集中于圓形樁靴在單層土或多層土中的貫入過程，很少將砂土、黏土，以及多層土進(jìn)行集中分析。因此，本文擬在前人基礎(chǔ)上，利用CEL有限元技術(shù)，系統(tǒng)分析矩形樁靴在砂土、黏土和黏土-砂土-黏土中的貫入過程，研究矩形樁靴的沉放貫入機(jī)理和貫入阻力的演變規(guī)律。

1 樁靴貫入計(jì)算方法

在樁靴貫入阻力計(jì)算這一問題中，常采用的計(jì)算方法主要有模型試驗(yàn)、數(shù)值模擬和ISO規(guī)范法。

1.1 模型試驗(yàn)

在模型實(shí)驗(yàn)中，為反映實(shí)際工程中各物理量含義，通常需要按一定的比尺關(guān)系將其縮小，進(jìn)而進(jìn)行模型試驗(yàn)。常見的比尺關(guān)系有1∶50、1∶100等。一般認(rèn)為，模型試驗(yàn)是準(zhǔn)確度最高的方案，然而由于實(shí)驗(yàn)室等問題的限制，該解決方案較為昂貴。

1.2 ISO 方法

在ISO規(guī)范中，對樁靴在單層黏土、單層砂土以及成層土的計(jì)算方法均做了具體規(guī)定。

在黏土中，樁靴貫入阻力采用式（1）計(jì)算：

式中：

p?樁靴貫入阻力（kPa）；

α ??修正后的承載力系數(shù)；

su?土體強(qiáng)度（kPa）；

p0′對應(yīng)深度處的上覆荷載（kPa）。

在砂土中，樁靴貫入阻力采用式（2）計(jì)算：

式中：

Qv?樁靴在砂土層中的貫入阻力（kPa）；

γ′?當(dāng)前土層的有效容重（kN/m3）；

dγ?壓載的深度修正系數(shù)，取1；

Nγ??壓載的承載力系數(shù)；dq?深度修正系數(shù)；

Nq承載力系數(shù)。

針對雙層土而言，規(guī)范根據(jù)貫入機(jī)制將其分為整體剪切破壞、擠土效應(yīng)和沖剪破壞，進(jìn)而選擇不同的公式計(jì)算其樁靴貫入阻力。

針對多層土，采用由下至上模式，先判定底部兩層土體破壞模式，計(jì)算其樁靴貫入阻力；之后，將兩層土體視為新的一層土體，重復(fù)上述過程，進(jìn)行計(jì)算。

1.3 數(shù)值模擬

隨著計(jì)算機(jī)技術(shù)的發(fā)展，數(shù)值模擬計(jì)算逐漸成熟。目前常規(guī)數(shù)值模擬方法有CEL、ALE和RITSS等。其中，CEL方法內(nèi)置有豐富的土體本構(gòu)關(guān)系，相較于其他方法更易訪問，是商業(yè)化最成熟的方法。因此，CEL方法在解決樁靴貫入這一大變形問題中具有明顯優(yōu)勢。本文主要采用CEL方法進(jìn)行計(jì)算。

2 CEL 有限元模型

2.1 樁靴模型

本研究中樁靴為矩形樁靴，樁靴最大截面處長邊A=14.65 m，短邊B=9.45 m，最大截面底部高度為0.605 m。其余細(xì)節(jié)見圖1。在本文中，將樁靴基礎(chǔ)約束為剛體。樁靴基礎(chǔ)采用C3D10M網(wǎng)格類型劃分，網(wǎng)格尺寸取0.05B，網(wǎng)格總數(shù)為25 000個(gè)。

圖1 樁靴模型Fig.1 The model of spudcan

2.2 土體模型

在本文中，分別選取均質(zhì)黏土、非均質(zhì)黏土、砂土和成層土來分析樁靴貫入過程，具體土體參數(shù)如表1所示。

表1 土體參數(shù)Tab.1 Soil parameter

考慮到計(jì)算的時(shí)效性，考慮到模型的對稱性，本文僅建立1/4有限元模型。圖2為3層土的土體模型的示意圖，在模型建立過程中，為避免由于土體范圍過小導(dǎo)致的邊界效應(yīng)，土體沿長軸方向和短軸方向分別取5A和5B，空氣層厚度為10 m，土體總厚度為50 m。同時(shí)，土體采用結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格進(jìn)行劃分，網(wǎng)格類型為EC3D8R。根據(jù)Zhang等人[8]和戴笑如等人[9]的建議，最小網(wǎng)格尺寸取0.05B，最小網(wǎng)格區(qū)域取2A×2A，網(wǎng)格總數(shù)為 68 800 個(gè)。

圖2 土體模型Fig.2 Finite element model of soil

考慮到在插樁的過程中，海洋土體常處于飽和不排水狀態(tài)。因此，在本文中采用總應(yīng)力分析法進(jìn)行分析。針對砂土土層，采用摩爾-庫倫屈服準(zhǔn)則，作為巖土領(lǐng)域最常用的準(zhǔn)則之一，其表達(dá)式為：

式中：

σ1?最大主應(yīng)力（kPa）；

σ3?最小主應(yīng)力（kPa）；

c?粘聚力（kPa）；

φ ?摩擦角（°）。

在該屈服準(zhǔn)則中，土體材料的破壞僅與最大主應(yīng)力 σ1和最小主應(yīng)力 σ3有關(guān)，而與中主應(yīng)力 σ2無關(guān)。

針對黏土土層，采用Tresca屈服準(zhǔn)則，該屈服準(zhǔn)則是摩爾-庫倫屈服準(zhǔn)則特殊工況，其表達(dá)式為：

2.3 接觸屬性

在本文中，樁靴與土體之間采用通用基礎(chǔ)，其法向行為采用硬接觸。同時(shí)，為分析粗糙程度對樁靴貫入阻力的影響，法相行為則分別采用光滑接觸、粗糙接觸和摩擦系數(shù)μ=0.6罰接觸。

2.4 邊界條件

在本文中，在對稱邊界，即1/4截面處建立對應(yīng)的對稱速度約束，在土體外邊界建立固定速度約束。

為避免樁靴貫入阻力曲線的振蕩，根據(jù)Zhang等人[8]的建議，樁靴貫入速率取0.1 m/s。

2.5 模型驗(yàn)證

Hossain等人[15]針對成層土進(jìn)行了一系列離心試驗(yàn)，本文僅選取一組工況進(jìn)行對比，驗(yàn)證CEL方法的可行性。在該工況中，樁靴直徑D=3 m；上層土體為均質(zhì)土厚度為 4.5 m，土體強(qiáng)度subs=13.4 kPa，土體剛度E=250su；下層土體為線性增加土體，土體強(qiáng)度su=8+2（z-4.5）kPa，土體剛度E=250su。具體模擬結(jié)果如圖3所示。圖中顯示，CEL計(jì)算方法得到的樁靴貫入阻力曲線與離心試驗(yàn)得到的結(jié)果具有良好的吻合性，說明了CEL方法的可行性。

圖3 CEL驗(yàn)證Fig.3 Validation of CEL

3 土體流動(dòng)機(jī)理

本節(jié)根據(jù)表1列出的5種典型土體強(qiáng)度分布開展了大變形分析，包括單層均質(zhì)黏土、單層非均質(zhì)黏土、單層砂土及兩種易發(fā)生“穿刺”破壞風(fēng)險(xiǎn)的黏-砂-黏、硬黏-軟黏-硬黏的軟土夾心分層土此5種強(qiáng)度斷面分布，研究了樁靴在不同土層分布工況下貫入過程的土體流動(dòng)機(jī)理。

3.1 均質(zhì)黏土中土體流動(dòng)機(jī)理

本文以工況1為例分析樁靴在黏土中貫入時(shí)的土體流動(dòng)機(jī)制。

圖4為樁靴在均質(zhì)黏土中貫入時(shí)的速度場。其中實(shí)線為空氣層與土體的分割線。圖4(a)為樁靴剛與土體接觸時(shí)的土體速度矢量圖，此時(shí)樁靴周圍的土體在擠土作用下發(fā)生斜向外流動(dòng)，土體表面逐漸發(fā)生隆起，樁靴上部逐漸形成空穴；當(dāng)樁靴貫入深度z/B=0.5時(shí)，樁靴周圍土體斜向外流動(dòng)趨勢消失，空穴側(cè)壁土體呈現(xiàn)豎直向上的流動(dòng)趨勢，如圖4(b)所示；之后，隨著貫入深度的增加，在圖4(c)中，樁靴周圍土體的流動(dòng)模式發(fā)生改變，在擠土作用下，空穴側(cè)壁土體出現(xiàn)回流的趨勢；在圖4(d)中，土體表面的速度場消失，土體表面隆起逐漸穩(wěn)定，不再發(fā)生改變；當(dāng)樁靴貫入深度z/B=1.2時(shí)，隨著空穴側(cè)壁土體回流，樁靴上部空穴逐漸被回流土體填充，如圖4(e)所示；之后隨著樁靴貫入深度的進(jìn)一步增加，樁靴上部空穴深度逐漸保持穩(wěn)定，此時(shí)土體僅發(fā)生局部回流，其流動(dòng)模式在之后的貫入過程中保持穩(wěn)定，不再發(fā)生改變，如圖4(f)所示。

圖4 工況1中不同深度下的土體速度場Fig.4 Velocity field of soil at different depths in case 1

3.2 非均質(zhì)黏土中土體流動(dòng)機(jī)理

圖5為樁靴在非均質(zhì)黏土中貫入時(shí)的速度場。圖5(a)顯示，當(dāng)樁靴貫入深度較淺時(shí)，樁靴周圍土體斜向上流出，土體產(chǎn)生隆起，與均質(zhì)土中土體流動(dòng)基本一致；當(dāng)樁靴貫入一定深度時(shí)，樁靴周圍土體產(chǎn)生回流，如圖5(b)所示；隨著貫入深度的進(jìn)一步增加，在重力的作用下，隆起土體斜向下流動(dòng)，同時(shí)樁靴周圍土體產(chǎn)生回流，此時(shí)位于樁靴頂部的空穴由回流土體和斜向下流動(dòng)的土體共同填充，如圖5(c)所示；在圖5(d)中，空穴深度不再發(fā)生改變，土體運(yùn)動(dòng)模式與均質(zhì)土保持一致，僅發(fā)生局部回流。

圖5 工況2中不同深度下的土體速度場Fig.5 Velocity field of soil at different depths in case 2

3.3 砂土中土體流動(dòng)機(jī)理

圖6為樁靴在砂土中貫入時(shí)的土體速度場。在樁靴貫入前期階段，在樁靴擠土作用下，土體發(fā)生斜向上流動(dòng)，土體表面發(fā)生隆起，與黏土中基本一致，如圖6(a)所示；之后隨著樁靴貫入，樁靴土體流動(dòng)模式發(fā)生改變，前期隆起的土體在重力作用下，其流動(dòng)方向發(fā)生改變，轉(zhuǎn)變?yōu)樾毕蛳铝鲃?dòng)，如圖6(b)所示；之后，樁靴上部空穴逐漸被斜向下流動(dòng)的土體填充，而位于樁靴邊緣的土體僅在局部范圍內(nèi)出現(xiàn)回流趨勢，并不會(huì)直接填充其周圍空穴，如圖6(c)所示；之后，隨著貫入深度增加，土體持續(xù)斜向下流動(dòng)填充樁靴上部空穴，之前土體隆起的位置形成弧線，受此影響，其空穴深度并不保持恒定，如圖6(d)所示。

圖6 工況3中不同深度下的土體速度場Fig.6 Velocity field of soil at different depths in case 3

3.4 黏-砂-黏土體中土體流動(dòng)機(jī)理

圖7為樁靴在黏-砂-黏土體中的貫入阻力曲線，圖中顯示，在樁靴貫入深度達(dá)到B點(diǎn)之前，樁靴貫入阻力緩慢增加；之后，在B-C段，樁靴貫入阻力迅速增加；之后，其增長趨勢放緩，但仍呈增加趨勢。

圖7 工況4中樁靴貫入阻力Fig.7 Penetration resistance of spudcan in case 4

為更好地說明土體流動(dòng)機(jī)理，將圖8所示的土體速度場與樁靴貫入阻力曲線直接聯(lián)系起來。

圖8 工況4中不同深度下的土體速度場Fig.8 Velocity field of soil at different depths in case 4

當(dāng)樁靴貫入至A點(diǎn)時(shí)，此時(shí)樁靴周圍土體斜向上流出，產(chǎn)生隆起，樁靴頂部產(chǎn)生空穴。當(dāng)樁靴貫入至B點(diǎn)處，樁靴周圍土體產(chǎn)生回流，并在重力的作用下逐漸填充空穴，此時(shí)樁靴貫入深度逐漸接近黏土底部，但從圖中可以看出，此時(shí)樁靴擠土作用尚未對底部砂土層產(chǎn)生影響。因此在A-B段，樁靴貫入阻力主要由黏土層提供。當(dāng)樁靴貫入至C點(diǎn)時(shí)，頂部黏土層在重力作用下持續(xù)坍塌流出，砂土向下流動(dòng)，并產(chǎn)生楔形砂塞，對底部黏土層產(chǎn)生影響。因此在B-C段，隨著樁靴逐漸貫入至砂土層中，由于砂土層抗剪能力更強(qiáng)，因此樁靴貫入阻力迅速增加。在C-D段，隨著樁靴貫入深度的進(jìn)一步增加，頂部黏土層運(yùn)動(dòng)趨勢保持不變，砂土層產(chǎn)生斜向下流動(dòng)的趨勢，而底部黏土層則產(chǎn)生回流，砂層被攜帶進(jìn)入下層黏土，此時(shí)樁靴貫入阻力由底部粘土層提供。

3.5 硬-軟-硬黏土中土體流動(dòng)機(jī)理

圖9 為樁靴在黏（硬）-黏（軟）-黏（硬）土體中的貫入阻力曲線。圖中顯示，當(dāng)樁靴貫入深度較淺時(shí)，樁靴承載力快速增加，之后隨著樁靴的貫入而逐漸減小，當(dāng)貫入深度z/B=1.8時(shí)，樁靴貫入阻力再次增加?？梢钥闯?，由于土層強(qiáng)度的影響，樁靴貫入阻力存在明顯的穿刺現(xiàn)象。

圖9 工況5中樁靴貫入阻力Fig.9 Penetration resistance of spudcan in case 5

圖10(a)顯示，在樁靴貫入較淺時(shí)，由于頂部土層強(qiáng)度較高，僅產(chǎn)生局部向上的流動(dòng)趨勢，而軟黏土土層由于強(qiáng)度較低，產(chǎn)生明顯的斜向下位移，此時(shí)樁靴貫入阻力由頂部硬黏土層和軟黏土層共同提供。之后隨著樁靴貫入深度的增加，樁靴逐漸貫入到軟黏土層，此時(shí)軟黏土層產(chǎn)生局部回流，并產(chǎn)生填充空穴的趨勢，而頂部黏土層部分土體被樁靴帶走，逐漸形成土塞，如圖10(b)所示。隨著樁靴貫入深度的進(jìn)一步增加，樁靴逐漸接近底部硬黏土層，在這一過程中，頂部黏土層形成的土塞逐漸與頂部黏土層失去聯(lián)結(jié)，被側(cè)向擠出，而軟黏土層則在回流趨勢的影響下逐漸填充空穴，如圖10(c)所示，在這一階段中，樁靴貫入阻力由軟黏土土層提供，同時(shí)由于土塞的側(cè)向擠出，有效樁靴尺寸逐漸減小，因此樁靴貫入阻力有所減小。當(dāng)樁靴貫入深度z/B＞1.8時(shí)，底部硬黏土層產(chǎn)生典型的一般剪切破壞，即土體斜向上流動(dòng)，軟黏土層仍保持回流填充空穴的運(yùn)動(dòng)趨勢。在這一過程中，樁靴基礎(chǔ)對底部硬黏土層產(chǎn)生影響，因此其樁靴貫入阻力迅速增加。

圖10 工況5中不同深度下的土體速度場Fig.10 Velocity field of soil at different depths in case 5

4 摩擦系數(shù)影響分析

為分析摩擦系數(shù)對樁靴貫入阻力和土體流動(dòng)的影響，本文以工況2為例，分別采用光滑接觸、粗糙接觸和摩擦系數(shù)μ=0.6的罰接觸和模擬樁靴基礎(chǔ)的法向行為。圖11為不同摩擦設(shè)置下的樁靴貫入阻力曲線圖，圖中顯示，雖然摩擦系數(shù)有所不同，其貫入阻力基本完全一致。據(jù)此，可認(rèn)為其土體流動(dòng)機(jī)理亦保持一致。

圖11 不同摩擦系數(shù)下的樁靴貫入阻力Fig.11 Penetration resistance of pile boots under different friction coefficients

5 案例分析

以東南沿海某實(shí)際工程為例，對樁靴施加9 200 t預(yù)壓荷載，觀察矩形樁靴在該場地的適應(yīng)性。該場地的土體材料參數(shù)如表2所示。

表2 工程土體參數(shù)Tab.2 Engineering soil parameter

圖12為ISO方法和CEL方法計(jì)算得到的樁靴貫入阻力曲線圖。圖中顯示，在預(yù)壓荷載作用下，利用CEL方法在HE土體中得到的預(yù)壓深度為2 m，在LE工況下得到的預(yù)壓深度為12 m；用CEL方法在HE土體中得到的預(yù)壓深度為2 m，在LE工況下得到的預(yù)壓深度為13 m。兩種方法得到的預(yù)壓深度基本一致。圖中顯示，場地1HE（ISO）在2 m及15 m深度處有明顯的貫入阻力降低，這是與ISO計(jì)算“穿刺”風(fēng)險(xiǎn)時(shí)的假定相關(guān)，在分層土交界處計(jì)算時(shí)強(qiáng)度的降低將按照保守的已出現(xiàn)“穿刺”風(fēng)險(xiǎn)破壞模式計(jì)算。但是，從HE工況的強(qiáng)度分布看，第2層為深厚硬土層，盡管強(qiáng)度在降低，但不易發(fā)生“穿刺”風(fēng)險(xiǎn)，這可以通過平行的大變形模擬結(jié)果看出，由于大變形模擬可以準(zhǔn)確地反映土體材料在樁靴貫入過程中的流動(dòng)，在樁靴貫入過程中上部的軟硬混合土層可被樁靴帶入下層，使得貫入曲線并沒有顯著的“脆性”響應(yīng)（即沖剪破壞區(qū)），同樣地在15 m處的ISO計(jì)算曲線也不應(yīng)認(rèn)為存在“穿刺”風(fēng)險(xiǎn)，因此可認(rèn)定場地1HE工況無穿刺風(fēng)險(xiǎn)。另外，規(guī)范方法和有限元方法給出隨深度的貫入曲線趨勢基本一致。在黏-黏交界處，有限元給出結(jié)果更為保守，在黏-砂-黏交界處，規(guī)范法給出結(jié)果更為保守。

圖12 不同方法計(jì)算得到的樁靴貫入阻力Fig.12 The penetration resistance of spudcan calculated by different methods

6 結(jié)論

本文利用CEL有限元技術(shù)，針對矩形樁靴，分析了樁靴在多種土層貫入時(shí)的土體流動(dòng)機(jī)理和貫入阻力，并分析了摩擦系數(shù)的影響，研究結(jié)果如下：

1）在樁靴貫入前期，土體均產(chǎn)生擠壓破壞，發(fā)生斜向上流動(dòng)。

2）貫入至一定深度時(shí)，樁靴上部空穴發(fā)生填充?？昭ㄌ畛浞绞桨ㄓ斜砻嫣鲃?dòng)填充、側(cè)壁回流填充以及二者組合3種。

3）摩擦系數(shù)并不影響樁靴貫入阻力和土體流動(dòng)機(jī)理。

4）樁靴穿刺現(xiàn)象的出現(xiàn)與土層強(qiáng)度密切相關(guān)。當(dāng)樁靴穿越“硬-軟”土層時(shí)，極有可能產(chǎn)生穿刺現(xiàn)象。

5）插樁深度的預(yù)測建議按照規(guī)范和有限元模擬相結(jié)合的方法開展設(shè)計(jì)，以保證預(yù)測的可靠性。