龔永智，王本利，甘通文，周?泉，蔣麗忠

外剪力墻-內(nèi)框架混凝土結(jié)構(gòu)的振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)研究

龔永智1，王本利1，甘通文2，周?泉3，蔣麗忠1

(1. 中南大學(xué)土木工程學(xué)院，長(zhǎng)沙 410075；2. 廣州市花都區(qū)赤坭鎮(zhèn)人民政府，廣州 510800；3. 中國建筑第五工程局有限公司，長(zhǎng)沙 410004)

為了研究外剪力墻-內(nèi)框架混凝土結(jié)構(gòu)這一新型結(jié)構(gòu)體系的抗震性能，基于原型設(shè)計(jì)了1/7比例的16層模型，選取了LANDERS波、SFERN波和一組人工波進(jìn)行了振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)．分析了結(jié)構(gòu)的破壞現(xiàn)象、動(dòng)力特性、加速度反應(yīng)、位移響應(yīng)及應(yīng)變反應(yīng)，根據(jù)層間位移角并結(jié)合試驗(yàn)現(xiàn)象綜合評(píng)估了其抗震性能．結(jié)果顯示：在7度頻遇地震和7度基本地震作用下結(jié)構(gòu)表面未觀察到裂縫，基本頻率下降不超過2%；在7度罕遇地震作用下，模型剛度線性退化，僅第2層頂部轉(zhuǎn)角墻連梁端部出現(xiàn)豎向微裂縫，層間位移小于規(guī)范規(guī)定的彈塑性限值，結(jié)構(gòu)受到輕微破壞；在8度罕遇地震作用下，裂縫進(jìn)一步發(fā)展，最大層間位移角達(dá)到1/72，結(jié)構(gòu)破壞程度加??；在8度半罕遇地震作用下，3層連梁端部徹底開裂、剪力墻底部水平貫穿，結(jié)構(gòu)受損嚴(yán)重但未倒塌．結(jié)構(gòu)下部方向的抗側(cè)剛度不足，若適當(dāng)加強(qiáng)底部，則結(jié)構(gòu)的整體抗震性能可進(jìn)一步提高．綜合來看，外剪力墻-內(nèi)框架結(jié)構(gòu)體系能夠滿足我國現(xiàn)行抗震規(guī)范“小震不壞、中震可修、大震不倒”的抗震設(shè)防要求．剪力墻剛度遠(yuǎn)大于內(nèi)部框架柱，所以地震作用主要由外部剪力墻承擔(dān)，內(nèi)部框架柱在試驗(yàn)結(jié)束后仍保持完好，說明該結(jié)構(gòu)體系能夠在滿足我國現(xiàn)行抗震規(guī)范基本要求的基礎(chǔ)上實(shí)現(xiàn)內(nèi)部空間的靈活劃分．

混凝土結(jié)構(gòu)；剪力墻-框架結(jié)構(gòu)；動(dòng)力特性；抗震性能

混凝土在結(jié)構(gòu)工程中被廣泛使用[1]，國內(nèi)外學(xué)者對(duì)傳統(tǒng)鋼筋混凝土框架-剪力墻結(jié)構(gòu)體系的抗震性能開展了大量理論研究，并提出了諸多抗震設(shè)計(jì)理論和計(jì)算方法[2-6]．Jamnani等[7]從能量的角度提出了新的抗震設(shè)計(jì)方法．熊仲明等[8]通過擬動(dòng)力試驗(yàn)表明，在水平地震作用下，框架-剪力墻結(jié)構(gòu)各構(gòu)件的屈服順序依次為剪力墻根部、框架各層梁端、框架各柱端根部，整體結(jié)構(gòu)的承載力和變形能力取決于剪力墻的延性和耗能能力，且當(dāng)彈塑性變形較大時(shí)，結(jié)構(gòu)的性能主要取決于剪力墻根部截面的性能．盧巧玲等[9]基于能量準(zhǔn)則建立了數(shù)學(xué)模型并提出優(yōu)化算法，為框架剪力墻結(jié)構(gòu)中剪力墻位置的設(shè)計(jì)提供了有效的方法和依據(jù)．而非傳統(tǒng)布置的框架-剪力墻結(jié)構(gòu)的抗震性能還有待進(jìn)一步研究．

振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)作為研究結(jié)構(gòu)抗震的重要手段之一，能夠直觀、真實(shí)地再現(xiàn)結(jié)構(gòu)受地震作用的影響，因此國內(nèi)外學(xué)者對(duì)框架-剪力墻結(jié)構(gòu)開展了大量振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)研究，給現(xiàn)行規(guī)范提供了修改思路[10]，提出設(shè)計(jì)建議[11-12]．盧嘉麗[13]設(shè)計(jì)了高強(qiáng)配筋框架-剪力墻結(jié)構(gòu)模型進(jìn)行了有限元模擬，進(jìn)行了抗震性能分析．Kim等[14]設(shè)計(jì)了一個(gè)2×3跨6層高的足尺框架-剪力墻結(jié)構(gòu)模型進(jìn)行了振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)，證實(shí)了結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度退化對(duì)于結(jié)構(gòu)的地震反應(yīng)有很大影響；三維地震作用下的結(jié)構(gòu)最大位移比二維地震或者一維地震更大．除此之外，學(xué)者們還提出了框架-剪力墻體系的改進(jìn)方案，并通過振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)驗(yàn)證了新方案的合理性[15-17]．

內(nèi)部剪力墻的布設(shè)與外部框架柱的突出棱角會(huì)對(duì)建筑結(jié)構(gòu)的使用功能造成一定影響，也難以滿足大空間使用需求．本文研究了一種新型建筑結(jié)構(gòu)體系，該結(jié)構(gòu)外部為剪力墻，內(nèi)部為框架結(jié)構(gòu)(簡(jiǎn)稱外剪內(nèi)框結(jié)構(gòu))，這種結(jié)構(gòu)與傳統(tǒng)的剪力墻內(nèi)置結(jié)構(gòu)相比能夠?qū)崿F(xiàn)內(nèi)部大開間，便于后期使用空間的靈活布置．然而目前關(guān)于這種結(jié)構(gòu)體系的文獻(xiàn)較少，為了研究其抗震性能，本文制作了1/7比例的16層模型，選取了LANDERS波、SFERN波和一組人工波進(jìn)行了振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)．分析了結(jié)構(gòu)的破壞現(xiàn)象、動(dòng)力特性、加速度反應(yīng)、位移響應(yīng)及應(yīng)變反應(yīng)，根據(jù)層間位移角并結(jié)合試驗(yàn)現(xiàn)象綜合評(píng)估了其抗震性能．

1?試驗(yàn)概況

1.1?工程背景

本工程原型結(jié)構(gòu)平面采用簡(jiǎn)單規(guī)則的矩形，長(zhǎng)13.15m，寬8.3m；豎向布置規(guī)則、均勻，各樓層形式保持一致，共16層，高48m．整體結(jié)構(gòu)由外部剪力墻、內(nèi)部十字型框架及樓板組成．其中，左右兩側(cè)外部剪力墻為一字型，前后為U型，墻體厚200mm；框架柱尺寸為300mm×400mm，樓板厚130mm．建筑結(jié)構(gòu)安全等級(jí)為二級(jí)，設(shè)計(jì)使用年限為50年，建筑抗震設(shè)防類別為丙類，抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.1，設(shè)計(jì)地震分組為第1組，建筑場(chǎng)地類別為Ⅱ類．其結(jié)構(gòu)布置如圖1所示．

圖1?原型結(jié)構(gòu)布置

1.2?模型簡(jiǎn)介

綜合考慮振動(dòng)臺(tái)臺(tái)面尺寸及承載能力、吊車的起吊能力、模型縮尺后高度、現(xiàn)場(chǎng)施工準(zhǔn)備布置的便利等方面，本文選取的振動(dòng)臺(tái)模型試驗(yàn)設(shè)計(jì)相似常數(shù)如表1所示．

表1?試驗(yàn)?zāi)Ｐ拖嗨瞥?shù)

Tab.1?Similarity scaling factors of the test model

根據(jù)等效承載力原則，模型墻、梁、板混凝土選用M10砂漿(抗壓強(qiáng)度10.8MPa，彈性模量1.18×104MPa)，柱混凝土選用M18砂漿(抗壓強(qiáng)度18.5MPa，彈性模量0.98×104MPa)，鋼筋選用12#～22#鍍鋅鐵絲，單個(gè)構(gòu)件的鋼筋采用焊接方式，梁柱節(jié)點(diǎn)處的錨固方式為搭接后用鐵絲綁扎．模型結(jié)構(gòu)配筋情況如圖2所示，其剪力墻的配筋情況如表2所示．

圖2?模型結(jié)構(gòu)配筋情況

表2?剪力墻配筋情況

Tab.2?Reinforcement of shear wall

試驗(yàn)?zāi)Ｐ偷鬃某叽鐬?.8m×2.3m×0.3m．模型每層自重0.272t，根據(jù)相似關(guān)系進(jìn)行完全配重，1～15層附加質(zhì)量均為0.223t，16層附加質(zhì)量0.117t．模型的施工過程以及模型全貌如圖3所示．

圖3?模型結(jié)構(gòu)施工過程和模型全貌

1.3?測(cè)點(diǎn)布置

試驗(yàn)中共布置18個(gè)位移傳感器、32個(gè)加速度傳感器和64個(gè)混凝土應(yīng)變片．其中，位移傳感器分別在底板、1、3、5、7、10、13層各設(shè)2個(gè)測(cè)點(diǎn)(測(cè)點(diǎn)和測(cè)點(diǎn))，屋頂設(shè)4個(gè)測(cè)點(diǎn)()．加速度傳感器布置樓層與位移傳感器相同，布置位置為測(cè)點(diǎn)．應(yīng)變測(cè)點(diǎn)布置在1、3、5、10層(S1～S17)，分布于剪力墻底部、連梁端部節(jié)點(diǎn)、框架梁柱端部節(jié)點(diǎn)處．測(cè)點(diǎn)布置情況如圖4所示．

圖4?測(cè)點(diǎn)布置

1.4?加載方案

根據(jù)7度抗震設(shè)防及Ⅱ類場(chǎng)地要求，試驗(yàn)選取了LANDERS波、SFERN波和一組人工波(RGB波)．各地震動(dòng)反應(yīng)譜及加速度時(shí)程分別如圖5和圖6所示．

振動(dòng)臺(tái)臺(tái)面輸入的加速度峰值(PGA)經(jīng)相似關(guān)系處理后，按從小到大的輸入順序依次為0.054(7度頻遇)、0.15(7度基本)、0.337(7度罕遇)、0.612(8度罕遇)、0.781(8度半罕遇)．LANDERS波、SFERN波為雙向地震動(dòng)輸入；雙向輸入時(shí)，主要方向加速度峰值與次要方向加速度峰值之比為1.00∶0.85．試驗(yàn)加載工況如表3所示．

圖5?加速度反應(yīng)譜

圖6?地震波加速度時(shí)程曲線

表3?振動(dòng)臺(tái)加載工況

Tab.3?Loading cases of shaking table

注：①在試驗(yàn)開始前和每級(jí)烈度加載完畢后輸入PGA為0.05的雙向白噪聲掃頻；②工況第1個(gè)字母F/B/R表示頻遇/基本/罕遇烈度；數(shù)字7/8/8＋表示7度/8度/8度半地震；第2個(gè)字母L/S/R表示LANDERS波/SFERN波/RGB波；末尾的///表示為主的雙向/為主的雙向/單向/單向地震動(dòng)輸入．

2?結(jié)果與討論

2.1?試驗(yàn)現(xiàn)象

試驗(yàn)主要現(xiàn)象如圖7所示．

在7度頻遇和7度基本地震動(dòng)輸入下，模型整體完好，表面沒有可見的裂縫，結(jié)構(gòu)基本處于彈性工作階段．

在7度罕遇地震動(dòng)輸入下，模型在第3層剪力墻底部開始出現(xiàn)水平微裂縫，如圖7(a)所示；在第2層頂部L型轉(zhuǎn)角墻連梁端部出現(xiàn)豎向微裂縫，如圖7(b)所示，模型僅出現(xiàn)輕微破壞．

在8度罕遇地震動(dòng)輸入下，第3層剪力墻裂縫延伸發(fā)展為通長(zhǎng)裂縫，如圖7(c)所示，上部多層L型轉(zhuǎn)角墻連梁端部出現(xiàn)細(xì)微的裂縫，模型破壞程度進(jìn)一步加?。?/p>

在8度半罕遇地震動(dòng)輸入下，第3層轉(zhuǎn)角墻及連梁端部徹底開裂，轉(zhuǎn)角墻間的外部剪力墻沿水平方向徹底貫穿，并向周圍延伸出多條斜向裂縫，如圖7(d)所示；且因混凝土剝落嚴(yán)重，導(dǎo)致鐵絲外露并被部分拉斷，如圖7(e)所示；上部轉(zhuǎn)角墻連梁端部產(chǎn)生了更多的細(xì)微裂縫．

此外，第2層外部剪力墻中的U型剪力墻出現(xiàn)一條水平裂縫，如圖7(f)所示．這時(shí)模型破壞較嚴(yán)重，但仍具有一定抗震能力，內(nèi)部框架梁柱保持完好.

2.2?動(dòng)力特性

通過白噪聲掃頻得到的模型結(jié)構(gòu)自振頻率和阻尼比如圖8所示．對(duì)應(yīng)和方向的自振頻率分別為3.485Hz和4.197Hz，表明方向的剛度小于方向．7度頻遇和7度基本地震動(dòng)輸入后，結(jié)構(gòu)自振頻率基本無變化，阻尼比稍有增加．7度罕遇地震動(dòng)輸入后模型結(jié)構(gòu)整體剛度明顯下降．8度罕遇和8度半罕遇地震動(dòng)輸入后，結(jié)構(gòu)自振頻率進(jìn)一步下降，阻尼比繼續(xù)上升．試驗(yàn)結(jié)束時(shí)，模型結(jié)構(gòu)、向1階自振頻率相較地震作用前分別下降29.96%、26.07%，整體剛度退化嚴(yán)重．

2.3?加速度反應(yīng)

將各樓層測(cè)點(diǎn)加速度反應(yīng)峰值除以底座測(cè)點(diǎn)加速度反應(yīng)峰值，得到的模型結(jié)構(gòu)各層加速度放大系數(shù)如圖9所示．由圖可知：①向加速度反應(yīng)小于向；加速度放大系數(shù)曲線沿層高呈S型變化，大致在第7層和第13層處發(fā)生明顯轉(zhuǎn)折，這說明模型結(jié)構(gòu)破壞部位主要在下部；②臺(tái)面輸入PGA增加時(shí)，模型結(jié)構(gòu)加速度放大系數(shù)有所下降．在7度頻遇和7度基本地震作用前后，頂層加速度放大系數(shù)基本維持不變，此時(shí)結(jié)構(gòu)基本處于彈性狀態(tài)；在7度罕遇地震作用后，向頂層加速度放大系數(shù)明顯下降，模型受到輕微損傷，結(jié)構(gòu)處于彈塑性階段；③在8度罕遇和8度半罕遇地震作用后，頂層加速度放大系數(shù)進(jìn)一步減小，結(jié)構(gòu)進(jìn)入塑性階段，模型破壞嚴(yán)重．

圖8?結(jié)構(gòu)模型動(dòng)力特性

圖9?不同水準(zhǔn)地震作用下模型結(jié)構(gòu)加速度放大系數(shù)

2.4?位移反應(yīng)

試驗(yàn)中各工況地震作用下模型結(jié)構(gòu)相對(duì)底座最大位移反應(yīng)曲線如圖10所示．由圖可知：①地震作用前期，模型向位移反應(yīng)大于向位移反應(yīng)．但向位移增長(zhǎng)速度快于向，且最終向位移大于向；造成這種現(xiàn)象的原因可能是模型底部存在施工缺陷，并且向、向的地震波頻譜存在差異，導(dǎo)致前期向位移過大；②同水準(zhǔn)地震作用下，模型位移反應(yīng)在結(jié)構(gòu)下部增長(zhǎng)較快．從7度罕遇地震作用開始，第1層向位移較上部結(jié)構(gòu)發(fā)生明顯突變．

2.5?應(yīng)變反應(yīng)

試驗(yàn)中應(yīng)變片布置在剪力墻底部、連梁端部節(jié)點(diǎn)、框架梁柱端部節(jié)點(diǎn)處，試驗(yàn)中不同水準(zhǔn)地震作用下模型結(jié)構(gòu)最大應(yīng)變幅值分布如圖11所示(圖中數(shù)據(jù)缺失處表示應(yīng)變片在試驗(yàn)過程中損壞)．直到7度罕遇地震作用前，應(yīng)變隨地震輸入加速度呈線性變化，剪力墻最大應(yīng)變幅值為155με．在7度罕遇地震作用下，第3層L型剪力墻根部應(yīng)變片發(fā)生破壞．隨著地震動(dòng)繼續(xù)增大，除第5層外的其余L型剪力墻處應(yīng)變片全部被破壞．試驗(yàn)結(jié)束時(shí)U型剪力墻處應(yīng)變也較大，最大拉、壓應(yīng)變分別達(dá)到1046με、592με，但應(yīng)變片沒有發(fā)生破壞．內(nèi)部框架梁柱應(yīng)變始終較小，只有第3層框架梁端應(yīng)變?cè)?度半罕遇地震作用下出現(xiàn)較大突變，其最大拉、壓應(yīng)變分別為572με、372με，這是因?yàn)榇藭r(shí)第3層外部剪力墻徹底貫穿，內(nèi)部框架受地震影響變大．各水準(zhǔn)地震作用下，外部剪力墻應(yīng)變遠(yuǎn)大于內(nèi)部框架的應(yīng)變；因?yàn)橛捎诩袅Φ目倓偠冗h(yuǎn)大于內(nèi)部框架柱，因此水平地震作用主要由剪力墻承擔(dān)，而框架柱受地震影響較小，較大的應(yīng)變出現(xiàn)在剪力墻底部等關(guān)鍵部位．

圖11?不同水準(zhǔn)地震作用下模型結(jié)構(gòu)應(yīng)變幅值分布

3?抗震性能評(píng)估

根據(jù)我國《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB5011—2010)規(guī)定的層間位移與層高比值的最大值，結(jié)合模型振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)的現(xiàn)象和結(jié)果，對(duì)原型結(jié)構(gòu)的抗震性能進(jìn)行評(píng)估．在各工況地震作用下結(jié)構(gòu)層間位移角如圖12所示．

在7度頻遇地震作用下模型層間位移角小于彈性規(guī)范值(1/800)，整體處于彈性工作狀態(tài)，結(jié)構(gòu)無需修理即可正常使用，滿足“小震不壞”的要求．在7度基本地震作用下，雖然層間位移角在底層有突變且超過彈性限值，但模型整體尚完好，剛度退化不明顯，滿足“中震可修”的要求．

在7度罕遇地震作用下，結(jié)構(gòu)模型底部位移進(jìn)一步增大，最大層間位移角為1/115，小于彈塑性層間位移角限值(1/100)，且剛度明顯下降，模型處于彈塑性階段，滿足“大震不倒”的要求．在8度罕遇地震作用下，第1層向最大層間位移角達(dá)到1/72，超過了規(guī)范規(guī)定的彈塑性層間位移角限值，說明底部3層為結(jié)構(gòu)薄弱層，結(jié)構(gòu)進(jìn)入塑性階段．在8度半罕遇地震作用下，底層層間位移角繼續(xù)增大，結(jié)構(gòu)破壞嚴(yán)重但沒有發(fā)生整體倒塌，仍有一定抗震能力．

可見，外剪力墻-內(nèi)框架混凝土原型結(jié)構(gòu)能夠滿足7度抗震設(shè)防要求，若適當(dāng)加強(qiáng)底層，其整體抗震性能還有提升的潛力．

圖12?不同水準(zhǔn)地震作用下模型結(jié)構(gòu)最大層間位移角反應(yīng)

4?結(jié)?論

外剪內(nèi)框結(jié)構(gòu)與傳統(tǒng)框剪結(jié)構(gòu)相比空間布置靈活，容易滿足建筑使用要求．為研究其抗震性能，進(jìn)行了幾何相似比為1/7的整體結(jié)構(gòu)振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)研究，分析了不同水準(zhǔn)地震作用下試驗(yàn)?zāi)Ｐ偷钠茐默F(xiàn)象、動(dòng)力特性、加速度、位移響應(yīng)以及應(yīng)變反應(yīng)，并對(duì)其抗震性能做出了綜合評(píng)定．得出了以下主要結(jié)論.

(1) 在7度頻遇和7度基本地震作用下，結(jié)構(gòu)保持完好，剛度變化不明顯；在7度罕遇地震作用下，結(jié)構(gòu)最大層間位移角為1/115，小于我國建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范限制的1/100．在8度罕遇甚至8度半罕遇地震作用下結(jié)構(gòu)破壞嚴(yán)重但沒有發(fā)生整體倒塌破壞；說明鋼筋混凝土外剪內(nèi)框結(jié)構(gòu)振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)設(shè)計(jì)基本合理，結(jié)構(gòu)本身能夠滿足我國現(xiàn)行抗震設(shè)計(jì)規(guī)范中“小震不壞、中震可修、大震不倒”的抗震設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)．

(2) 地震作用中后期結(jié)構(gòu)模型底部3層破壞比較嚴(yán)重，且向?qū)娱g位移角遠(yuǎn)大于向，結(jié)構(gòu)中上部層間位移則較?。f明下部3層是結(jié)構(gòu)薄弱層，應(yīng)適當(dāng)加強(qiáng)底部尤其是加強(qiáng)向剛度．構(gòu)件以受拉損傷為主，其薄弱部位為左右兩側(cè)外部剪力墻各層根部以及U型墻．在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)予以重視，可采取適當(dāng)抗震構(gòu)造措施改善其抗震性能．

(3) 試驗(yàn)結(jié)束時(shí)剪力墻破壞嚴(yán)重，而框架柱仍然保持完好，應(yīng)變也較小，說明地震作用主要由外部剪力墻承擔(dān)．可見外剪內(nèi)框結(jié)構(gòu)可以實(shí)現(xiàn)內(nèi)部空間的靈活劃分．

(4) 在同水準(zhǔn)的3種地震波作用下，結(jié)構(gòu)加速度反應(yīng)和結(jié)構(gòu)位移反應(yīng)存在明顯差異，說明不同地震波對(duì)鋼筋凝土外剪內(nèi)框結(jié)構(gòu)模型結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的影響不同，非常有必要選用多種地震波研究結(jié)構(gòu)的抗震性能．

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Shaking Table Test of the External Shear Wall and Internal Frame RC Structure

Gong Yongzhi1，Wang Benli1，Gan Tongwen2，Zhou Quan3，Jiang Lizhong1

(1. School of Civil Engineering，Central South University，Changsha 410075，China；2. Chini Town People’s Government of Huadu District of Guangzhou Municipality，Guangzhou 510800，China；3. CSCEC Fifth Engineering Bureau Co.，Ltd.，Changsha 410004，China)

To assess the seismic performance of an external shear wall and internal frame RC structure，a 1/7scale 16-story model was designed. The LANDERS and SFERN waves and an artificial wave were selected，and a shaking table test was conducted. The failure phenomenon，dynamic characteristics，acceleration，displacement，and strain of the structure were analyzed. The seismic performance was evaluated. Results show that，under the action of a 7-degree frequent earthquake or a 7-degree basic earthquake，no cracks were observed，and the basic frequency de-creased by less than 2%. Under the action of a 7-degree rare earthquake，the stiffness of the model degraded linearly，the connecting beam of the second-story corner wall cracked，the interlayer displacement was less than the elastic-plastic limit in the code，and the structure was marginally damaged. Under the action of an 8-degree rare earthquake，cracks developed，the interlayer displacement angle reached 1/72，and the structural damage intensi-fied. Under the action of an 8.5-degree rare earthquake，the three-story connecting beam split，the bottom of the shear wall penetrated horizontally，and the structure was seriously damaged but did not collapse. The stiffness in thedirection of the lower part of the structure was insufficient；if the bottom was strengthened，the seismic perform-ance of the structure can be improved. The external shear wall and internal frame RC structure system can meet the seismic requirements of China’s current seismic code “no damage in a small earthquake，repairable in a medium earthquake，and no collapse in a large earthquake”. Since the stiffness of the shear wall was more than that of the internal frame column，the seismic action was mainly borne by the external shear wall，and the internal column remained intact after the test，which indicates that the structural system can realize the flexible division of internal space based on the requirements of China’s current seismic code.

RC structure；shear wall and frame structure；dynamic characteristics；seismic performance

10.11784/tdxbz202112033

TU375；TU375.4

A

0493-2137(2023)03-0301-10

2021-12-20；

2022-03-01.

龔永智（1978—??），男，博士，教授.

龔永智，gyzcsu@csu.edu.cn.

國家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(51978662)；湖南省自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(2020JJ4705).

Supported by the National Natural Science Foundation of China(No.51978662)，the Natural Science Foundation of Hunan Province，China(No.2020JJ4705).

(責(zé)任編輯：金順愛)