宋和強(qiáng) 張大偉 王鵬 陳永鋒 孫強(qiáng)

股骨頭壞死（osteonecrosis of femoral head，ONFH）是指由于各種原因?qū)е卵\(yùn)受損、骨細(xì)胞壞死、無菌性炎癥直至晚期出現(xiàn)髖關(guān)節(jié)疼痛及功能嚴(yán)重受限的進(jìn)展性疾病，需通過人工關(guān)節(jié)置換手術(shù)恢復(fù)髖關(guān)節(jié)功能[1]。對(duì)于中青年ONFH 患者，由于人工關(guān)節(jié)的使用壽命及髖關(guān)節(jié)翻修術(shù)難度高、風(fēng)險(xiǎn)大、并發(fā)癥多的問題，保髖手術(shù)具有明確的現(xiàn)實(shí)意義[2]。

對(duì)于中日友好醫(yī)院分型（China-Japan Friendship Hospital，CJFH）L2型股骨頭壞死的保髖治療[3]，日本醫(yī)生Sugioka等[4]提出了股骨轉(zhuǎn)子間旋轉(zhuǎn)截骨術(shù)，用正常的股骨頭替代負(fù)重區(qū)壞死的部分，避免股骨頭繼續(xù)塌陷。之后保髖手術(shù)不斷創(chuàng)新改進(jìn)，如經(jīng)外科脫位入路股骨頸基底部旋轉(zhuǎn)截骨術(shù)，取得了更好的療效[5-6]。Sugioka 在術(shù)中使用松質(zhì)骨螺釘進(jìn)行固定[4]，有固定不穩(wěn)定的情況[7]。股骨頸內(nèi)固定系統(tǒng)（femoral neck system，F(xiàn)NS）是近年來治療股骨頸骨折的新型固定裝置，具有穩(wěn)定固定、損傷小的特點(diǎn)[8]。其能否應(yīng)用于旋轉(zhuǎn)截骨術(shù)，國內(nèi)外的研究罕有報(bào)道。本研究通過有限元分析方法，比較FNS和空心螺釘作為內(nèi)固定裝置應(yīng)用于股骨頸基底部旋轉(zhuǎn)截骨的生物力學(xué)特點(diǎn)，為臨床實(shí)踐提供了理論依據(jù)。

1 材料與方法

1.1 股骨模型的建立

招募1名健康男性青年，身高186 cm，體重70 kg，體重指數(shù)20.23 kg/m2，無骨結(jié)核、骨折、骨腫瘤、骨質(zhì)疏松等運(yùn)動(dòng)系統(tǒng)異常，自愿成為本次實(shí)驗(yàn)的志愿者。使用聯(lián)影uCT 760 128 排螺旋CT 自第5 腰椎平面至脛骨中上段進(jìn)行掃描得到二維橫斷圖像，球管電壓140 kV，電流216 mA，掃描層厚1.0 mm，以DICOM格式保存。將數(shù)據(jù)導(dǎo)入Mimics 21.0 軟件，通過閾值劃分、蒙版編輯、區(qū)域增長等命令建立股骨皮質(zhì)骨、松質(zhì)骨、CJFH 分型L2 型的壞死區(qū)域模型（壞死累及股骨頭外側(cè)柱，中央、內(nèi)側(cè)柱存留）[9-10]。將模型以STL 格式導(dǎo)入圖形處理軟件Geomagic 2013 軟件中，進(jìn)行刪除釘狀物、松弛、重劃網(wǎng)格和擬合曲面，建立股骨皮質(zhì)骨、松質(zhì)骨、壞死區(qū)的三維實(shí)體模型（見圖1）。

圖1 股骨三維模型及截骨后旋轉(zhuǎn)的三維模型：A. 股骨模型；B. 模擬股骨頸基底部截骨；C. 截骨后向前旋轉(zhuǎn)90°的模型；D. 截骨后向后旋轉(zhuǎn)180°的模型

1.2 旋轉(zhuǎn)截骨術(shù)模型的建立

股骨模型以STEP 文件導(dǎo)入三維工程軟件SolidWorks 2017中，按照改良的旋轉(zhuǎn)截骨術(shù)式于股骨頸基底部創(chuàng)建橫斷面[5-6]，截骨面垂直于股骨頸軸線，以股骨頸軸線旋轉(zhuǎn)截骨塊，近端截骨塊與遠(yuǎn)端股骨于截骨面對(duì)合。選擇力學(xué)性能較好的兩種旋轉(zhuǎn)角度，即向前旋轉(zhuǎn)90°及向后旋轉(zhuǎn)180°[11]，分別創(chuàng)建股骨截骨模型（見圖1）。

1.3 內(nèi)固定模型的建立

在SolidWorks 2017中，參照強(qiáng)生公司FNS及空心螺釘數(shù)據(jù)建立兩組內(nèi)固定裝置模型。FNS組：動(dòng)力棒直徑為10 mm，與鎖定板成130°角，與動(dòng)力棒位于同一套筒的防旋釘直徑為6.4 mm，與動(dòng)力棒成7.5°角。鎖定板遠(yuǎn)端以2 枚鎖定螺釘與股骨干連接，鎖定螺釘直徑為5 mm；空心螺釘組：螺釘長90 mm，中空直徑為2.6 mm，光桿部分直徑為4.8 mm，螺紋部分直徑為7.3 mm，螺紋長度16 mm。將內(nèi)固定模型與股骨截骨模型進(jìn)行裝配，F(xiàn)NS及空心螺釘組參考臨床固定方式置入，完成旋轉(zhuǎn)截骨后植入內(nèi)固定的模型創(chuàng)建（見圖2）。

圖2 四種截骨后內(nèi)固定的三維模型：A. 前旋90°FNS固定的模型；B. 前旋90°空心螺釘固定的模型；C. 后旋180°FNS 固定的模型；D. 后旋180°空心螺釘固定的模型

1.4 材料屬性賦予

在ANSYS 的庫中輸入皮質(zhì)骨、松質(zhì)骨、壞死區(qū)、內(nèi)固定的材料參數(shù)[12-13]。為簡化模型及節(jié)省求解時(shí)間，將所有模型的材質(zhì)簡化，均為連續(xù)均勻并具有各向同性的線彈性材料，內(nèi)固定裝置由鈦合金材料組成[13]（見表1）。

表1 有限元模型材料屬性

1.5 網(wǎng)格劃分

模型的網(wǎng)格劃分設(shè)置：將相關(guān)性設(shè)置為100，相關(guān)中心設(shè)置為“Fine”，單元尺寸設(shè)置為2.0 mm，過渡設(shè)置為“Slow”（見圖3、圖4）。網(wǎng)格劃分后單元數(shù)和節(jié)點(diǎn)數(shù)見表2。

表2 四種有限元模型的節(jié)點(diǎn)數(shù)和單元數(shù)

圖3 模型結(jié)構(gòu)及網(wǎng)格劃分：A. FNS模型；B. 空心螺釘模型；C. FNS內(nèi)固定植入模型；D. 三枚空心螺釘植入模型

圖4 截骨后內(nèi)固定模型：A. 前旋90°FNS固定的模型；B. 前旋90°空心螺釘固定的模型；C. 后旋180°FNS固定的模型；D. 后旋180°空心螺釘固定的模型

1.6 加載載荷及設(shè)置約束條件

根據(jù)相關(guān)生物力學(xué)研究，載荷為自身質(zhì)量的2 ～ 3倍，將2 100 N載荷引入近端截骨塊中心，接觸面為截骨旋轉(zhuǎn)后股骨頭上方負(fù)重區(qū)。設(shè)置載荷方向在冠狀面上與股骨干軸成13°角，在矢狀面上與股骨干軸成8°角[12]。設(shè)置內(nèi)固定裝置與骨、螺釘與骨、內(nèi)固定之間的接觸面為綁定連接，設(shè)置模型截骨面的接觸面為摩擦接觸，摩擦系數(shù)設(shè)置為0.46。設(shè)置股骨遠(yuǎn)端為固定界面不可移動(dòng)。通過比較先前研究的最大應(yīng)力和位移來驗(yàn)證該模型，結(jié)果相似，筆者認(rèn)為該模型是可靠的[12]（見圖5）。

圖5 施加載荷及約束條件：A. 施加載荷示意圖；B. 股骨遠(yuǎn)端固定面

1.7 評(píng)價(jià)指標(biāo)

有限元分析中使用以下評(píng)價(jià)指標(biāo)：①股骨近端截骨塊的Von Mises 應(yīng)力分布和峰值；②內(nèi)固定裝置的Von Mises應(yīng)力分布和峰值；③壞死區(qū)的Von Mises應(yīng)力分布和峰值；④股骨近端截骨塊的位移分布和最大位移；⑤內(nèi)固定裝置的位移分布和最大位移；⑥壞死區(qū)的位移分布和最大位移；⑦股骨的位移分布和最大位移。

2 結(jié)果

截骨后旋轉(zhuǎn)內(nèi)固定模型的有限元分析結(jié)果如表3所示。

表3 截骨后旋轉(zhuǎn)內(nèi)固定模型的有限元分析結(jié)果

2.1 股骨近端截骨塊的Von Mises應(yīng)力分布和峰值

股骨近端截骨塊的Von Mises應(yīng)力主要分布在截骨面下方靠近股骨距處。應(yīng)力峰值為：前旋90°FNS組110.4 MPa；前旋90°空心螺釘組210.07 MPa；后旋180°FNS組33.878 MPa；后旋轉(zhuǎn)180°空心螺釘組39.227 MPa。FNS 組近端截骨塊的Von Mises應(yīng)力更?。ㄒ妶D6、表3）。

圖6 股骨近端截骨塊的應(yīng)力分布于截骨面下方靠近股骨距處：A. 前旋90°FNS組；B. 前旋90°空心螺釘組；C. 后旋180°FNS組；D. 后旋180°空心螺釘組

2.2 內(nèi)固定裝置的Von Mises應(yīng)力分布和峰值

內(nèi)固定裝置的Von Mises應(yīng)力主要分布在截骨面附近內(nèi)固定裝置的表面，向近端及遠(yuǎn)端分散。應(yīng)力峰值為：前旋90°FNS組178.91 MPa；前旋90°空心螺釘組121.68 MPa；后旋180°FNS組148.89 MPa；后旋180°空心螺釘組97.747 MPa。FNS組承受的應(yīng)力更大（見圖7、表3）。

圖7 內(nèi)固定裝置的應(yīng)力分布：A. 前旋90°FNS組；B. 前旋90°空心螺釘組；C. 后旋180°FNS組；D. 后旋180°空心螺釘組

2.3 壞死區(qū)的Von Mises應(yīng)力分布和峰值

壞死區(qū)的Von Mises應(yīng)力主要分布在與內(nèi)固定裝置接觸面附近。應(yīng)力峰值為：前旋90°FNS 組1.146 6 MPa；前旋90°空心螺釘組2.083 2 MPa；后旋180°FNS組0.677 7 MPa；后旋180°空心螺釘組1.051 1 MPa。FNS組壞死區(qū)應(yīng)力更?。ㄒ妶D8、表3）。

圖8 壞死區(qū)的應(yīng)力分布：A. 前旋90°FNS組；B. 前旋90°空心螺釘組；C. 后旋180°FNS組；D. 后旋180°空心螺釘組

2.4 股骨近端截骨塊的位移分布和最大位移

股骨近端截骨塊的位移峰值位于股骨頭負(fù)重區(qū)的頂端，從近端向遠(yuǎn)端逐漸減小。位移峰值為：前旋90°FNS組14.652 mm；前旋90°空心螺釘組14.89 mm；后旋180°FNS組14.563 mm；后旋180°空心螺釘組14.741 mm。FNS組近端截骨塊的位移峰值更?。ㄒ妶D9、表3）。

圖9 股骨近端截骨塊的變形云圖：A. 前旋90°FNS組；B. 前旋90°空心螺釘組；C. 后旋180°FNS組；D. 后旋180°空心螺釘組

2.5 內(nèi)固定裝置的位移分布和最大位移

內(nèi)固定裝置的位移集中于內(nèi)固定裝置的近端，最大位移位于內(nèi)固定裝置的上方最頂端。位移峰值為：前旋90°FNS 組14.115 mm；前旋90°空心螺釘組14.527 mm；后旋180°FNS 組13.983 mm；后旋180°空心螺釘組14.281 mm。FNS組的位移峰值更小（見圖10、表3）。

圖10 內(nèi)固定裝置的變形云圖：A. 前旋90°FNS組；B. 前旋90°空心螺釘組；C. 后旋180°FNS組；D. 后旋180°空心螺釘組

2.6 壞死區(qū)的位移分布和最大位移

壞死區(qū)的最大位移位于旋轉(zhuǎn)后的壞死區(qū)上方最頂端，從近端向遠(yuǎn)端逐漸減小。位移峰值為：前旋90°FNS 組14.508 mm；前旋90°空心螺釘組14.741 mm；后旋180°FNS組14.256 mm；后旋180°空心螺釘組14.409 mm。FNS組壞死區(qū)的位移峰值更?。ㄒ妶D11、表3）。

圖11 壞死區(qū)的變形云圖：A. 前旋90°FNS組；B. 前旋90°空心螺釘組；C. 后旋180°FNS組；D. 后旋180°空心螺釘組

2.7 股骨的位移分布和最大位移

股骨的最大位移位于旋轉(zhuǎn)后的股骨頭負(fù)重區(qū)頂端，從近端向遠(yuǎn)端逐漸減小。位移峰值為：前旋90°FNS 組14.652 mm；前旋90°空心螺釘組14.89 mm；后旋180°FNS組14.563 mm；后旋180°空心螺釘組14.741 mm。FNS組股骨的位移峰值更?。ㄒ妶D12、表3）。

圖12 股骨的變形云圖：A. 前旋90°FNS組；B. 前旋90°空心螺釘組；C. 后旋180°FNS組；D. 后旋180°空心螺釘組

3 討論

據(jù)報(bào)道，我國成人非創(chuàng)傷性O(shè)NFH 的發(fā)病率為0.725%，具有逐漸年輕化的趨勢，多發(fā)生于20 ～ 50歲[14-15]，若不及時(shí)采取干預(yù)措施，80%的患者4年內(nèi)將發(fā)生股骨頭塌陷，這意味著髖關(guān)節(jié)功能發(fā)生不可逆性的損毀，最終只能選擇人工髖關(guān)節(jié)置換術(shù)。鑒于人工髖關(guān)節(jié)置換術(shù)的翻修難度大，對(duì)于部分中青年患者在塌陷前期可以進(jìn)行保髖治療。及時(shí)進(jìn)行保留患者自身股骨頭的治療，可以達(dá)到推遲甚至避免人工髖關(guān)節(jié)置換術(shù)的目的。中國成人股骨頭壞死臨床診療指南推薦對(duì)中日友好醫(yī)院分型L2型患者采用經(jīng)股骨頸基底部旋轉(zhuǎn)截骨術(shù)[16]。傳統(tǒng)的股骨粗隆間旋轉(zhuǎn)截骨術(shù)可能會(huì)改變粗隆間線、股骨前傾角而導(dǎo)致術(shù)后撞擊、限制活動(dòng)度和股骨假體接觸面減少等問題[17]。目前改進(jìn)后經(jīng)外科脫位股骨頸基底部旋轉(zhuǎn)截骨術(shù)具有以下優(yōu)點(diǎn)：①外科脫位技術(shù)可以安全完整地進(jìn)行手術(shù)操作，不影響股骨頭血供；②股骨頸形態(tài)類似圓形，于基底部旋轉(zhuǎn)截骨后截骨面對(duì)合良好，固定后股骨頸形態(tài)類似正常形態(tài)，減小截骨塊前后突出的問題；③基底部截骨對(duì)股骨近端的髓腔形態(tài)就沒有影響，如保髖失敗轉(zhuǎn)行人工關(guān)節(jié)置換術(shù)，對(duì)股骨近端的擴(kuò)髓及假體固定沒有影響[6,18]。此外，基底部旋轉(zhuǎn)截骨可相對(duì)增大旋轉(zhuǎn)角度，增加術(shù)后股骨頭完好率及三維動(dòng)態(tài)完好率，可獲得更高的Harris 評(píng)分及手術(shù)預(yù)后[19]。本研究模擬中日友好醫(yī)院分型L2型股骨頭壞死，根據(jù)既往對(duì)于旋轉(zhuǎn)截骨術(shù)旋轉(zhuǎn)角度的研究，選擇生物力學(xué)性能更好的前旋90°及后旋180°兩個(gè)角度進(jìn)行旋轉(zhuǎn)截骨[11]。

對(duì)于旋轉(zhuǎn)截骨術(shù)內(nèi)固定裝置的選擇，Sugioka報(bào)道的股骨轉(zhuǎn)子間旋轉(zhuǎn)截骨術(shù)最初選擇的是松質(zhì)骨螺釘[4]。既往研究中對(duì)旋轉(zhuǎn)截骨術(shù)患者進(jìn)行隨訪發(fā)現(xiàn)保髖成功率并不一致，為17% ～ 70%，可能的原因之一是內(nèi)固定裝置不夠穩(wěn)定牢固，影響到保髖手術(shù)的療效及轉(zhuǎn)行人工髖關(guān)節(jié)置換術(shù)[20]。目前沒有一種專門針對(duì)旋轉(zhuǎn)截骨固定的內(nèi)固定裝置。因此，如果能找到一種穩(wěn)定性及力學(xué)性能更加優(yōu)異的內(nèi)固定裝置，將能進(jìn)一步提高旋轉(zhuǎn)截骨術(shù)的保髖成功率。近年來，一種新型股骨頸內(nèi)固定系統(tǒng)被開發(fā)出來用于治療不穩(wěn)定性股骨頸骨折，已取得相對(duì)較好的臨床效果[21-22]。目前國內(nèi)外尚少見關(guān)于其是否能應(yīng)用于旋轉(zhuǎn)截骨術(shù)的研究，其固定效果如何尚未見到相關(guān)文獻(xiàn)發(fā)表。本實(shí)驗(yàn)將新型股骨頸內(nèi)固定系統(tǒng)與空心螺釘進(jìn)行對(duì)比，探究兩者作為旋轉(zhuǎn)截骨術(shù)的內(nèi)固定裝置的生物力學(xué)性能。

不管是前旋90°還是后旋180°的模型中，從應(yīng)力峰值方面分析，股骨近端截骨塊和壞死區(qū)的應(yīng)力峰值FNS組小于空心螺釘組；從位移峰值方面分析，股骨近端截骨塊、內(nèi)固定裝置、壞死區(qū)和股骨整體的位移峰值FNS組小于空心螺釘組。此結(jié)果與Stoffel 等[23]對(duì)新鮮尸體標(biāo)本進(jìn)行力學(xué)分析的結(jié)果相似，均認(rèn)為與3 枚空心螺釘相比，F(xiàn)NS 顯示出更高的整體結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性。進(jìn)一步分析股骨近端截骨塊的應(yīng)力分布，F(xiàn)NS 組應(yīng)力峰值比空心螺釘組減少十分明顯（前旋90°減少47.45%；后旋180°減少13.64%），說明FNS力學(xué)性能更好，相比空心螺釘更不易出現(xiàn)術(shù)后股骨頸短縮、股骨短縮等并發(fā)癥。分析股骨近端截骨塊的位移分布，F(xiàn)NS組截骨塊的最大及最小位移的差值較?。ㄇ靶?0°2.371 mm＜2.541 mm，后旋180°2.709 mm＜2.826 mm），說明FNS 組截骨塊的形變更小，展示了FNS 的支撐效果。分析內(nèi)固定裝置的應(yīng)力分布，F(xiàn)NS的主要集中在截骨面附近動(dòng)力棒的表面，分布相比空心螺釘更加均勻?？招穆葆攽?yīng)力集中于截骨面附近，接近螺釘中部，分布更加集中。雖然FNS組的應(yīng)力峰值更高，與相關(guān)有限元分析研究結(jié)果相同[12]，但最大應(yīng)力峰值178.91 MPa仍遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于鈦合金材料的屈服強(qiáng)度[24]，故應(yīng)力對(duì)于內(nèi)固定裝置的影響非常小。分析內(nèi)固定裝置的位移，F(xiàn)NS的位移峰值更小，但最大及最小位移的差值相比空心螺釘大（前旋90° 4.385 mm＞3.108 mm，后旋180°4.4639 mm＞3.099 mm），這可能與FNS的整體長軸要比空心螺釘?shù)拈L度更長有關(guān)。本實(shí)驗(yàn)中特別對(duì)壞死區(qū)的應(yīng)力進(jìn)行分析，發(fā)現(xiàn)FNS組明顯小于空心螺釘組，前旋90°的模型中，F(xiàn)NS組應(yīng)力峰值比空心螺釘組減小了44.96%，后旋180°模型中，F(xiàn)NS組應(yīng)力峰值減小了35.52%。分析壞死區(qū)的位移，F(xiàn)NS組的壞死區(qū)最大及最小位移的差值較?。ㄇ靶?0°1.396 mm＜1.493 mm，后旋180°1.498 mm＜1.523 mm），說明FNS 組壞死區(qū)的形變更小。此外模型中股骨的整體位移均為由股骨近端向遠(yuǎn)端逐漸減小，符合人體股骨受力下的形變趨勢，且FNS組小于空心螺釘組。以上結(jié)果說明FNS作為內(nèi)固定裝置能夠更好地達(dá)到旋轉(zhuǎn)截骨術(shù)這一保髖手術(shù)的手術(shù)目的，即將位于負(fù)重區(qū)的股骨頭的壞死區(qū)轉(zhuǎn)至非負(fù)重區(qū)，將尚完好的骨和軟骨移至負(fù)重區(qū)，推遲或避免壞死區(qū)的進(jìn)一步塌陷[4]。

在維持截骨塊穩(wěn)定及預(yù)防股骨頸短縮方面，F(xiàn)NS 通過抗旋釘與動(dòng)力棒的成角固定，可以有效防止截骨塊的位移，同時(shí)通過動(dòng)力棒多達(dá)20 mm的滑動(dòng)加壓效果，可防止空心螺釘常見的并發(fā)癥（如退釘?shù)惹闆r）發(fā)生。在多循環(huán)的載荷下，具有成角穩(wěn)定的FNS可以提供有效的抗內(nèi)翻變形能力[25]。與動(dòng)力髖螺釘相比，F(xiàn)NS 可提供相似的力學(xué)支撐效果，但FNS應(yīng)用于旋轉(zhuǎn)截骨術(shù)時(shí)，股骨損失的骨量更少，對(duì)股骨近端的髓腔形態(tài)影響更小，對(duì)于壞死區(qū)進(jìn)一步塌陷的情況，對(duì)于轉(zhuǎn)行人工關(guān)節(jié)置換術(shù)的影響更小[18,23]。

此外，對(duì)比前旋90°和后旋180°兩種旋轉(zhuǎn)角度，不論是使用FNS還是空心螺釘作為內(nèi)固定裝置，后旋180°的手術(shù)方式表現(xiàn)出了更為優(yōu)秀的生物力學(xué)穩(wěn)定性。原因可能是旋轉(zhuǎn)180°之后，股骨的結(jié)構(gòu)改變相對(duì)更少，近端截骨塊與遠(yuǎn)端股骨接觸面更大，對(duì)于力的傳導(dǎo)性能更好。

本研究的局限性主要來自以下幾個(gè)方面：①股骨模型是定義為均值連續(xù)的具有各項(xiàng)同性彈性材料的前提下進(jìn)行的，實(shí)際上人體骨骼是具有各向異性的材料，但研究的目的是整體趨勢，這樣的設(shè)置認(rèn)為是合理的；②設(shè)定旋轉(zhuǎn)角度為前旋90°及后旋180°，實(shí)際上旋轉(zhuǎn)截骨術(shù)的旋轉(zhuǎn)角度可取決于壞死區(qū)的大小和旋轉(zhuǎn)后壞死區(qū)是否移出負(fù)重區(qū)；③本研究模擬的截骨及內(nèi)固定裝置的手術(shù)過程為理想過程，即股骨頸截骨面于頸干角方向垂直，三枚空心螺釘?shù)目臻g排布均為互相平行，實(shí)際臨床實(shí)踐過程中較難達(dá)到理想程度；④FNS相較于空心螺釘還具有抗旋轉(zhuǎn)力上的優(yōu)勢，本研究團(tuán)隊(duì)將在進(jìn)一步研究過程中進(jìn)行探究。

總之，與空心螺釘相比，無論是向前旋轉(zhuǎn)90°還是向后旋轉(zhuǎn)180°，F(xiàn)NS提供了更優(yōu)秀的生物力學(xué)穩(wěn)定性，可以創(chuàng)造更有利于截骨面愈合的力學(xué)環(huán)境，是旋轉(zhuǎn)截骨術(shù)治療CJFH L2 型股骨頭壞死更為可靠的內(nèi)固定裝置，為臨床上將股骨頸內(nèi)固定系統(tǒng)用于旋轉(zhuǎn)截骨術(shù)提供了一定的理論依據(jù)，減少這一保髖手術(shù)可能出現(xiàn)的并發(fā)癥，從而保證延緩股骨頭壞死進(jìn)展甚至避免人工關(guān)節(jié)置換的手術(shù)療效。