趙文景，王敬，錢其豪，于春磊，張民，劉慧卿，黃義濤

（1.中國石油大學(xué)（北京）油氣資源與探測國家重點實驗室，北京 102249；2.中國石油大學(xué)（北京）教育部重點實驗室，北京 102249；3.中國石油勘探開發(fā)研究院，北京 100083；4.中國石化勝利油田分公司勘探開發(fā)研究院，山東 東營 257015；5.西南石油大學(xué)石油與天然氣工程學(xué)院，四川 成都 610500）

注水開發(fā)是砂巖油藏的主要開發(fā)方式， 影響水驅(qū)效率的因素眾多，如油水黏度［1］、注采結(jié)構(gòu)［2-3］、儲層物性差異［4-5］等。 在這些因素的綜合影響下，流速相近的區(qū)域明顯差異化， 出現(xiàn)的優(yōu)勢滲流通道對水驅(qū)效率產(chǎn)生較大影響［6］，優(yōu)勢滲流通道的體積、位置及演化規(guī)律始終是研究重點。 目前多采用生產(chǎn)數(shù)據(jù)分析［7-8］、示蹤劑監(jiān)測［9］、試井［10］、人工智能［11］等方法識別優(yōu)勢滲流通道。但這些研究方法計算得到的高通量區(qū)集中在井周，較難定量表征整個水驅(qū)過程中優(yōu)勢滲流通道在油藏深部的演化規(guī)律。

儲層非均質(zhì)性［12-13］分為平面非均質(zhì)性及垂向非均質(zhì)性，會導(dǎo)致水驅(qū)開發(fā)過程中注入水波及體積降低［14］，直接影響原油采出程度［15-16］。 物理模擬［17］作為非均質(zhì)性油藏水驅(qū)規(guī)律的主要研究方法之一， 多采用串并聯(lián)填砂管/巖心［18］和三維物理模型［19］的方式模擬非均質(zhì)儲層。但前者僅能模擬一維線性流動，后者采集儲層深部滲流參數(shù)準(zhǔn)確性較差，還需與數(shù)值模擬有機(jī)結(jié)合，明確非均質(zhì)性對水驅(qū)影響規(guī)律。 而且學(xué)者還忽略了廣泛存在的隔夾層這一地質(zhì)特征［20-22］，注入水會沿隔夾層不連續(xù)處的竄流通道向其他區(qū)域繞流， 導(dǎo)致水驅(qū)效率低下以及水驅(qū)改善措施低效。

本文設(shè)計制作了2 種非均質(zhì)性的油藏物理模型，開展了水驅(qū)油實驗， 結(jié)合物理模擬實驗結(jié)果及水驅(qū)后巖心測試數(shù)據(jù)，建立了相應(yīng)的數(shù)值反演模型，基于滲流理論提出優(yōu)勢滲流通道定量表征方法， 揭示了非均質(zhì)油藏水驅(qū)優(yōu)勢滲流通道演化規(guī)律， 得到了2 種油藏水驅(qū)優(yōu)勢滲流通道演化特征曲線， 評價了原井位水驅(qū)改善措施的有效性， 明確了滲透率級差對優(yōu)勢滲流通道演化及剩余油分布的影響規(guī)律。

1 非均質(zhì)油藏水驅(qū)物理模擬方法

1．1 模型設(shè)計及參數(shù)

沉積界面是導(dǎo)致平面非均質(zhì)性的主要原因之一，又因不同的沉積結(jié)構(gòu)單元特征及分布差異［23-25］分為平行河道型、交叉河道型、分支河道型等。 本文以分支河道型作為研究對象， 通過各區(qū)滲透率及主河道區(qū)深度差異設(shè)置， 模擬平面非均質(zhì)性及河流流向?qū)е碌某练e相體積變化，并采用完整的五點井網(wǎng)構(gòu)建模型（見圖1）。

圖1 分支河道油藏物理模型Fig.1 Physical model of branch channel reservoir

在考慮垂向非均質(zhì)性的基礎(chǔ)上將隔夾層特征化，設(shè)計如圖2 所示具有一定厚度和2 個層間竄流條帶的隔夾層泛連通油藏地質(zhì)模型。 由于該類油藏受隔夾層及垂向非均質(zhì)影響［26-27］，會出現(xiàn)各層生產(chǎn)差異較大的情況，所以在使用“一注一采”布井方式的基礎(chǔ)上，在同一位置布置到達(dá)各層的3 口采出井， 分別用于計量各層的產(chǎn)液量。 基于方程分析法和量綱分析法［28］確定2種非均質(zhì)油藏水驅(qū)物理模擬相似準(zhǔn)則數(shù)， 根據(jù)幾何相似、運動相似及動力相似的原則，設(shè)計分支河道油藏模型及隔夾層泛連通油藏模型實驗參數(shù)（見表1）。

表1 驅(qū)油實驗物理模型參數(shù)Table 1 Parameters of physical model of oil displacement experiment

圖2 隔夾層泛連通油藏物理模型Fig.2 Physical model of reservoir with a partly connected interlayer

1．2 實驗方案

實驗裝置主要包括驅(qū)替系統(tǒng)、計量系統(tǒng)、溫度控制系統(tǒng)、數(shù)據(jù)監(jiān)測與采集系統(tǒng)以及物理模型（見圖3），驅(qū)替系統(tǒng)包括ISCO 恒速恒壓泵以及油、水中間容器。 實驗溫度為45 ℃。

圖3 水驅(qū)物理模擬流程Fig．3 Process of physical simulation of water flooding

實驗用油為15#白油（45 ℃的黏度為12 mPa·s，密度為0．8 g/cm3），注入水為蒸餾水（45 ℃的黏度為1 mPa·s，密度為0．997 g/cm3）。

在原井位進(jìn)行水驅(qū)改善措施較其他方法具有低成本、易操作的優(yōu)點。 對含水率達(dá)到98%的生產(chǎn)井依次采取關(guān)井措施，模擬井網(wǎng)調(diào)整與生產(chǎn)層系調(diào)整措施，直至最后一口井含水率達(dá)到98%時結(jié)束實驗。

1．3 實驗步驟

1）模型注入氮氣憋壓，檢查裝置氣密性后抽真空。

2）將模型置于恒溫箱中，從3 個方面保證油、水充分飽和。 一是，以1 mL/min 低速注入，防止油、水“指進(jìn)”；二是，對于分支河道油藏模型采用“一口井注入、其他井分別開啟”的方法，將模型側(cè)置，使注入井位于下部，利用重力使油水充分飽和；三是，對于隔夾層泛連通油藏模型，各層布置生產(chǎn)井，在模型側(cè)置的基礎(chǔ)上采用分層飽和的方法，即關(guān)閉其他2 層后（即其他2 口生產(chǎn)井），對單層的生產(chǎn)井、注入井交替飽和油、水。

3）將預(yù)熱至實驗溫度（45 ℃）的蒸餾水分別以2，3 mL/min 的速度注入分支河道、 隔夾層泛連通油藏模型，收集并計量采出液體積。

4）依據(jù)實驗方案，在采出井含水率達(dá)到98%時，對不同類型模型采用不同的調(diào)控措施。

5）沿模型不同區(qū)域、不同方向鉆取巖心，對各巖心進(jìn)行滲透率、飽和度及油水相對滲透率等參數(shù)的測定，建立2 個模型的相對滲透率曲線［29］。

2 優(yōu)勢滲流通道定量表征

2．1 數(shù)值反演模型

數(shù)值反演模型完全按照實驗中流體、巖石參數(shù)、井網(wǎng)配置建立，網(wǎng)格步長為0．01 m×0．01 m×0．01 m，頂深為0.01 m，巖石壓縮系數(shù)為2．5×10-4MPa-1，注入壓力為101.3 kPa，其他參數(shù)如表2 所示，數(shù)值模型網(wǎng)格系統(tǒng)如圖4 所示。 分支河道油藏數(shù)值模型在縱向網(wǎng)格第1—第8 層設(shè)置主河道及分支河道， 隔層泛連通油藏數(shù)值模型在縱向網(wǎng)格第8 層和第16 層設(shè)置泛連通隔層。

表2 2 種油藏數(shù)值模型參數(shù)Table 2 Numerical model parameters of two kinds of reservoirs

圖4 2 種油藏數(shù)值模型網(wǎng)格系統(tǒng)Fig．4 Numerical model grid systems for two kinds of reservoirs

2．2 優(yōu)勢滲流通道定量表征

在均質(zhì)、單一源（匯）滲流場中，同一等勢面上的速度是相等的，與等勢面的面積無關(guān)。該滲流場是一種均衡滲流狀態(tài)，不存在優(yōu)勢滲流通道/區(qū)域。 非均質(zhì)性、注采關(guān)系、油水黏度差異、重力分異等因素導(dǎo)致滲流場原有的均衡滲流被打破， 使得同一等勢面上各點滲流速度出現(xiàn)差異，從而存在相對優(yōu)勢滲流的通道/區(qū)域。

雖然由注入井至生產(chǎn)井各等勢面上的流量相等，但是各等勢面面積的差異卻不是優(yōu)勢滲流通道形成的主要原因。 要想實現(xiàn)通過刻畫所有等勢面上優(yōu)勢滲流區(qū)域來表征整個油藏的優(yōu)勢滲流通道， 首先要消除等勢面面積不同造成的速度差異，因此提出標(biāo)準(zhǔn)化過流量：

式中：Qsjm為第j個等勢面上m點的標(biāo)準(zhǔn)化過流量，m3/d；vjm為第j個等勢面上m點的流速，m/d；Aj為滲流場中第j個等勢面的過流面積，m2。

同一理想等勢面上能接受的某一臨界速度與最大速度之比稱為差異容忍度， 處于臨界速度與最大速度之間的速度范圍區(qū)域即為該等勢面上的優(yōu)勢滲流區(qū)，所以， 在確定空間立體滲流優(yōu)勢滲流通道/區(qū)域時，首先應(yīng)消除因等勢面的面積不同而導(dǎo)致的流速/通量差異，將各等勢面流速/通量統(tǒng)一到同一標(biāo)準(zhǔn)下，得到標(biāo)準(zhǔn)化通量（通量×等勢面面積），然后根據(jù)整個滲流場中的標(biāo)準(zhǔn)化通量最大值和差異容忍度確定優(yōu)勢滲流通道。 本文將整個滲流場中過流量最高點的α 倍（0.5≤α＜1.0）的區(qū)域定義為優(yōu)勢滲流通道，則有：

式中：Qsh為優(yōu)勢滲流通道中各點的過流量，m3/d；Qsmax為整個滲流場中最大的過流量，m3/d。

式（1）中vjm較為容易獲得，一般取驅(qū)替相的流速進(jìn)行計算，而確定Aj是計算標(biāo)準(zhǔn)化過流量的關(guān)鍵。 物性特征及注采結(jié)構(gòu)相對簡單的油藏， 其過流面積較易計算，例如上文提及的均質(zhì)、單一源（匯）滲流場，過流面積為規(guī)則的球狀。 但對于本文研究的這2 種地質(zhì)情況和注采關(guān)系均較為復(fù)雜的油藏， 需要借助數(shù)值模擬計算得到不同時刻的等勢面過流面積， 從而得到優(yōu)勢滲流通道/區(qū)域（體積和位置）。 式（2）中要求α 值大于等于0．5，且同一油藏不同時刻取值相同。計算發(fā)現(xiàn)，在不同時刻α 取值大于0．5 后，2 種油藏的標(biāo)準(zhǔn)化過流量分布百分比基本不發(fā)生變化，故本文α 取值0．5。

3 非均質(zhì)油藏優(yōu)勢滲流通道演化規(guī)律

3．1 數(shù)值反演模型驗證

實驗后測得2 種物理模型橫向及垂向滲透率等參數(shù)如表3 所示（Kx，Kz分別為橫向、垂向滲透率）。 各參數(shù)符合設(shè)計要求。

表3 2 種油藏物理模型參數(shù)Table 3 Physical model parameters of two kinds of reservoirs

對各井的生產(chǎn)數(shù)據(jù)進(jìn)行處理， 得到分支河道油藏水驅(qū)油動態(tài)變化情況如圖5 所示。 無水采油期約為0．1 PV，水驅(qū)初期，主河道源向井水驅(qū)見效快且全區(qū)產(chǎn)油速度快，油井含水率達(dá)98%后采取關(guān)井，主河道源向井累計產(chǎn)油量最高，非河道井最低。由單井含水率動態(tài)變化可知，主河道源向井、主河道下游井、分支河道井依次見水，非河道井含水上升最慢，依次關(guān)井后非河道區(qū)井含水率大幅提升。 這說明沉積相導(dǎo)致的平面非均質(zhì)性對油藏開發(fā)有重要影響， 使得河道區(qū)尤其是源向井見水較快，而儲量更高的非河道區(qū)采出程度較低。

圖5 分支河道油藏物理模擬結(jié)果擬合Fig．5 Fitting of physical simulation results of branch channel reservoir

如圖6 所示，隔夾層泛連通油藏水驅(qū)初期，由下層至上層依次見水， 尤其是下層可能因為滲透率較高以及在重力作用下，無水采油期較短，但因為分流率高，在前期能夠維持較高的產(chǎn)油速度。 在含水率達(dá)98%時，上層采收率近40%，而中、上層采收率在20%左右。 此時對下層堵孔，直接導(dǎo)致了中、上2 層產(chǎn)油速度增加，但也導(dǎo)致了含水率上升快，產(chǎn)油速度衰減較快，推測是優(yōu)勢滲流通道轉(zhuǎn)向所致。

圖6 隔夾層泛連通油藏物理模擬結(jié)果擬合Fig．6 Fitting of physical simulation results of reservoir with a partly connected interlayer

結(jié)合物理模型特征參數(shù)和取心測得的滲透率、油水相對滲透率等靜態(tài)數(shù)據(jù)，與計量得到的累計產(chǎn)油量、含水率動態(tài)數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合， 主要方法是調(diào)整油水相對滲透率及小幅調(diào)整滲透率。 實際物理模型不可避免地存在非均質(zhì)等誤差， 加之物理模擬及測試誤差導(dǎo)致實驗結(jié)果與計算結(jié)果不能完全契合，但兩者基本相同，能夠為優(yōu)勢滲流通道定量化表征奠定基礎(chǔ)。

3．2 優(yōu)勢滲流通道演化規(guī)律

3．2．1 分支河道油藏

根據(jù)不同水驅(qū)階段標(biāo)準(zhǔn)化過流量定義優(yōu)勢滲流通道，得到優(yōu)勢滲流通道占比（優(yōu)勢滲流通道與各區(qū)域體積比值）情況如圖7 所示。

圖7 分支河道油藏累計注入量對優(yōu)勢滲流通道占比及采出程度的影響Fig．7 Influence of cumulative injection on proportion of dominant flow channels and recovery degree in branch channel reservoir

由圖7 可知， 分支河道油藏優(yōu)勢滲流通道體積先增大再快速減小，然后緩慢增大趨于平穩(wěn)。無水采油期優(yōu)勢滲流通道在各區(qū)展布較均勻（見圖8a），該階段優(yōu)勢滲流通道對驅(qū)油起到積極作用。 平面非均質(zhì)性導(dǎo)致主河道區(qū)采出井較快見水， 優(yōu)勢滲流通道也沿著河道區(qū)快速發(fā)育并伴隨體積減?。ㄒ妶D8b），直至在該區(qū)域充分展布。隨注入量增大，優(yōu)勢滲流通道在注采結(jié)構(gòu)影響下逐漸由物性較好區(qū)域向其他區(qū)域擴(kuò)展并趨于平穩(wěn)（見圖8c—8h），導(dǎo)致各區(qū)采出程度無明顯提高，且物性較差的非河道區(qū)的原油難以動用。

圖8 分支河道油藏優(yōu)勢滲流通道演化Fig．8 Evolution of dominant flow channels in branch channel reservoir

根據(jù)物理模擬實驗流程， 采用高含水井關(guān)井的方法進(jìn)行水驅(qū)改善調(diào)控。 如圖8i 所示，源向井關(guān)井導(dǎo)致滲流距離縮短，由于優(yōu)勢滲流通道仍沿主河道發(fā)育，使得其體積先減小再快速增大， 且采出程度僅提高0．13%。下游井關(guān)井后，分支河道區(qū)剩余油/殘余油被動用，該區(qū)提高采出程度1．42 百分點，但因為河道區(qū)優(yōu)勢滲流通道仍存在， 使得優(yōu)勢滲流通道體積短暫增大后快速減小，而非河道區(qū)采出程度僅提高了0．46 百分點， 該區(qū)剩余油仍未被充分動用。 所有河道區(qū)井關(guān)井后，原優(yōu)勢滲流通道未被阻斷，仍沿主河道區(qū)發(fā)育（見圖8k）， 導(dǎo)致非河道區(qū)剩余油沿優(yōu)勢滲流通道被驅(qū)替至河道區(qū)，累計注入量2．9 PV 時，非河道區(qū)采出程度反而降低了2．02 百分點。 若以該種調(diào)控措施持續(xù)水驅(qū)，則會形成如圖8l 所示的優(yōu)勢滲流通道展布，此時將有更多剩余油運移至河道區(qū)，無法達(dá)到改善水驅(qū)、提高非河道區(qū)原油采出程度的目的。

3．2．2 隔夾層泛連通油藏

隔夾層泛連通油藏優(yōu)勢滲流通道體積變化趨勢與分支河道油藏相似（見圖9）。 優(yōu)勢滲流通道在無水采油期分布較為均衡（見圖10），油井見水后，優(yōu)勢滲流通道在物性較好區(qū)域集中發(fā)育， 故水驅(qū)初期2 種油藏在物性較差區(qū)域的優(yōu)勢滲流通道體積上升后快速下降的特征較其他區(qū)域更加明顯。 隔夾層泛連通油藏在垂向非均質(zhì)性及重力影響下， 水驅(qū)初期優(yōu)勢滲流通道主要沿油藏上層注入井周及下層發(fā)育，隨著注水量增加，下層生產(chǎn)井周優(yōu)勢滲流通道充分發(fā)育，同時，中、上層注入井周優(yōu)勢滲流通道在隔夾層不連通處的竄流通道誘導(dǎo)下開始發(fā)育。與分支河道油藏不同，水驅(qū)中后期隔夾層泛連通油藏的優(yōu)勢滲流通道在韻律、重力、竄流通道綜合影響下在物性較好的下層擴(kuò)展， 而物性較差的中、上層優(yōu)勢滲流通道體積變化較小，直至水驅(qū)末期形成由中、 上層經(jīng)近注入井竄流通道至下層的穩(wěn)定優(yōu)勢滲流通道。 該演化過程導(dǎo)致中、上層采出程度較低，也與模型下層產(chǎn)油量和含水率上升快的現(xiàn)象吻合。

圖9 隔夾層泛連通油藏累計注入量對優(yōu)勢滲流通道占比及采出程度的影響Fig．9 Influence of cumulative injection on proportion of dominant flow channels and recovery degree in reservoir with a partly connected interlayer

圖10 隔夾層泛連通油藏優(yōu)勢滲流通道演化Fig．10 Evolution of dominant flow channels in reservoir with a partly connected interlayer

采取依次對高含水層堵孔的開發(fā)層系調(diào)整方案改善水驅(qū)。 如圖10h—10j 所示，下層堵孔后，注入井周明顯發(fā)生液流轉(zhuǎn)向，中、上層優(yōu)勢滲流通道體積增大，但在隔夾層影響下， 優(yōu)勢滲流通道由油藏下層經(jīng)近采出井竄流通道至中、上層采出井周發(fā)育。短期內(nèi)雖能動用近井地帶剩余油， 但中、 上層油藏中部仍有大量剩余油。進(jìn)行中層堵孔措施后，優(yōu)勢滲流通道通過隔夾層不連通處發(fā)育至上層采出井周， 竄流通道的作用愈加明顯（見圖10k—10l），該措施仍不能大幅增加注入水在油藏中部的波及面積，較下層堵孔措施，采出程度僅提高0．21 百分點。 改善水驅(qū)措施設(shè)計時，僅針對垂向非均質(zhì)性進(jìn)行層系調(diào)整雖能在一定程度上使液流轉(zhuǎn)向，但由于隔夾層不連續(xù)處竄流通道的存在， 需同時考慮儲層非均質(zhì)性及隔夾層發(fā)育情況。

3．3 滲透率級差對優(yōu)勢滲流通道的影響

滲透率級差是油藏非均質(zhì)性的重要表征參數(shù)，其差異不僅存在于不同油藏， 同一油藏長期水驅(qū)開發(fā)也會使部分區(qū)域孔隙結(jié)構(gòu)發(fā)生變化， 導(dǎo)致該區(qū)域的滲透率升高。通過改變河道區(qū)與非河道區(qū)滲透率（分支河道與主河道滲透率級差不變）構(gòu)建不同滲透率級差，計算水驅(qū)末期標(biāo)準(zhǔn)化過流量， 得到各區(qū)優(yōu)勢滲流通道占比及采出程度變化（見圖11）。

圖11 分支河道油藏水驅(qū)末期滲透率級差對優(yōu)勢滲流通道占比及采出程度的影響Fig．11 Influence of permeabilty ratio on proportion of dominant flow channels and recovery degree at the end of water flooding in branch channel reservoir

滲透率級差越大，優(yōu)勢滲流通道體積越小。結(jié)合優(yōu)勢滲流通道演化對比分析（見表4）可知，在滲透率級差為1（均質(zhì)儲層）時，受注采結(jié)構(gòu)、河道區(qū)分布位置的影響， 分支河道區(qū)及主河道區(qū)優(yōu)勢滲流通道占比較大。在平面非均質(zhì)性影響下，不同滲透率級差的河道區(qū)優(yōu)勢滲流通道均在水驅(qū)初期快速發(fā)育， 導(dǎo)致主河道區(qū)優(yōu)勢滲流通道體積及采出程度受滲透率級差影響較小， 并且由河道區(qū)向非河道區(qū)擴(kuò)展現(xiàn)象隨著滲透率級差的增大而減少，直接導(dǎo)致非河道區(qū)波及面積縮小，采出程度降低。

表4 不同滲透率級差下的分支河道油藏優(yōu)勢滲流通道演化Table 4 Evolution of dominant flow channels under different permeabilty ratio in branch channel reservoir

通過改變隔夾層泛連通油藏下層滲透率（中層與上層滲透率級差不變）構(gòu)建不同滲透率級差（見圖12），與分支河道油藏相同， 滲透率級差與全區(qū)優(yōu)勢滲流通道體積及采出程度負(fù)相關(guān)。 但由于2 種油藏非均質(zhì)類型差異， 隔夾層泛連通油藏具有垂向非均質(zhì)性及正韻律特征，會加劇注入水沿重力方向的滲流趨勢。 另外，竄流通道會減少注入水在中、上層的滲流距離，導(dǎo)致在不同滲透率級差條件下， 隔夾層泛連通油藏在物性較好區(qū)域的優(yōu)勢滲流通道體積及采出程度變化趨勢與分支河道油藏不同， 呈現(xiàn)隨著滲透率級差的增大而增大的規(guī)律。如表5 所示，隔夾層泛連通油藏滲透率級差為1（即油藏為垂向均質(zhì)）時，在重力、水平方向與垂向滲透率差異影響下發(fā)育由注水井頂部向生產(chǎn)井底部的優(yōu)勢滲流通道， 加之竄流通道的作用使得優(yōu)勢滲流通道沿隔夾層不連續(xù)處向下發(fā)育，致使中、下層優(yōu)勢滲流通道體積略大于上層，但此時各層水驅(qū)受效較均勻，采出程度相近。隨著滲透率級差的增大，下層優(yōu)勢滲流通道體積增大，雖然能使下層采出程度小幅增大，但中、上層采出程度卻大幅降低，大量剩余油富集于油藏中、上層的中后部。

表5 不同滲透率級差下的隔夾層泛連通油藏優(yōu)勢滲流通道演化Table 5 Evolution of dominant flow channels under different permeabilty ratio in reservoir with a partly connected interlayer

圖12 隔夾層泛連通油藏水驅(qū)末期滲透率級差對優(yōu)勢滲流通道占比及采出程度的影響Fig．12 Influence of permeabilty ratio on proportion of dominant flow channels and recovery degree at the end of water flooding in reservoir with a partly connected interlayer

4 結(jié)論

1）分支河道油藏、隔夾層泛連通油藏?zé)o水采油期較短， 處于物性較好區(qū)域的生產(chǎn)井產(chǎn)油量及含水率增長速度較快。 根據(jù)2 種油藏非均質(zhì)類型及模型特征差異，分別采取了注采井網(wǎng)調(diào)整、開發(fā)層系調(diào)整，但兩者水驅(qū)措施長期效果欠佳。

2）分支河道油藏優(yōu)勢滲流通道在平面非均質(zhì)性影響下會以較快速度穩(wěn)定發(fā)育在河道區(qū)域， 而隔夾層泛連通油藏在垂向非均質(zhì)性、 隔夾層發(fā)育特征等因素影響下，會形成由近注入井的中、上層經(jīng)竄流通道至下層再到生產(chǎn)井的優(yōu)勢滲流通道。 2 種油藏優(yōu)勢滲流通道的發(fā)育導(dǎo)致大量剩余油分布在分支河道油藏的非河道區(qū)及隔夾層泛連通油藏中、上層中部。

3）由于井網(wǎng)調(diào)整不能對分支河道油藏優(yōu)勢滲流通道固有走向進(jìn)行阻斷或干預(yù)， 因此井網(wǎng)調(diào)整后非河道區(qū)剩余油不能被充分采出而是經(jīng)優(yōu)勢滲流通道運移至河道區(qū)； 而隔夾層泛連通油藏在措施后其優(yōu)勢滲流通道能夠克服垂向非均質(zhì)性的影響， 經(jīng)近采出井竄流通道向中、上層發(fā)生轉(zhuǎn)向，但油藏中部剩余油仍未被充分動用從而導(dǎo)致長期效果欠佳。 水驅(qū)改善及調(diào)控措施設(shè)計必須要考慮隔夾層的影響及竄流通道的封堵。

4）滲透率級差增大導(dǎo)致2 種油藏的優(yōu)勢滲流通道快速集中沿物性較好區(qū)域發(fā)育， 大量剩余油分布在其他區(qū)域， 但各因素對物性較好區(qū)域的優(yōu)勢滲流通道體積及采出程度的影響較小， 儲層非均質(zhì)性對優(yōu)勢滲流通道主要發(fā)育位置及體積起決定性作用。