唐 旭，季啟政，馮 娜，張 宇，李 犇，高志良，楊 銘，王 海

（1.北京東方計量測試研究所，北京 100086； 2.陸軍工程大學，石家莊 050003；3.北京衛(wèi)星環(huán)境工程研究所，北京 100094）

0 引言

在航天員進行出艙活動時，空間等離子體環(huán)境與航天服相互作用會導致航天服帶電[1-2]，同時航天器運行時的發(fā)動機尾流、材料放氣等會釋放空間塵粒等污染物?？臻g塵粒會在庫侖引力作用下附著于航天服[3]，一旦隨航天服進入氣閘艙會擴散到空間站內(nèi)，對航天員的健康及儀器設備的安全運行造成威脅[4]。

對此，主要應對技術方案是電除塵。在舊式電集塵器研究上，Navarrete[5]等研究了特定應用的電除塵設計和尺寸規(guī)范，并得到了有利于實際效率提高的寬板間距、新電極幾何形狀等參數(shù)；ABB 公司[6]研究開發(fā)了一種先進的數(shù)值模型，能通過電除塵器的幾何結構和運行參數(shù)關聯(lián)推演出其塵粒捕集性能，并使用可視化工具顯示相應結果。而較為前沿的靜電場除塵（electrostatic field precipitation, EFP）技術[7]是一種通過放電等離子體對塵粒荷電，并由電場收集模塊去除空氣中的被荷電塵粒的方法。應用該技術的集塵器通常分為前后兩段，在前段通過電暈放電產(chǎn)生等離子體對空氣中的塵粒進行預荷電，被荷電的帶電塵粒飛入后面的集塵段后，經(jīng)電場作用被收集到集塵極上進而被清除。

本文主要以空間站運行時周圍存在的發(fā)動機尾流、剝蝕效應產(chǎn)生的金屬氧化物及發(fā)射過程中產(chǎn)生并隨航天器進入空間中的自然塵等空間塵粒為研究對象，分析空間塵粒的靜電荷電與靜電吸附機理；并引入多依奇（Deutsch）捕集效率模型[8]，以提高空間塵粒捕集效率為目標，對影響捕集效率的關鍵結構參數(shù)和激勵電壓參數(shù)進行仿真研究，得到具有最優(yōu)捕集效率的EFP 模塊設計參數(shù)；然后對依據(jù)設計參數(shù)加工得到的EFP 模塊開展驗證試驗。

1 空間塵粒的組成及介電參數(shù)

航天員出艙活動時面臨的空間環(huán)境污染一般包括：

1）發(fā)動機尾流，多為未完全燃燒的燃料肼、液態(tài)氫及其燃燒產(chǎn)物等；

2）電推進劑，包括Ne、Ar 離子等；

3）空間原子氧剝蝕產(chǎn)生的金屬氧化物等；

4）航天器運輸、發(fā)射過程中沾染的自然塵等。

空間塵粒典型物質的粒徑范圍一般在0.01～10 μm[3]，其相對介電常數(shù)εr如表1 所示。

表1 空間塵粒典型物質的相對介電常數(shù)Table 1 Relative permissivity of typical space dust particles

2 EFP 前段塵粒荷電

EFP 前段電暈放電等離子體的離子荷電區(qū)內(nèi)存在2 種不同的對塵粒荷電機理：1）離子在靜電力作用下做定向運動，與塵粒碰撞使塵粒荷電，稱為場致荷電；2）離子的擴散現(xiàn)象導致塵粒荷電，稱為擴散荷電[9]。這2 種荷電機理在原理上與電暈放電等離子體及空間塵粒的性質有關，由于EFP 模塊擬設計在空間站氣閘艙內(nèi)使用，其環(huán)境大氣組成與地面大氣基本相同，故電暈放電性質與地面相同，場致荷電與擴散荷電分析基本方法與地面一致。

2.1 場致荷電

在不考慮塵粒碰撞及離子二次效應的情況下，在電暈放電的遷移區(qū)，等離子體中的正離子受電場力作用會沿著電場線運動；當塵粒進入電場后，塵粒周圍的電場線將正離子偏轉到塵粒上，未荷電塵粒能把離子吸向自身，繼而產(chǎn)生排斥電場阻止離子向塵粒運動，直至荷電飽和。圖1 為場致荷電情況下塵粒流經(jīng)的電暈放電區(qū)域的離子分布；圖2 為塵粒荷電初始狀態(tài)和飽和狀態(tài)時塵粒周圍的電場線和等電位線分布情況。

圖1 電暈放電區(qū)域的離子分布Fig.1 Ion distributions in corona discharge area

塵粒荷電前、后均滿足拉普拉斯方程

在極坐標系中，通過求解具有邊界條件的拉普拉斯方程，可得塵粒周圍r方向和θ方向的電場（參圖3所示）分別為：

圖3 未荷電的球形塵粒Fig.3 An uncharged spherical dust particle

當θ=-π 處的Erp=0 時，塵粒荷電飽和。此時的荷電飽和量qp和荷電的電子數(shù)ne分別為：

式(1)～式(5)中：ε0為真空介電常數(shù)，ε0=8.85×10-12F/m；qe為單位電子的電荷量，qe=1.60×10-19C；εr為塵粒的相對介電常數(shù)；d為塵粒直徑（粒徑）；E0為放電極周圍的電場強度。

將EFP 荷電區(qū)域中的電場設計為針尖-極板電場，在計算時假設E0為勻強電場。利用電場分析軟件對電場E0的取值進行模擬分析，得到如圖4 所示的電場分析圖?？梢钥吹?，荷電部分的電場強度最小值為1.287×104kV/m，最大值為3.719×106kV/m。根據(jù)電場的分布情況，在計算荷電量時取電場典型值為E0= 7.541×105kV/m。在此條件下，對有關空氣潔凈度標準[10]關注的0.2 μm、0.5 μm 和1.0 μm 粒徑的典型空間塵粒進行仿真計算，其飽和荷電電子數(shù)（取整數(shù)）與粒徑的關系如表2 所示，其中空間塵粒的相對介電常數(shù)參表1 給出?？梢钥吹剑鞣N空間塵粒的飽和荷電電子數(shù)均隨粒徑的增大而增加。

表2 典型空間塵粒飽和荷電電子數(shù)（取整數(shù)）與粒徑的關系Table 2 Relationship between the numbers of saturated charged electrons (rounded to an integer) and sizes for typical space dust particles

2.2 擴散荷電

擴散荷電是電暈放電等離子體作熱運動與塵粒相碰撞產(chǎn)生的塵粒荷電形式，不依賴于外加電場，只與離子熱運動的速度以及塵粒周圍的離子密度有關。場致荷電時塵粒的荷電量和外加電壓密切相關，且隨粒徑的減小荷電量迅速減小，因此在涉及弱電場或微小塵粒的問題時必須考慮擴散荷電。

擴散荷電作用下，荷電的電子數(shù)為

式中：k為玻耳茲曼常數(shù)，k=1.38×10-23J/K；T為溫度；t為擴散荷電的作用時間；qi為離子電荷量；N0為未受干擾處的離子數(shù)密度；m為電暈放電的離子質量。

T取室溫300 K；N0為荷電模塊內(nèi)的離子數(shù)密度，取為1016/m3；空氣經(jīng)電離放電后的離子主要為，帶單位電荷正電，m為4.65×10-26kg。如此，按式(4)計算得到t時刻典型空間塵粒上的擴散荷電電子數(shù)，如表3 所示。

表3 t 時刻空間塵粒上的擴散荷電電子數(shù)Table 3 Number of diffused charged electrons on space dust particles at time t

2.3 綜合作用

綜合場致荷電與擴散荷電作用的最簡單方法是將場致荷電接近飽和時的飽和荷電量與擴散荷電量相加，即

而荷電飽和時間與t0有關，

式中ki為離子遷移率[12-14]，空氣中取2.2×10-4m2/(s·V)。當t=20t0時，場致荷電達到飽和值的99%，可近似認為達到了荷電飽和。

CORTéS 研究團隊[5]對相關問題進行深入研究發(fā)現(xiàn)，對于直徑為0.04～1 μm 的塵粒，其直徑與離子的平均自由程λ具有同一數(shù)量級，在綜合考慮場致荷電和擴散荷電的作用時，塵粒的荷電電子數(shù)可按

計算。該理論計算值與試驗實測值的對比如圖5 所示，可以看到二者相當吻合。

圖5 塵粒荷電電子數(shù)的實測值與綜合理論計算值對比Fig.5 Comparison between measured values and theoretical values of charged electron numbers of dust particles

3 EFP 后段荷電塵粒收集

被荷電塵粒在電場力的作用下驅向集塵極。集塵模塊以電介質材料包裹電極片，形成蜂窩狀中空微通道；電極片交替接通直流電壓（+）與接地端子（GND），在中空的微通道內(nèi)形成強電場，如圖6 所示。在風機驅動下，含有預荷電顆粒污染物的空氣進入高壓介質場集塵部分。在高壓介質場微通道中，荷電顆粒將電荷交給集塵電極并沉附在集塵電極上，實現(xiàn)顆粒污染物凈化的效果。

圖6 EFP 模塊結構示意Fig.6 Structure diagram of EFP module

3.1 Deutsch 捕集效率公式

EFP 集塵模塊為管式集塵，忽略電風的影響，并假設塵粒是球形且塵粒密度在垂直于氣流的截面上處處相等。在塵粒粒徑固定的條件下，基于上述假設，Deutsch 推導出著名的捕集效率計算公式[8]

式中：A為通道集塵極的面積；Q為單位時間的進風量；w為驅進速度，w=[(qEp)/(6πμr])C，其中，q為塵粒荷電量；Ep為集塵極內(nèi)的電場強度；μ為氣體的內(nèi)摩擦系數(shù)[7]，常溫下取值為1.84×10-5kg/(m·s)；r為塵粒的半徑；C為大氣中分子滑動系數(shù)。

EFP 集塵模塊的通道單元結構如圖7 所示。圖中，V1為激勵高壓、V0接地，在介質微通道中形成均勻電場；通道的高度為D、寬度為b、長度為l，進風口風速為v，則有：

圖7 EFP 模塊的通道單元結構參數(shù)及激勵電壓Fig.7 Structural parameters and excitation voltage of FEP module’s channel unit

將式(11)～式(13)代入式(10)，則有

3.2 風速與捕集效率的關系

為研究風速v與捕集效率η的關系，對風速1～30 m/s 范圍進行數(shù)值模擬（本文以下仿真均以0.5 μm 和1.0 μm 兩種直徑的塵粒為研究對象）。計算時，其他參數(shù)設定為集塵通道長度l=5 cm、高度D=2 mm，激勵電壓V1=10 kV，得到仿真結果如圖8所示。

圖8 風速v 與捕集效率η 的關系Fig.8 Relationship between wind speed v and trapping efficiency η

可以看出，在風速為1～15 m/s 范圍內(nèi)，塵粒捕集效率達95%以上；在風速15～20 m/s 范圍內(nèi)，塵粒捕集效率在90%以上，基本可滿足EFP 模塊作為亞高效除塵模塊使用的要求。

3.3 通道長度與捕集效率的關系

在v=20 m/s 條件下仿真計算捕集效率η隨通道長度l的變化。計算時，其他參數(shù)設定為集塵通道高度D=2 mm、激勵電壓V1=10 kV，得到仿真結果如圖9 所示?？梢钥吹?，η隨l的增加而增加，但增幅逐漸減?。蝗粼O計通道長度在4～6 cm 范圍內(nèi)，則捕集效率可達85%～93%。

圖9 通道長度l 與捕集效率η 的關系（v=20 m/s）Fig.9 Relationship between channel length l and trapping efficiency η when v is 20 m/s

3.4 通道高度、激勵電壓與捕集效率的關系

選取v=20 m/s、l=5 cm，仿真計算塵粒捕集效率η與通道高度D、激勵電壓V1之間的關系，得到典型直徑（0.5 μm 和1.0 μm）塵粒的捕集效率仿真結果分別如圖10 和圖11 所示。

圖10 通道高度D、激勵電壓V1 與捕集效率η 的關系（塵粒直徑0.5 μm）Fig.10 Influence of channel height D, excitation voltage V1 on trapping efficiency η when dust particle diameter is 0.5 μm

圖11 通道高度D、激勵電壓V1 與捕集效率η 的關系（塵粒直徑1.0 μm）Fig.11 Influence of channel height D, excitation voltage V1 on trapping efficiency η when dust particle diameter is 1.0 μm

分析圖中數(shù)據(jù)發(fā)現(xiàn)，η隨D的減小及V1的增大而增加。但考慮到通道高度D減小的同時增大激勵電壓V1會產(chǎn)生極高電場，一旦造成材料擊穿則會導致集塵功能失效，因此設計通道時參數(shù)D與V1的取值應綜合考慮空氣擊穿風險。

4 EFP 模塊改進與試驗

根據(jù)第1 章和第2 章的仿真分析，設計EFP 模塊的各個參數(shù)，包括通道的高度D、寬度b、長度l，以及進風口風速v和激勵電壓V1。考慮到模塊實際工作時存在其他影響除塵效率的因素，采取以下手段意在提升EFP 模塊捕集效率——將集塵極由原來的平行極板改為復雜的高壓介質場湍流微通道，增加氣流在通道內(nèi)的湍動，以延長塵粒在通道中的流經(jīng)時間，提高對污染物的捕集效率。普通中效過濾器除塵效率標準要求為60%～90%，根據(jù)前文分析，本EFP 模塊的集塵效率有望達到90%。

為了驗證EFP 模塊清除塵粒污染物的性能，開展凈化測試。設置30 m3測試艙，使用發(fā)煙片在艙內(nèi)產(chǎn)生煙霧顆粒（模擬空間塵粒，粒徑范圍覆蓋0.01～10 μm），并攪拌均勻；然后將EFP 除塵模塊安裝在風道系統(tǒng)中，并按要求通電開始測試。測試時，通過粒子計數(shù)器監(jiān)視EFP 模塊工作時間內(nèi)艙內(nèi)0.5 μm 典型粒徑粒子濃度的變化情況，以測試艙內(nèi)初始的塵粒粒子數(shù)密度為基底，計算EFP 除塵模塊的凈化除塵效率，結果如圖12 所示：模塊的除塵效率達到了87.25%，與理論分析期望值90%相比略低。

圖12 顆粒物凈化效率測試結果Fig.12 Test result of particle removal efficiency

分析本次實驗，塵粒捕集效率較上述仿真理論分析值有少許下降，其原因在于塵粒到達集塵電極以后并非 “將其電荷交給集塵電極并沉附在集塵電極上”那樣簡單。在采用靜電除塵器捕集電阻率較低的塵粒（如石墨、炭黑和金屬粉末等）時，會產(chǎn)生如圖13 所示的周期性彈回擾動[15]，降低集塵極對塵粒的捕集能力。對于空間環(huán)境中存在的典型空間塵粒，發(fā)動機尾流屬于高電阻率塵粒，周期性彈回擾動弱，且其相對介電常數(shù)較大、荷電量大，故集塵極對其吸引力大，EFP 模塊對其捕集效率較高；金屬氧化物等塵粒的電阻率低，周期性彈回擾動強，且其相對介電常數(shù)較小、荷電量小，故EFP 模塊對其捕集效率較低。

5 結束語

針對航天員在軌出艙活動歸艙時，空間塵粒污染物可能會隨航天員進入空間站內(nèi)造成的威脅，擬將靜電除塵方法用于空間站氣閘艙內(nèi)，在航天員歸艙階段復壓后進行空間塵粒的清除。本文對污染清除的物理過程進行了分析，并將空間塵粒的典型荷電參數(shù)引入捕集效率模型的仿真中，以空氣潔凈度標準中關注的0.5 μm 和1.0 μm 兩種典型粒徑的塵粒為主要仿真對象，以模塊捕集效率在90%以上為分析目標，得到了EFP 模塊的結構參數(shù)和激勵電壓設計參數(shù)。使用30 m3地面測試艙進行模塊功能驗證試驗，試驗結果證明使用相關設計參數(shù)的EFP模塊的捕集效率達到87.25%（略低于預期目標）；之后，分析了與仿真預期結果出現(xiàn)差異的物理因素，實現(xiàn)了捕集效率參數(shù)在有限制條件下的局部最優(yōu)化設計。

目前我國已完成空間站的發(fā)射，并多次完成航天員在空間站長期駐留及出艙活動。未來隨著出艙活動時長和頻次的增加，必然面臨空間塵粒污染物的威脅。本文開展的相關仿真及試驗研究為空間塵粒污染清除提供了研究基礎和解決方案，可為后續(xù)試驗及空間塵粒清除裝置的進一步開發(fā)和應用提供參考。