［摘 要］ 針對高原環(huán)境下數(shù)碼電子雷管作用可靠性較差的問題，利用52 kPa、-40～15 ℃的低氣壓、高低溫循環(huán)試驗研究了低氣壓、高低溫循環(huán)條件對A（鉭電容）、B（電解電容）、C（電解電容）、D（鉭電容）及E（鉭電容）5種類型電子控制模塊的影響；測試了5種發(fā)火電容在發(fā)火流程各階段電壓的變化；通過鉛板法測試了5種電子雷管在經(jīng)歷低氣壓、高低溫循環(huán)試驗后的發(fā)火威力。結果顯示：52 kPa、

-40～15 ℃的低氣壓、高低溫循環(huán)條件對A、B、D、E模塊沒有影響，C模塊出現(xiàn)電容充電不滿情況；對雷管威力沒有影響。

［關鍵詞］ 數(shù)碼電子雷管；發(fā)火電容；電子控制模塊；低氣壓；高低溫循環(huán)

［分類號］ TJ45+2.3

Adaptability of Electronic Control Modules to High-Altitude Environments

ZHAN Xu①， DUAN Jiarong①， CHI Qiang②， WU Chen③， ZHANG Liang③， Pingcuonima③， LIU Xiaobao①， LI Xin①

①Nanjing Science and Technology Chemical Co.， Ltd. （Jiangsu Nanjing， 211155）

②State-Owned Assets and Laboratory Management， Nanjing University of Science and Technology （Jiangsu Nanjing， 210094）

③Xizang Gaozheng Civil Explosive Co.， Ltd. （Xizang Lhasa， 850014）

［ＡＢＳＴＲＡＣＴ］ The reliability of digital electronic detonators in high-altitude environments is poor. The effects of low pressure， high and low temperature cycling conditions on five types of electronic control modules， A （tantalum capacitor）， B （electrolytic capacitor）， C （electrolytic capacitor）， D （tantalum capacitor）， and E （tantalum capacitor）， were studied at 52 kPa from -40 to 15 ℃. The voltage changes of five types of ignition capacitors in each stage of the ignition process were tested. The ignition powers of the five kinds of electronic detonators were tested by the lead plate method after the cycle test of low pressure and high temperature difference. The results show that the conditions of 52 kPa from -40 to 15 ℃ have no effect on Modules A， B， D， and E， while Module C experiences insufficient capacitor charging. It has no effect on the power of the detonator.

［KEYWORDS］ digital electronic detonator; ignition capacitor; electronic control module; low air pressure; high and low temperature cycling

0 引言

數(shù)碼電子雷管因精準的延期時間、優(yōu)化簡單的網(wǎng)絡設計、安全可靠的密碼起爆、較少的環(huán)境污染和較低的爆破振動等優(yōu)點得到快速發(fā)展。但在發(fā)展和使用過程中，伴隨的問題也逐漸增多，如電子控制模塊在爆炸過程中易受到?jīng)_擊過載、電子干擾的影響［1-4］，數(shù)碼電子雷管的延期時間也常受到環(huán)境溫度的影響［5］等。

工業(yè)和信息化部2018年發(fā)布的《民用爆炸物品行業(yè)技術發(fā)展方向及目標》中指出，到2025年底，我國工業(yè)雷管技術將達到世界先進水平，逐步全面升級換代為數(shù)碼電子雷管，所有工業(yè)雷管全面滿足

全生命周期公共安全管控的要求。

本文中，針對西藏地區(qū)高海拔、低氣壓、晝夜溫差大等氣候條件，搭建了低氣壓、高低溫循環(huán)試驗的平臺，探究低氣壓、高低溫循環(huán)條件對電子控制模塊的影響，以期為不同電容類型的數(shù)碼電子雷管的環(huán)境適用性研究提供數(shù)據(jù)支撐。

1 試驗

1.1 原理

工業(yè)數(shù)碼電子雷管是采用電子控制模塊對起爆過程進行控制的電雷管。電子控制模塊由芯片、電容、開關及PCB板等元器件組成，一定程度上可認為，電子雷管性能的好壞取決于電子控制模塊的性能［6］。電子控制模塊中的元器件受溫度影響較大，影響鋁電解電容壽命的主要因素有溫升（焊接溫度、環(huán)境溫度、交流紋波）、過高電壓、瞬時電壓、甚高頻或反偏壓等［7］。電子雷管發(fā)火能量由起爆電容進行儲存并釋放。

試驗中，將電子控制模塊中的起爆電容兩端引出2條線，用示波器采集電容兩端的電壓，判斷低氣壓、高低溫循環(huán)對起爆電容是否產(chǎn)生影響；通過測試橋絲的電阻，判斷低氣壓、高低溫循環(huán)對橋絲的影響；通過鉛板試驗，判斷低氣壓、高低溫循環(huán)對雷管發(fā)火威力的影響。

1.2 試驗樣品

選用4家企業(yè)生產(chǎn)的電子控制模塊。A模塊采用雙能量回路設計，發(fā)火電容為鉭電容。B模塊采用雙能量回路設計，發(fā)火電容為電解電容。C、D模塊為同一企業(yè)生產(chǎn)，都為雙能量回路設計；C模塊發(fā)火電容為電解電容，D模塊發(fā)火電容為鉭電容。E模塊采用雙能量回路設計，發(fā)火電容為鉭電容。

樣品數(shù)量見表1。不含藥頭的電子控制模塊取10發(fā)，在發(fā)火電容兩端引出銀線。A、B模塊樣品藥

頭為外購成品藥頭，C、D、E模塊樣品藥頭為自制。試驗前，進行藥頭匹配性測試，均合格。

1.3 試驗參數(shù)

循環(huán)溫度為-40 ℃至15 ℃，真空度52 kPa。8 h為1個循環(huán)周期，-40 ℃儲存4 h，15 ℃儲存4 h；一階段樣品在循環(huán)1個月后進行試驗，二階段樣品在循環(huán)2個月后進行試驗，總儲存時間為2個月。

2 試驗結果及分析

2.1 對電子控制模塊電阻的影響

為了檢驗低氣壓、高低溫循環(huán)對電子控制模塊電阻的影響，用萬用表測試循環(huán)后的電子控制模塊的電阻，對比電子控制模塊空白對照組，每組電子控制模塊取出5發(fā)進行電阻測試。不含藥頭電子控制模塊的試驗結果見表2；含藥頭電子控制模塊的測試結果見表3。

從表2可以看出：不含藥頭的E模塊電阻在1個月的低氣壓、高低溫循環(huán)后出現(xiàn)明顯的降低，變化率為-15.88%；所有不含藥頭的模塊在2個月的低氣壓、高低溫循環(huán)后均出現(xiàn)電阻增加的現(xiàn)象。

從表3可以看出：含藥頭的模塊在1個月的低氣壓、高低溫循環(huán)后，電阻未出現(xiàn)明顯的變化；但在2個月的低氣壓、高低溫循環(huán)后，也出現(xiàn)電阻增加的現(xiàn)象。因此，在經(jīng)過低氣壓、高低溫模擬儲存一定時間后，電子控制模塊會出現(xiàn)電阻增加的情況。

2.2 對電子控制模塊發(fā)火的影響

為了驗證低氣壓、高低溫循環(huán)對電子控制模塊發(fā)火的影響，用起爆器測試循環(huán)后的樣品的起爆流程，測試樣品在低氣壓環(huán)境及常壓環(huán)境發(fā)火的可靠性。試驗結果見表4。

表4中：樣品1#為不含藥頭的電子控制模塊；樣品2#為含藥頭的電子控制模塊；樣品3#為不含主裝藥的電子雷管。

從表4中可看出，在經(jīng)過低氣壓、高低溫循環(huán)1

個月及2個月后，樣品發(fā)火情況正常。說明低氣壓、高低溫循環(huán)對電子控制模塊的發(fā)火沒有影響，滿足西藏地區(qū)的儲存條件，電子雷管在西藏儲存一定時間后發(fā)火性能不受影響。

2.3 對電子控制模塊發(fā)火電容的影響

為了檢驗低氣壓、高低溫循環(huán)對電子控制模塊發(fā)火電容的影響，在電子控制模塊發(fā)火電容兩端引出導線，利用示波器采集通訊、起爆過程中發(fā)火電容兩端的電壓。試驗結果見圖1、表5。

從圖1可以看出：低氣壓、高低溫循環(huán)1個月和2個月，對A、B、D和E模塊的發(fā)火電容端電壓沒有明顯的影響。C模塊出現(xiàn)充電過程中發(fā)火電容端電壓無法達到正常峰值的情況?？赡苁窃谘h(huán)試驗后，

電解電容內(nèi)部電解液被凍結，恢復時間較短，電容活性不夠，導致電容儲電能力有所降低［8］。

從表5中可以看出，A、C、D模塊在單發(fā)檢測時發(fā)火電容會上電；E模塊單發(fā)檢測也會上電，但上電電壓較低，因此忽略不計。對于這種情況，可能是A、C、D、E模塊在單發(fā)檢測時，為了檢測電容的好壞，對電容進行了充、放電測試；B模塊單發(fā)檢測時僅對芯片通訊，而不進行發(fā)火電容的檢測。A模塊在進行雷管注冊時也會上電，但峰值電壓比單發(fā)檢測時略低。這種情況可以判斷為，A模塊在雷管注冊時，同時對雷管電容進行了相應的檢測。A、B模塊在進入起爆流程后會有一個發(fā)火電容先上電的過程，A模塊的上電過程發(fā)生在開始延時下傳后、按下充電鍵前，發(fā)火電容兩端峰值電壓穩(wěn)定在6 V左右；B模塊的上電過程發(fā)生在數(shù)據(jù)驗證后、按下充電鍵前，發(fā)火電容兩端峰值電壓穩(wěn)定在2 V左右。對于這種情況，可能是A、B模塊在起爆前對電容進行了提前上電，減少了充電時間；同時對發(fā)火電容再次進行了檢測，確認發(fā)火電容的好壞。

2.4 對數(shù)碼電子雷管起爆能力的影響

為了檢驗低氣壓、高低溫循環(huán)對數(shù)碼電子雷管

起爆能力的影響，對循環(huán)后的數(shù)碼電子雷管進行鉛板試驗。

按《工業(yè)雷管鉛板試驗方法》［9］，要求雷管位于鉛板中心并垂直，腳線固定在鐵架上。起爆后，測量鉛板穿孔的最高值及最低值，取平均值。如平均值大于雷管直徑，即認為雷管起爆能力合格；雷管不爆、爆炸不完全或鉛板穿孔直徑小于雷管直徑，均為不合格。每種模塊樣品試驗15發(fā)，雷管直徑為6.95～7.00 mm。試驗結果如表6所示。

從表6可以看出，各電子雷管在經(jīng)過低氣壓、高低溫循環(huán)后均能炸穿5 mm厚度的鉛板，鉛板穿孔直徑也大于雷管直徑，說明電子雷管起爆能力沒有受到循環(huán)試驗的影響。

3 總結

1）經(jīng)過低氣壓、高低溫循環(huán)后的電子控制模塊，橋絲處電阻會發(fā)生一定變化。對于不同的控制模塊，橋絲直徑不同，橋絲處包裹的藥頭也不同，對此不能判斷出是何種因素導致藥頭發(fā)生變化。

2）經(jīng)過低氣壓、高低溫循環(huán)后的電子控制模塊，樣品發(fā)火情況正常，說明低氣壓、高低溫循環(huán)儲存對電子控制模塊的發(fā)火沒有影響。滿足西藏地區(qū)的儲存條件，說明電子雷管在西藏儲存一定時間后發(fā)火性能不受影響。

3）經(jīng)過低氣壓、高低溫循環(huán)后的電子控制模塊，A、B、D、E模塊發(fā)火電容兩端的全流程電壓正常，C模塊出現(xiàn)部分發(fā)火電容兩端電壓異常的情況，對此判斷可能為模塊由低溫環(huán)境取出，電容性能未完全恢復正常。不同電子控制模塊，在使用時全流程發(fā)火電容帶電情況不同，若想安全使用電子雷管，應知曉發(fā)火電容的帶電過程，了解使用過程中的風險源。

4）經(jīng)過低氣壓、高低溫循環(huán)后的電子雷管，起爆能力未受影響，滿足工程需要。

參考文獻

［1］ 楊文， 韓堯， 吳競， 等. 電子雷管用電子控制模塊的抗沖擊性能研究［J］. 爆破器材， 2023， 52（2）： 8-12.

YANG W， HAN Y， WU J， et al. Impact resistance of electronic control module for electronic detonators ［J］. Explosive Materials， 2023， 52（2）： 8-12.

［2］ 江云星， 李遙. 小斷面隧道掘進中的電子雷管爆破參數(shù)優(yōu)化［J］. 化工礦物與加工， 2020， 49（8）： 5-9.

JIANG Y X， LI Y. Optimization of blasting parameters of electronic detonator during excavation of small section tunnel ［J］. Industrial Minerals amp; Processing， 2020， 49（8）： 5-9.

［3］ 王偉， 崔占忠， 唐凱， 等.電子雷管高壓交流載波擴頻通信研究［J］. 北京理工大學學報， 2012， 32（11）： 1169-1173.

WANG W， CUI Z Z， TANG K， et al. Spread spectrum communication system of high-voltage AC carrier for electronic detonator network ［J］. Transactions of Beijing Institute of Technology， 2012， 32（11）： 1169-1173.

［4］ SAJAD J， ANJA K， SARAH K. Improving estimates of buried pipe diameter and infilling material from ground-penetrating radar profiles with full-waveform inversion［J］. Geophysics， 2018， 83（4）： 27-41.

［5］ 吳國群. 環(huán)境溫度對數(shù)碼電子雷管延期時間的影響研究［J］. 煤礦爆破， 2020， 38（1）： 26-28.

WU G Q. Research on the influence of ambient temperature on the delay time of digital electronic detonator ［J］. Coal Mine Blasting， 2020， 38（1）： 26-28.

［6］ 阮喜清， 饒帝軍， 史秀志， 等. 地下礦山電子雷管應用存在的問題及應對措施［J］. 采礦技術， 2020， 20（6）： 86-89.

［7］ 范凌云， 喬志偉， 唐雪瑾. 常用電容器壽命研究［J］. 日用電器， 2021（7）： 34-38， 48.

FAN L Y， QIAO Z W， TANG X J. Research on capacitor life of common circuits ［J］. Electrical Appliances， 2021（7）： 34-38， 48.

［8］ 楊治安， 艾亮， 陶艷軍， 等. 450 V低溫、長壽命儀器儀表用鋁電解電容器研究［J］. 電子元件與材料， 2018， 37（12）： 77-82.

YANG Z A， AI L， TAO Y J， et al. Study on the 450 V long lifetime aluminum electrolytic capacitor dedicated for instruments at low temperatures ［J］. Electronic Components and Materials， 2018， 37（12）： 77-82.

［9］ 工業(yè)雷管鉛板試驗方法： GB/T 13226—1991［S］. 北京： 中國標準出版社， 1991.

Lead plate test for industrial detonator： GB/T 13226—1991［S］. Beijing： Standards Press of China， 1991.

收稿日期：2023-07-26

第一作者：詹旭（1996—），男，碩士，研究方向為民用爆炸物品的設計及生產(chǎn)。E-mail：2449035946@qq.com