顧曉玲

(廣東開平春暉股份有限公司，廣東 開平 529300)

隨著生活水平的提高，人們對(duì)服裝面料的要求也日益提高。改善化學(xué)纖維的服用性能，加快產(chǎn)品結(jié)構(gòu)調(diào)整，開發(fā)新產(chǎn)品，提高化學(xué)纖維的差別化率是滌綸長(zhǎng)絲企業(yè)的主要戰(zhàn)略之一。

本廠的后加工設(shè)備為英國(guó)SCRAGG SDS-900B型加彈機(jī)，機(jī)型舊且使用時(shí)間長(zhǎng)，由于其絲道為折線型絲道，假捻張力大，假捻度擴(kuò)散不良，常被局限于生產(chǎn)167 dtex /48 f、111 dtex /48 f、83 dtex /36 f 等常規(guī)產(chǎn)品。

為開拓產(chǎn)品結(jié)構(gòu)，目前本廠對(duì)現(xiàn)有的SDS-900B型加彈機(jī)進(jìn)行設(shè)備技術(shù)改造和工藝調(diào)整，嘗試用該設(shè)備加工167 dtex/96 f 輕網(wǎng)低彈絲，改變?cè)性O(shè)備僅能生產(chǎn)常規(guī)品種的局面。

本文主要介紹SDS-900B型加彈機(jī)的特點(diǎn)以及探討用SDS-900B型加彈機(jī)加工167 dtex/96 f 輕網(wǎng)低彈絲的加工工藝。

1 試驗(yàn)原料及設(shè)備

1.1 原料

本公司生產(chǎn)的265 dtex/96 f滌綸POY，其物理指標(biāo)見表1。

1.2 設(shè)備

英國(guó)SCRAGG SDS-900B型加彈機(jī)

網(wǎng)絡(luò)噴嘴：開式、孔徑φ=1.3 mm(國(guó)產(chǎn))

1.3 檢測(cè)儀器

AE-N測(cè)長(zhǎng)儀

USTERTENSORAPID 3 強(qiáng)伸儀

USTERTESTER 3 條干儀

CD-50電腦噴射染色機(jī) (國(guó)產(chǎn))

張力儀 BSZ數(shù)字張力儀

YG982型標(biāo)準(zhǔn)光源箱

HC585D型織襪機(jī) (國(guó)產(chǎn))

表1 265 dtex/96 f滌綸POY物理指標(biāo)

1.4 工藝流程

原絲經(jīng)紗架→剪絲器→第一羅拉→第一熱箱→冷卻板→假捻器→第二羅拉→噴嘴→第二熱箱→第三羅拉→探絲器→上油輥→卷裝成型。

2 試驗(yàn)與討論

2.1 SDS-900B型加彈機(jī)的特點(diǎn)

2.1.1 絲道

SDS-900B型加彈機(jī)第一熱箱出口絲軸與假捻器出口絲軸所成的夾角為180°，也稱之為折線型絲道。雖然在第一熱箱出口絲軸為上行式，與第一熱箱排煙同向，易于排煙，但絲道轉(zhuǎn)彎多，存在以下問題：

(1)捻度擴(kuò)散不良；

(2)將會(huì)發(fā)生斷斷續(xù)續(xù)的捻度分布現(xiàn)象；

(3)摩擦抵抗將發(fā)生變化，故加工張力發(fā)生變化，導(dǎo)致出現(xiàn)行走不穩(wěn)定的現(xiàn)象；

(4)假捻張力大，易對(duì)絲造成傷害：起毛、絲內(nèi)部纖維斷裂、斷絲。

由于以上多種原因SDS-900B型加彈機(jī)只適合加工常規(guī)產(chǎn)品。

2.1.2 加網(wǎng)

SDS-900B型加彈機(jī)原無配置網(wǎng)絡(luò)裝置，為便于167 dtex/96 f 輕網(wǎng)低彈絲的后加工和退繞，需在加彈機(jī)加裝一套網(wǎng)絡(luò)氣管裝置。在第二羅拉與第二熱箱之間加裝一網(wǎng)絡(luò)噴嘴。實(shí)踐表明，絲條加輕網(wǎng)后有利于改善后加工性能并增加絲條抱合力，便于成品退繞。

2.1.3 導(dǎo)絲器的選擇與維護(hù)

機(jī)臺(tái)所有的導(dǎo)絲器均采用低摩擦力的天然陶瓷導(dǎo)絲器。導(dǎo)絲器對(duì)纖維的強(qiáng)伸度也有較大的影響，例如：假捻器前、后的導(dǎo)絲器，滑塊導(dǎo)絲器。一般的導(dǎo)絲器都有耐磨損、耐高溫、耐腐蝕的特點(diǎn)，但隨著使用時(shí)間的延長(zhǎng)，表面仍然會(huì)不同程度的產(chǎn)生溝槽而損傷纖維，造成纖維強(qiáng)伸度不合格和成品毛絲。在生產(chǎn)中，需定期檢查并更換破損的導(dǎo)絲器。

2.1.4 使用聚氨酯摩擦盤

整機(jī)使用聚氨酯摩擦盤，其具有摩擦系數(shù)大、對(duì)絲條損傷小的優(yōu)點(diǎn)，適合加工單絲纖度低的滌綸長(zhǎng)絲。

2.2 工藝參數(shù)的選擇

后紡各工藝參數(shù)見表2。

2.2.1 變形加工速度的選擇

變形加工速度主要由產(chǎn)品的規(guī)格和特性來確定。167 dtex/96 f規(guī)格輕網(wǎng)低彈絲的單絲纖度低，單絲面積小。在拉伸過程中所承受的壓力要比常規(guī)絲小，為避免在加工過程中出現(xiàn)單絲斷裂、斷頭現(xiàn)象，加工速度宜降低，但如果加工速度過低，則產(chǎn)量明顯降低，增加生產(chǎn)成本。所以要綜合考慮加工速度，在SDS-900B型機(jī)加工167 dtex/96 f輕網(wǎng)低彈絲一般選擇加工速度在500～600 m/min 。

表2 后紡工藝參數(shù)

2.2.2 熱箱溫度HT1及HT2的選擇

設(shè)定變形熱箱溫度時(shí)，要綜合考慮變形絲的性質(zhì)、原絲的纖度、單絲纖度、熱箱長(zhǎng)度以及加工速度等因素。與常規(guī)絲相比較，167 dtex/96 f輕網(wǎng)低彈絲的單絲纖度低，比表面積大，經(jīng)過熱箱時(shí)比常規(guī)絲容易受熱，絲條溫度高容易變形。同時(shí)加工速度偏低，所以加工167 dtex/96 f輕網(wǎng)低彈絲第一熱箱溫度可低些，一般控制在180～190 ℃為宜。第一熱箱溫度過高，會(huì)增加毛絲、斷頭，同時(shí)會(huì)導(dǎo)致絲條粘連產(chǎn)生僵點(diǎn)、緊點(diǎn)。

同樣，由于167 dtex/96 f輕網(wǎng)低彈絲的單絲纖度低，易變形，在第二熱箱中內(nèi)部大分子容易得到充分松馳熱定型。纖維的內(nèi)應(yīng)力較小，故加工167 dtex/96 f輕網(wǎng)低彈絲時(shí)定型溫度也可偏低。一般取140～150 ℃。

2.2.3 拉伸倍數(shù)的選擇

拉伸依據(jù)原絲和成品纖維來初定，再結(jié)合產(chǎn)品外觀質(zhì)量作進(jìn)一步調(diào)整，如果拉伸倍數(shù)偏大，則成品毛絲增多，反之，則造成成品僵絲、緊點(diǎn)增多，變形效果差、染色性能差。同時(shí)，由于167 dtex/96 f 輕網(wǎng)低彈絲的根數(shù)多，其POY大分子取向度高、強(qiáng)度高、伸長(zhǎng)率低，剩余牽伸比下降。因此加工成DTY時(shí)，必須適當(dāng)降低拉伸比倍數(shù)以減少毛絲、斷頭。用本公司POY生產(chǎn)167 dtex/96 f 輕網(wǎng)低彈絲時(shí)拉伸比取1.58～1.62，成品絲外觀質(zhì)量較為滿意。

2.2.4 D/Y的選擇

由于167 dtex/96 f輕網(wǎng)低彈絲的單絲纖度偏低，承受過大的張力容易產(chǎn)生毛絲、斷頭。實(shí)踐證明，隨著單絲纖度的減少，加捻張力和解捻張力會(huì)迅速增加。故加工167 dtex/96 f輕網(wǎng)低彈絲時(shí)要設(shè)法降低張力。降低D/Y比能夠起到降低假捻張力的作用。因此加工時(shí)應(yīng)選擇較低的D/Y比。但也不能過低，D/Y比過低，假捻效果不好，而解捻張力會(huì)增大，也易產(chǎn)生毛絲。T2/T1一般控制在0.7～0.9為宜。這樣既能保證假捻效果，又能保證染色性能，減少毛絲、斷絲的產(chǎn)生。

2.2.5 摩擦盤材質(zhì)及其個(gè)數(shù)的選擇

在DTY后加工過程中，摩擦盤與絲條直接接觸摩擦并施以絲條加捻力。因此摩擦盤的材質(zhì)直接影響假捻的效果和絲條的強(qiáng)度。一般來說摩擦盤分為兩類，一類為硬質(zhì)剛性體，如全陶瓷盤和等離子噴涂陶瓷盤； 另一類為軟質(zhì)彈性體，如聚氨酯摩擦盤。從摩擦盤的材質(zhì)來看，陶瓷盤摩擦系數(shù)小，加工時(shí)易打滑，假捻效果不好，絲條強(qiáng)度偏低； 而聚氨酯摩擦盤摩擦系數(shù)大，使得絲條在加捻時(shí)的加捻力矩M增大，假捻效果好。此外167 dtex/96 f輕網(wǎng)低彈絲的比表面積大，增大了絲條與摩擦盤表面的摩擦力。如使用陶瓷盤，在加工過程中，絲條容易受到損傷，造成成品毛絲； 而聚氨酯摩擦盤質(zhì)軟，對(duì)絲條進(jìn)行柔軟加工，損傷小，大大減少毛絲的產(chǎn)生。因此，加工167 dtex/96 f輕網(wǎng)低彈絲宜使用聚氨酯摩擦盤。

摩擦盤的個(gè)數(shù)影響假捻張力的變化。實(shí)踐證明，隨著摩擦盤個(gè)數(shù)的增加，解捻張力迅速下降，而加捻張力下降的趨勢(shì)較慢，因此使用的聚氨酯摩擦盤越多，解捻張力越小，這對(duì)加工167 dtex/96 f 輕網(wǎng)低彈絲越有利。同時(shí)由于167 dtex/96 f輕網(wǎng)低彈絲的總纖度較大絲條所需的握持力也大，聚氨酯摩擦盤越多，有利于保證對(duì)絲條施與的握持力，避免絲條打滑。一般來說，使用1-7-1的組合方式可以滿足生產(chǎn)要求。

2.2.6 噴嘴壓力的選擇

網(wǎng)絡(luò)用壓縮空氣的壓力對(duì)167 dtex/96 f輕網(wǎng)低彈絲的網(wǎng)絡(luò)效果影響較大。由于加網(wǎng)絡(luò)點(diǎn)的目的是為了方便后加工和退繞，故網(wǎng)絡(luò)點(diǎn)的個(gè)數(shù)不能少，網(wǎng)絡(luò)點(diǎn)的牢度也不能偏低或偏高。網(wǎng)絡(luò)點(diǎn)個(gè)數(shù)過少、牢度過低則難以達(dá)到退繞順暢的目的。而網(wǎng)絡(luò)點(diǎn)個(gè)數(shù)過多、牢度過高則成品蓬松度差、柔軟性下降，成品織物也會(huì)變得粗糙，同時(shí)加工成本增加。實(shí)踐證明，噴嘴壓力一般取0.1～0.2 MPa可達(dá)到理想效果。

2.2.7 定型超喂的選擇

一般根據(jù)絲條在第二熱箱里的張力情況來確定定型超喂的大小。對(duì)于輕網(wǎng)絲來說，還要考慮絲條在噴嘴進(jìn)出口的張力大小。如果定型超喂太小，絲條在噴嘴里的張力較大，氣流對(duì)絲條的開松和纏結(jié)作用程度下降，不利于網(wǎng)絡(luò)。但是定型超喂較大時(shí)，絲條在噴嘴進(jìn)出口處易噴絲，甚至造成第二羅拉纏絲，絲條在噴嘴里面也會(huì)因張力太小而容易偏離噴嘴中心噴孔位置，導(dǎo)致網(wǎng)絡(luò)點(diǎn)不均。在實(shí)際生產(chǎn)中, 一般將絲條在噴嘴進(jìn)口處的張力控制在1～3 cN，此時(shí)的網(wǎng)絡(luò)點(diǎn)比較均勻，網(wǎng)絡(luò)牢度也可滿足要求。因此定型超喂取3.3%～3.7%為宜。

在生產(chǎn)實(shí)踐中，通過選擇合適的工藝加工生產(chǎn)167 dtex/96 f輕網(wǎng)低彈絲，其成品物理指標(biāo)可達(dá)到正常產(chǎn)品的質(zhì)量指標(biāo)要求。成品物理指標(biāo)具體見表3。

表3 DTY物理指標(biāo)

3 結(jié)論

(1)在SDS-900B型機(jī)加工167 dtex/96 f輕網(wǎng)低彈絲，必須加裝網(wǎng)絡(luò)氣管裝置，在第二羅拉與第二熱箱之間加裝一網(wǎng)絡(luò)噴嘴對(duì)167 dtex/96 f加以輕網(wǎng)，噴嘴網(wǎng)絡(luò)氣壓壓力為0.1～0.2 MPa。

(2)加工167 dtex/96 f輕網(wǎng)低彈絲必須降低加工速度，一般加工速度取500～600 m/min，以減少毛絲、斷頭。

(3)因167 dtex/96 f輕網(wǎng)低彈絲的比表面積比常規(guī)絲大，加工時(shí)第一熱箱溫度、第二熱箱溫度都比常規(guī)絲低些。

(4)由于167 dtex/96 f輕網(wǎng)低彈絲的取向度高，伸長(zhǎng)率低，其剩余拉伸比小。故在后加工中，須用比常規(guī)絲小的拉伸倍數(shù)。

(5)生產(chǎn)167 dtex/96 f輕網(wǎng)低彈絲，宜選擇質(zhì)軟的聚氨酯摩擦盤，采用1-7-1的組合方式可滿足生產(chǎn)要求。

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