文/雷飛東 鄧松圣 趙云峰

含油廢水的處理主要是通過外力將廢水中的油水大分子剝離、再重新組合，實現(xiàn)油水分離，即乳化油的破乳，其中物理法因無二次污染、處理速度快、經(jīng)濟(jì)效益好、油水皆可回收利用等特點應(yīng)用最廣。本研究介紹了一種新近發(fā)展起來的物理破乳方法，水力空化破乳法。

流體流過一個限流區(qū)域(如多孔板、文丘里管等)時會產(chǎn)生壓降，若壓力降至液體飽和蒸汽壓力時，溶解在流體中氣核會迅速膨脹，在液體內(nèi)部形成含有水蒸氣或其它氣體的空泡并迅速聚合長大，當(dāng)液流壓力恢復(fù)時，空泡受擠壓而潰滅，即水力空化。水力空化能夠在常溫常壓下的流體中產(chǎn)生瞬時局部高溫(1000～5000K)和高壓((1～5)×107Pa)?？栈淞魈幚砗蛷U水就是利用空化射流產(chǎn)生的瞬時高溫、高壓、強(qiáng)烈沖擊波和紊動剪切應(yīng)力破壞油水界膜，使油珠微粒相互接近并聚集成大油滴，從而浮出水面，實現(xiàn)油水分離，是一種離解有機(jī)污染物的有效處理方法。

1.實驗裝置

實驗裝置如圖1所示，具體組成：50L的儲罐，2900rpm，5.5KW的離心泵，三個流量控制閥和一個孔板，兩條內(nèi)徑為20mm通向儲罐的管路。多孔板直徑為20mm，用法蘭固定?？装?中孔的直徑為4mm，過流系數(shù)(孔板過流面積與管道橫截面積的比率)β0為0.2，孔板2中孔的直徑為2mm，其β0的值為0.13。

2.實驗方法

儲罐充液量為滿儲量的80%，閥V1，V2，V3處于全開狀態(tài)，試驗過程中，通過閥門V2來調(diào)節(jié)孔板上游進(jìn)口壓力P1的大小（即泵的出口壓力），以滿足實驗要求。實驗溶液為柴油和自來水充分振蕩并靜置1小時而形成的濃度為260mg/L的含油廢水。通過儲罐冷凝外套中冷卻水的流速來調(diào)節(jié)溶液溫度，并控制在36±2度范圍內(nèi)。反應(yīng)分別進(jìn)行20、40、60、80 分鐘后將廢水靜置半小時后在液面下20～30cm處取樣，含油廢水的濃度用紅外分光測油儀測定。

3.實驗結(jié)果與分析

3.1 處理時間與水樣油濃度間的關(guān)系

入口壓力為3atm，分別使用多孔板1和2，得到水樣油濃度與處理時間關(guān)系，如圖2所示。由圖可見，處理的初始階段，油濃度與處理時間關(guān)系曲線斜率很大，下降速度快，20分鐘后水樣濃度變化趨緩，反應(yīng)進(jìn)行60分鐘時，裝配孔板1的實驗裝置的油去除率 (離解出的油濃度與初始油濃度的比值)接近90%，水樣已達(dá)到污水綜合排放三級標(biāo)準(zhǔn)。由于反應(yīng)初始階段空化的除氣效應(yīng)，即，溶解在廢水中的空氣在空化初期使得水樣壓力減小，空化氣泡數(shù)量陡增，空化強(qiáng)度大大加強(qiáng)；另一方面，反應(yīng)初期水樣油濃度較大，油粒分子間相互碰撞比較頻繁，使得油水界膜遭破壞、油珠微粒相互接近并聚集成大油滴的幾率增大，因而離解出的油滴量增幅較大。

3.2 進(jìn)口壓力對水樣油濃度的影響

處理時間為60分鐘，進(jìn)口壓力與水樣油濃度的關(guān)系如圖3所示。由圖可知，油濃度隨進(jìn)口壓力增大而降低，在進(jìn)口壓力為4atm左右時，油濃度達(dá)到最低，離解效果最佳；這是由于隨著進(jìn)口壓力增大，進(jìn)入到高剪切力區(qū)域和高紊流區(qū)域的射流容積量增加，導(dǎo)致空化產(chǎn)生量增大，整體空化效應(yīng)增強(qiáng)，離解效果也更好。但壓力增得過大時，液流的紊動強(qiáng)度劇烈，使得儲罐上層水溶液過多參與反應(yīng)，大量被離解出的大分子油滴被重新乳化，同時超空化的產(chǎn)生也使得廢水的離解效果反而變差，因而當(dāng)壓力大于4atm時，孔板1條件下廢水離解效果變化不明顯，孔板2條件下的水樣油濃度略有升高。

3.3 空化數(shù)對水樣油濃度的影響

空化數(shù)是無量綱參數(shù)，其物理意義是：

空化數(shù)=抑制空化產(chǎn)生的力/促使空化出現(xiàn)的力

對于具體的液流系統(tǒng)，空化數(shù)可定義為：

其中，P2是孔板下游恢復(fù)壓力，Pv是在儲罐液體溫度下的液體飽和蒸汽壓力，Vth是孔板處液流速度。Vth可通過連續(xù)方程求取：Q=Vth·Ath=V2·A

即，Vth=V2·A/Ath=V2/β0

V2是孔板下游液流穩(wěn)定后的流速，假定管道內(nèi)壁足夠光滑，且孔板下游管道長度不大，沿程阻力損失可忽略，則V2可近似為出口端流速。通過進(jìn)口壓力調(diào)節(jié)水樣的出流速度，進(jìn)而推算出不同的空化數(shù)。

處理時間為60分鐘，空化數(shù)與水樣油濃度的關(guān)系如圖4所示。從圖4可以看出，空化數(shù)越低，經(jīng)處理的水樣油濃度越低，在空化數(shù)為0.2左右時達(dá)到最低，因為空化數(shù)越低，流經(jīng)孔板的液流產(chǎn)生的空化氣泡越多，越易聚集生成更大的空化氣泡，空化也更為劇烈，含油廢水的除油率也就越高；但另一方面，空化數(shù)過低，易產(chǎn)生超空化現(xiàn)象，同時，由于系統(tǒng)壓力升得過高，液流流經(jīng)孔板時受阻而產(chǎn)生的負(fù)面效應(yīng)也顯現(xiàn)出來，這都導(dǎo)致了油滴離解效果變差。

3.4 孔板結(jié)構(gòu)特性對水樣油濃度的影響

從油濃度與處理時間關(guān)系圖和油濃度與進(jìn)口壓力關(guān)系圖可知，孔板2對水樣的離解效果好于孔板1。這是由于孔板2的過流面積及單孔面積都比較小，在進(jìn)口壓力一定的條件下，孔板處液流的紊動強(qiáng)度更大，產(chǎn)生的剪切力更高，加劇了空化氣泡的潰滅；另一方面，由于孔板2的孔洞數(shù)量較多，穿越孔洞形成的高剪切區(qū)分布更為均勻，空化產(chǎn)生的區(qū)域更廣。

在圖4中，空化數(shù)為0.15～0.2時，孔板2處理的含油廢水離解效果受超空化的影響比孔板1要小得多；在0.2～0.25的空化數(shù)區(qū)間上，兩種多孔板都顯示了較好的空化性能，且孔板1略優(yōu)于孔板2，但在過流系數(shù)β0較低的條件下，由于大量的空穴進(jìn)入剪切層和高紊流區(qū)，使得空穴潰滅更為劇烈，孔板2在較低的進(jìn)口壓力條件下就能獲得與孔板1相同的空化數(shù)，其能效比要低得多，體現(xiàn)出較好的經(jīng)濟(jì)性；孔板1還存在空化數(shù)大于0.25的區(qū)間，在該區(qū)間上，空化不易發(fā)生，空化活動不劇烈，含油廢水的離解效果差。

4.結(jié)論

(1)空化射流對含油廢水進(jìn)行離解處理，效果是明顯的；廢水經(jīng)較短時間處理能達(dá)到排放標(biāo)準(zhǔn)，處理效率較高。

(2) 該實驗條件下，進(jìn)口壓力為4atm、空化數(shù)為0.2左右時，含油廢水的處理效果較為理想，經(jīng)60min處理后能達(dá)到二級排放標(biāo)準(zhǔn)。

(3)孔洞分布較為均勻，過流系數(shù)β0較小的孔板有利于廢水的處理，還能有效地抑制超空化問題對油滴離解產(chǎn)生的負(fù)面影響。