夏 天，程榮輝，陳仰軍

(中國燃?xì)鉁u輪研究院，四川 成都610500)

1 引言

在軸流壓氣機(jī)中，靜子容腔的存在會對壓氣機(jī)性能產(chǎn)生較大的影響。為抑制壓氣機(jī)主流通道與葉根軸向間隙下方空腔之間的流量交換，工程上常采用篦齒封嚴(yán)等措施，但仍難以完全消除葉根軸向間隙泄漏流。

葉片根部泄漏流對壓氣機(jī)性能的影響稱之為根部容腔效應(yīng)，有關(guān)此類的研究并不多。Wellborn等[1]對低速多級壓氣機(jī)的葉根泄漏流進(jìn)行了實驗研究，發(fā)現(xiàn)帶內(nèi)環(huán)的靜子葉根泄漏可影響下游葉排全葉高的流動，并使壓氣機(jī)的增壓比和絕熱效率大幅降低；Shabbir等[2]的研究表明，轉(zhuǎn)子前葉根泄漏流的確可以造成轉(zhuǎn)子葉根附近出現(xiàn)較高的流動損失。但在高速軸流壓氣機(jī)中，葉根軸向間隙泄漏流對轉(zhuǎn)子性能的影響機(jī)理仍不十分清楚。

本文采用商用軟件NUMECA對某多級軸流壓氣機(jī)第一級進(jìn)行數(shù)值模擬，研究小流量壓氣機(jī)靜子容腔對壓氣機(jī)流場以及性能的影響，分析壓氣機(jī)性能對篦齒封嚴(yán)間隙變化的敏感程度，并進(jìn)行工程實踐上的初步探索。

2 數(shù)值計算方法

2.1 研究對象

本文研究的某多級軸流壓氣機(jī)靜子根部容腔結(jié)構(gòu)如圖1所示。該壓氣機(jī)第一級有兩處篦齒封嚴(yán)容腔，其中1號容腔由于壓力較低，且泄漏流不會影響到葉片上游通道內(nèi)的氣體流動，故將其近似處理為盲腔；2號和3號容腔由封嚴(yán)篦齒隔開。篦齒齒尖傾角為15°，齒尖寬度為0.2 mm，齒尖間距為2.8 mm，齒高為3 mm。

2.2 計算網(wǎng)格及邊界條件

使用AUTOGRID生成網(wǎng)格，葉片網(wǎng)格型式為H-O-H型。葉片及通道網(wǎng)格數(shù)約為62萬，網(wǎng)格質(zhì)量較好，其最小正交性16.993，最大長寬比2 879.774，最大延展比3.516。另外，采用分區(qū)網(wǎng)格技術(shù)對容腔及篦齒封嚴(yán)間隙進(jìn)行網(wǎng)格劃分。為了能清楚觀察容腔內(nèi)氣體的流動，還對每個容腔網(wǎng)格進(jìn)行了分塊和加密處理。

在靜子容腔建模過程中，要保證容腔和篦齒處具有高質(zhì)量的計算網(wǎng)格，初始的網(wǎng)格拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)尤其重要。首先，在子午投影面上將幾何結(jié)構(gòu)復(fù)雜的容腔劃分成若干個網(wǎng)格塊，同時保證相鄰兩個塊之間的連接邊完全匹配及每個塊內(nèi)網(wǎng)格的正交性。將幾何結(jié)構(gòu)最復(fù)雜的2、3號容腔劃分成39個網(wǎng)格塊，并完成對該幾何結(jié)構(gòu)的拓?fù)?。子午面網(wǎng)格生成后，通過沿周向旋轉(zhuǎn)生成三維網(wǎng)格。最后，完成篦齒封嚴(yán)容腔與葉片通道主流區(qū)域交接面的網(wǎng)格連接。容腔的上游與靜子根部搭接部分完全重合，設(shè)置為連接面；容腔的下游與靜子根部的搭接面不完全重合，設(shè)置為完全非匹配連接面。1號容腔計算域網(wǎng)格數(shù)約為13萬，2、3號容腔計算域網(wǎng)格數(shù)約為47萬。容腔網(wǎng)格質(zhì)量較好，其最小正交性18.261，最大長寬比87.884，最大延展比3.516。圖2為容腔網(wǎng)格結(jié)構(gòu)示意圖。計算邊界條件為：進(jìn)口總壓101 325 Pa，進(jìn)口總溫288.15 K，湍流模型為S-A模型。

3 計算結(jié)果及分析

3.1 計算方案

本文建立了兩種不同結(jié)構(gòu)的壓氣機(jī)單級葉片模型，第一種方案為不帶靜子容腔模型，第二種方案為帶靜子容腔模型(封嚴(yán)篦齒間隙為0.7 mm)。

3.2 三維數(shù)值計算結(jié)果分析

3.2.1 流場內(nèi)部情況

圖3和圖4分別為兩種模型工作點(diǎn)及近喘點(diǎn)的極限流線分布圖。可以看出，不帶靜子容腔的模型由于葉根邊界層的流向動量較強(qiáng)，流體抵抗周向壓力梯度的能力也較強(qiáng)，因而葉根吸力面角區(qū)分離及二次流較弱；帶靜子容腔模型的靜子根部泄漏流在葉片通道內(nèi)部由于周向壓力梯度的作用逐漸向吸力面靠攏，然后在近尾緣處的葉根/吸力面角區(qū)堆積，渦的結(jié)構(gòu)形式已經(jīng)由工作點(diǎn)的開式結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)變成了近喘點(diǎn)的閉式結(jié)構(gòu)，且靜子根部容腔的泄漏流導(dǎo)致靜子葉根下游、靠近葉片吸力面處出現(xiàn)較大的滯止區(qū)。在帶靜子容腔模型的出口葉片中，由于泄漏流和端壁附面層影響的累計作用，流場惡化十分嚴(yán)重，幾乎70%的葉片通道充斥著低能量的失速團(tuán)。

3.2.2 容腔對性能的影響

通過對兩種模型的三維特性計算結(jié)果(見圖5)進(jìn)行對比，研究了靜子容腔對壓氣機(jī)性能的影響情況，從圖中可以看出：

(1)隨著壓比的增大，三維特性線的流量均呈下降趨勢，帶靜子容腔模型的流量裕度明顯減小。

(2)帶靜子容腔模型的三維特性線最高效率點(diǎn)比不帶靜子容腔模型的低1.7%。同一壓比下，帶靜子容腔模型的流量最大下降了約1%。這是由于靜子根部篦齒封嚴(yán)泄漏氣流進(jìn)入主流區(qū)通道后，嚴(yán)重干擾了主流區(qū)氣體的流動，葉片根部出現(xiàn)堵塞，分離增大，造成葉片通道內(nèi)的有效流通面積迅速減小，從而導(dǎo)致流量和效率降低。

表1為不帶靜子容腔及帶靜子容腔模型近喘點(diǎn)三維計算結(jié)果比較?？梢钥闯觯涸诮c(diǎn)附近，容腔對壓氣機(jī)性能影響較大，帶靜子容腔模型的近喘點(diǎn)效率比不帶靜子容腔模型的下降了1.5%。經(jīng)計算，不帶靜子容腔模型的喘振裕度為10.68%，帶靜子容腔模型的喘振裕度下降到了5.46%。

表1 不帶靜子容腔及帶靜子容腔模型三維計算結(jié)果比較Table 1 Comparison of 3d calculation results

圖6為壓比1.576時兩種模型的靜子進(jìn)出口氣流角徑向分布圖?？梢钥吹?，在靜子葉片根部，帶靜子容腔模型的進(jìn)出口氣流角明顯增大，出口氣流角最大增加了5°。這是由于靜子容腔泄漏流的存在，葉片通道中部以下區(qū)域出現(xiàn)了分離渦，從而造成氣流角變化。

圖7為壓比1.576時兩種模型的靜子進(jìn)出口馬赫數(shù)徑向分布圖?？梢钥吹?，帶靜子容腔模型的靜子葉片中部及尖部的出口馬赫數(shù)增大。這是由于靜子根部發(fā)生了堵塞，導(dǎo)致流道內(nèi)流通面積變小所致。

圖8為壓比1.576時兩種模型的靜子總壓恢復(fù)系數(shù)徑向分布對比圖。如圖所示，帶靜子容腔模型的靜子根部總壓恢復(fù)系數(shù)驟減，最大下降了4.5%。這是因為堆積在帶靜子容腔模型靜子根部的泄漏流會惡化其根部流場，導(dǎo)致級性能變差。

4 結(jié)論

(1)帶靜子容腔模型的葉根間隙泄漏流可造成靜子葉根附近流動惡化，導(dǎo)致葉片通道中部以下區(qū)域出現(xiàn)分離渦，并且隨著背壓的升高，分離逐漸加劇，二次流變強(qiáng)；

(2)本研究中不帶靜子容腔模型的喘振裕度為10.68%，帶靜子容腔模型的喘振裕度下降到了5.46%，容腔效應(yīng)使級穩(wěn)定工作范圍變窄；

(3)帶靜子容腔模型的三維特性線最高效率點(diǎn)比不帶靜子容腔模型的降低了1.7%，同一壓比下帶靜子容腔模型的靜子根部總壓恢復(fù)系數(shù)驟減，最大下降了4.5%。

(4)業(yè)內(nèi)對常規(guī)結(jié)構(gòu)壓氣機(jī)三維數(shù)值模擬積累了較多的工程經(jīng)驗，但對于帶容腔等復(fù)雜模型的三維數(shù)值模擬經(jīng)驗不足(如容腔內(nèi)部流場細(xì)節(jié)、網(wǎng)格總數(shù)等)，還需進(jìn)行更加深入的研究。

[1]Wellborn S，Okiishi T H.Effects of Shrouded Stator Cavity Flowson Multistage AxialCompressorAerodynamic Performance[R].NASA CR-198536，1996.

[2]Shabbir A，Adamczyk J J，Strazisar A J，et al.The Effect of Hub Leakage Flow on Two High Speed Axial Flow Compressor Rotors[R].ASME 97-GT-346，1997.