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Halbach型空芯直線電動機繞組磁動勢及牽引力計算

2011-07-20 03:58:58張昆侖胡巧琳
微特電機 2011年11期
關鍵詞:磁動勢牽引力永磁體

陳 殷,張昆侖,胡巧琳

(1.磁浮技術與磁浮列車教育部重點實驗室,四川成都610031;2.西南交通大學,四川成都610031)

0 引 言

1960年美國科學家Powell和Danby提出一種新型的電動式懸浮列車方案,后經MIT完善,成為今天的Magplane,這種新型的磁浮列車被不少學者認為有較為廣闊的發(fā)展空間。Magplane采用Halbach型空芯直線電動機作為驅動電機,以其懸浮氣隙大、結構簡單等優(yōu)點,受到越來越多磁浮研究者的關注和青睞。其不同于傳統(tǒng)電機之處在于永磁體采用Halbach排列結構,這種獨特的結構不僅大大降低了電磁輻射對乘客的傷害,還使得氣隙磁場得以加強,從而為磁浮車提供更大的牽引力[1-3]。國外學者對Halbach型直線電動機研究起步較早,如文獻[1]采用傅里葉分解,將Halbach直線電動機用于高精度平面電機中,但沒有給出牽引力的解析計算;國內對Halbach型電機的研究主要集中于旋轉電機,對直線電動機研究較少,文獻[6]中采用坐標軸變化方法給出了Halbach直線電動機牽引力計算公式,但公式較為復雜,不便于實際計算[4-7]。

本文在借鑒國內外研究成果的基礎上,采用解析算法,推導出了三相電流在空間中產生的磁動勢,并用電流等效法,對Halbach型直線電動機牽引力做了解析計算,得到簡單有效的計算公式,最后,用有限元法對電磁力進行了驗證,證明了解析公式的可行性。

1 模型建立

傳統(tǒng)的空芯直線電動機采用永磁體的N、S交錯排列模式,這種模式不僅氣隙磁通較小,且漏磁較大。而Halbach型直線電動機永磁體排列如圖1所示,相鄰永磁體磁化方向相差角度θ=360°/m,為Halbach模塊數(shù)目,本文所研究電機采用最常用的8模塊結構電機參數(shù),如表1所示(圖中箭頭方向為永磁體磁化方向)。

圖1 8模塊Halbach型直線電動機示意圖

表1 電機參數(shù)

Halbach型直線電動機與傳統(tǒng)電機相比,不僅漏磁減小,且氣隙磁場也得以加強,兩種電機空載時,磁感應強度如圖2所示。

圖2 兩種類型直線電動機磁感應強度對比

2 空芯電機磁動勢計算

Halbach型直線電動機為空芯直線電動機,國內外資料對空芯直線電動機磁動勢的研究很少,因此本文專門對此進行了分析。為了便于分析,本文假設電流集中分布,在此前提下,可以得到電機示意圖,如圖3所示。

圖3 空芯直線電動機三相磁動勢計算示意圖

如圖3建立坐標系(垂直紙面向里為z軸正方向),顯然,x方向上,磁動勢相互抵消,即fx=0,當0<x<τ時,空間中一點(x,y)磁場強度y分量:

又:

代入式(1)故有:

又:

同理,由對稱性可知,-τ<x<0,故有:

其中:

式(8)積分為非初等函數(shù),故需對其進行簡化,可對fy(x)分段使用泰勒線性展開,可得:

代入式(6)可得:

則其基波分量:

則:

考慮分布和短距影響因素,設Kw為繞組因素,則有:

3 牽引力計算

3.1 解析計算

Halbach型直線電動機距磁體表面為z的靜態(tài)磁場強度[8]:

圖4 坐標系示意圖

圖中,X-Y為靜止坐標系,X'-Y'相對X-Y以速度V運動,兩坐標系滿足關系:

以X'-Y'為參考系,磁感應強度可由式(15)表示,將式(16)代入式(15)可得:

式中:ω=kV,ω為電流角頻率。又根據(jù)電流守恒規(guī)則,將定子三相電流等效為面電流層,單位長度面電流密度:

由此可得:

Fx為Halbach型空芯電機牽引力的解析表達式。

3.2 有限元計算

為了驗證解析公式的準確性,本文采用ANSYS軟件對其Halbach型直線電動機進行了有限元分析。顯然,當永磁體前進一個齒槽距離時,牽引力變化為一個周期,故僅需計算一個受力周期內受力情況。為了消除有限元計算中邊界條件對結果的影響,本文首先計算電流I作用下受力曲線,在計算無電流作用下的受力曲線,兩次結果相減得到牽引力曲線,其和解析公式計算結果對比如圖5所示。

由圖5可知,有限元分析所得牽引力呈現(xiàn)脈動變化,而解析計算值為一常數(shù),這是由于解析法中電流呈均勻分布,而有限元計算中,電流呈集中式分布。

圖5 牽引力隨電機運行距離變化曲線

4 結 論

(1)空芯直線電動機中三相繞組產生磁動勢,不是正弦的,而是隨電機運行方向位移的倒數(shù)呈反正切函數(shù)變化。

(2)解析法計算所得牽引力不隨電機運行距離發(fā)生變化,而有限元所得結果是一脈動曲線,脈動幅度在10%以內。這是由于解析公式中將三相電流等效為面電流,將集中電流分布等效為分布式分布而造成的。

[1] Kim W J.High - precision planar magnetic levitation[D].USA:MIT,1997.

[2] 張瑞華,劉育紅,徐善綱.美國Magplane磁懸浮列車方案介紹[J].變流技術與電力牽引,2005(5):40 -43.

[3] 嚴陸光.中國需要高速磁浮列車[J].中國工程科學,2000(8):40-43.

[4] 范堅堅,吳建華.計及齒槽極間隔斷Halbach型磁鋼的PMSM氣隙磁場解析分析[J].中國電機工程學報,2010,30(12):98 -105.

[5] 黃學良,周贛,張前.平面電機的海爾貝克型直線電機執(zhí)行器[J].中國電機工程學報,2009,29(21):80 -86.

[6] 黃學良,張前,周贛.一種無鐵Halbach型永磁直線電機[J].電工技術學報,2010,25(6):1 -6.

[7] 陳垂燦,姬汶辰,王愛軍.磁體結構尺寸對Halbach陣列的影響[J].電氣開關,2010(6):11 -13.

[8] 賀光,成玉衛(wèi),龍志強.基于直線型Halbach結構的永磁電動懸浮系統(tǒng)的設計與實現(xiàn)[J].磁性材料及器件,2010,41(6):36-45.

[9] 周贛,黃學良,沈妍,等.Halbach型永磁磁場陣列的分析[J].微特電機,2008(7):1-3.

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